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1、住宅樓施工升降機基礎工程施工方案 目錄1、編制依據22、工程概況33、設備概述44、基礎設置55、施工升降梯基礎計算66、車庫頂板回頂措施88、回頂安全措施89、升降機基礎回頂支撐架PKPM計算書101、編制依據建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ80-91）施工升降機 （GB/T10054-2005）施工升降機安全規則 （GB10055-2007）建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規程 (JGJ215-2010)建筑機械使用安全技術規程 (JGJ 332012)建筑施工安全檢查標準 (JGJ 592011)混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）京龍機械SC型升降機使用手冊PK2、PM計算軟件2、工程概況工程名稱：住宅（含配套商業、公建）及地下室工程（自編XX御灣2#樓和地下室）和住宅工程（自編XX御灣1#樓）建設單位：施工單位：監理單位：設計單位: 勘察單位： 建設位置：總建筑面積60440 m2，其中地上42279 m2，地下18161.4m2, 本工程由2幢（自編號1-1#、1-2#，2#）高層住宅和地下室組成。其中1-1#、1-2#（高層住宅）地上26層，建筑設計高度是81.65米；2#（高層住宅+配套公建及商業服務網點）地上32層，建筑設計高度為99.28米；商業服務網點為2層，建筑設計高度10.8米 ；地下室為二層，負一層層高3.6米，負二層層高3.3米。使3、用功能為車庫和設備房。建設工期：項目于2016年5月1日開工，計劃完工時間2018年4月22日。3、設備概述根據本工程的具體情況，1-1#、1-2#、2#號樓各安裝一臺施工升降機，采用XX有限公司所生產的SC200/200TD型施工升降機。SC200/200TD型施工升降機是一種齒輪齒條傳動的電梯，主要用于高層建筑施工的人、貨運輸。SC200/200GZ型施工升降機，有非常可靠的電氣和機械安全系統，是建筑施工中安全、高效的垂直運輸設備，并且該電梯可以非常方便的自行安裝和拆卸，并可隨著建筑物的增高而增高。施工電梯安裝位置：1#施工升降機位于1-1#號樓首層(車庫頂板)1-21-7交1-A軸處，詳4、見附圖。2#施工升降機位于1-2#號樓首層(車庫頂板)1-191-24交1-A軸處，詳見附圖。3#施工升降機位于2#號樓首層(車庫頂板)，2-N2-J交2-24軸處，詳見附圖。1#施工升降機導軌架共配置80節，2#施工升降機導軌架共配置80節，3號施工升降機導軌架共配置96節。主要技術參數：型號：SC200/200TD額定載重量（千克）：22000起升速度（米/分）：36最大提升高度（米）：450電機功率（千瓦）：2x3x11吊籠尺寸（長寬高）（米）：3.21.52.5安全控制系統由電路里設置的各種安全開關裝置及其他控制器件組成。在施工電梯運行發生異常情況時，將自動切斷施工電梯電源，使吊籠停止5、運行，以保證施工電梯的安全。SC200/200TD型施工升降機配備有防墜落安全裝置、活板門安全開關、斷繩保護開關、保險扣、上下限位開關、極限開關、限速保護開關、超載保護裝置、總停開關等安全裝置。4、基礎設置1#、2#、3#施工升降機均位于地下車庫頂板上。按施工升降機使用手冊，基礎要求300mm厚C30混凝土、內配雙層雙向C12200，基礎尺寸4.43.8m。車庫頂板設計荷載為20kN/。頂板厚度180mm，C30混凝土，內配雙層雙向，面筋C10160，底筋C10170。 1#、2#施工升降梯基礎底部頂板下用483.0鋼管搭設一個7.87.8m大的滿堂腳手架進行回頂。3#施工升降梯基礎底部頂板下6、用483.0鋼管搭設一個7.84.3m大的滿堂腳手架進行回頂。加固地下室頂板，以滿足人貨梯基礎承載要求。混凝土澆搗后對地腳螺栓進行校正。混凝土強度達到100%后，方可進行人貨梯安裝。5、施工升降梯基礎計算5.1 、 1#、2#施工升降機基礎計算降機搭設高度L=84m左右，共80節，每節自重150kg，吊籠規格為3.2m1.5m。施工升降機主要技術參數：吊籠重(雙籠)22200kg，外籠重1480kg，導軌架總重(共需80節，標準節每節重150kg)80170kg，載重量(雙籠)22000kg。(1)、總自重G=吊籠重外籠重導軌架總重載重重=22200kg1480kg80170kg22000kg7、=4400kg1480kg13600kg4000kg=23480kg=23480kg9.8m/s2 =230.104kN(2)、基礎承載P計算：P=2G(考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2) P=460.208kN 基礎承載力為460.208kN5.2 3#施工升降機基礎計算降機搭設高度L=101m左右，共96節，每節自重170kg，吊籠規格為3.2m1.5m。施工升降機主要技術參數：吊籠重(雙籠)22200kg，外籠重1480kg，導軌架總重(共需96節，標準節每節重150kg)96150kg，載重量(雙籠)22000kg。(1)、總自重G=吊籠重外籠重導軌架總重載重重=228、200kg1480kg96170kg22000kg=4400kg1480kg16320kg4000kg=26200kg=26200kg9.8m/s2 256.76kN(2)、基礎承載P計算：P=2G(考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2) P=513.52kN 基礎承載力為513.52kN6、車庫頂板回頂措施通過上述計算，最大基礎承載力為513.52kN。15.3kN/20kN/(頂板設計荷載)。為確保車庫頂板的受力荷載在設計允許荷載范圍內，1#、2#人貨梯采取在車庫頂板7.87.8m的范圍內進行加固回頂。3#人貨梯采取在車庫頂板7.84.3m的范圍內進行加固回頂。以3#施工升降9、梯7.84.3m的范圍內進行加固回頂驗算，詳見后附計算書。7、回頂技術要求(1)、離地200mm設置掃地桿。2層立桿中心位置上下對齊。(2)、立桿底部采用長木方作為墊木。(3)、立桿上部采用可調頂托，頂托伸出長度不超過200mm。(4)、頂托梁采用雙拼483.0鋼管，鋼管上設置間距300mm的9040mm作為次梁。次梁頂緊地下室頂板。(5)、回頂排架立桿間距0.6m，步距1.8m。(6)、沿架體四周設置垂直剪刀撐，架體上下部設置一道水平剪刀撐。(7)、回頂支模架在結構施工時搭設，澆筑完混凝土后不拆除。8、回頂安全措施(1)、管理措施、執行安全生產交底制度。施工作業前，由工長向施工班組作書面的安10、全交底，施工班組長簽字，并及時向全體操作人員交底。、執行施工前安全檢查制。各班組在施工前對所施工的部位，進行安全檢查，發現隱患，經有關人員處理解決后，方可進行施工操作。、加強對施工人員的安全意識教育，提高自我防護意識，進場前對職工進行安全生產教育，以后定期、不定期地進行安全生產教育，加強安全生產、文明施工的意識。、建立安全生產責任制。定期組織安全生產檢查，并建立安全生產評定制度。根據安全生產責任制的規定，進行評比，對安全生產優良的班組和個人給予獎勵，對于不注意安全生產的班組和個人給予處罰。(2)、施工措施、支架搭設及拆除工人必須是持有省級建設廳頒發的特種作業人員。、進入施工現場人員必須戴好安全11、帽，高空作業人員必須佩帶安全帶， 并應系牢。安全帶應高掛低用。、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。、安裝與拆除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。9、升降機基礎回頂支撐架PKPM計算書 將施工升降機作用力，在其回頂范圍內換算12、成均布荷載作為自重加到頂板自重中,按樓板支模架計算。9.1 依據規范:建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ 300-2013混凝土結構工程施工規范GB 50666-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-20089.2 計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.0m13、，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重40.40kN/m3。施工升降機力P=513.52kN。作用在7.8x4.3回頂范圍內，換算成自重=15.3kN/m2施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 14、圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照臨時支撐結構規范規定確定荷載組合分項系數如下：永久荷載效應S1=1.35(40.400.20+0.20) = 11.178kN/m2可變荷載效應S2=1.402.50=3.500kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。9.3 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 40.4000.2000.600+0.2000.600=415、.968kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)0.600=1.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.016、0N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07910001000/32400=2.446N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.354.968+1.41.500)0.300=1.585kN截面抗剪強度計算值 T=31585.0/(2600.00018.000)=0.220N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板17、最大撓度計算值 v = 0.6774.9683004/(1006000291600)=0.156mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!9.4 模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。（1）荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 40.4000.2000.300=2.424kN/m模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m靜荷載 q1 = 1.352.424+1.350.06018、=3.353kN/m活荷載 q2 = 1.400.750=1.050kN/m計算單元內的木方集中力為(1.050+3.353)0.600=2.642kN（2）木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.642/0.600=4.403kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6004.403=1.585kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6004.403=2.906kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm19、3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.159106/54000.0=2.94N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31585/(24090)=0.661N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷20、載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=2.484kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6772.484600.04/(1009000.002430000.0)=0.100mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!9.5 托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.906kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最21、大支座 F= 6.526kN經過計算得到最大變形 V= 0.120mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.395106/1.05/8982.0=41.88N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.120mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!9.6 模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.22、0963.000=0.288kN模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 40.4000.2000.6000.600=2.909kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.269kN。（2）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)0.6000.600=0.900kN（3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 1.40NQ9.7立桿的穩定性計算按照有剪刀撐框架式支撐結構計算x向取縱向計23、算：單元框架x向跨數 nx = 7支撐結構的剛度比 K = 0.41單元框架x向跨距與步距h之比 x = 0.33依據規范附表B-3并對K和x做雙向插值，可得計算長度系數 = 1.45x向取橫向計算：單元框架x向跨數 nx = 16支撐結構的剛度比 K = 0.41單元框架x向跨距與步距h之比 x = 0.33依據規范附表B-3并對K和x做雙向插值，可得計算長度系數 = 1.45取計算結果的較大值，所以計算長度系數 = max(1.45,1.45)=1.45依據規范表4.4.10并做插值可得高度修正系數 H = 1.00掃地桿高度、懸臂長度分布與步距之比的最大值 = 0.11依據規范附表B-524、并對和x做雙向插值,可得掃地桿高度與懸臂桿長度修正系數a = 1.00所以，立桿計算長度 l0 = Hah = 1.001.001.451.80=2.60 m不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.67kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)，l0=225、.60；立桿穩定性驗算：l0=2.601m； =l0/i=2601/16.0=163.048 查規范附表A-1可得 =0.265 =5672/(0.265423.9)=50.433N/mm2, 立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿軸力設計值(kN) 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 M 立桿彎矩設計值； NE 立桿的歐拉臨界力，NE = 2EA / 2； 計算長細比， = l0/i； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；26、i = 1.60風荷載標準值：Wk=uzusw0 = 0.0000.0000.000=0.000kN/m2風荷載的線荷載標準值：pwk=Wkla = 0.0000.600=0.000kN/m風荷載作用于有剪刀撐框架式支撐結構，引起的立桿軸力標準值為： NWK=nwapwkH2/2B = 7.0000.0003.002 / (29.60) = 0.000kN風荷載直接作用于立桿引起的立桿局部彎矩標準值為： MLK=pwkh2/10 = 0.0001.802風荷載引起的立桿彎矩標準值為： MWK=MLK風荷載引起的立桿彎矩設計值為：M=QMWK立桿軸力設計值為： N=GNGK+QQ(NQK+NWK) = 1.23.269+0.91.40.900+0.91.40.000 = 5.056kN立桿穩定性驗算：l0=2.601m； =l0/i=2601/16.0=163.048 查規范附表A-1可得 =0.265立桿的歐拉臨界力為：NE = 2EA / 2 = 32.419kN =5056/(0.265423.9)+0/4491/(1-1.10.2655056/32419)=44.954N/mm2, 立桿的穩定性計算 f,滿足要求!