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1、目錄一、 工程概況2二、 河床地質結構2三、水文情況3四、設計說明3（1）用電5（2）材料5(3）機械設備及人員投入5七、施工進度計劃5（3)鋼管樁施工：7施工工藝流程:準備工作自重下沉振動沉樁鋼管樁接長振動下沉到位8（4） 沉樁注意事項8（5）便橋上部結構8(5）載重實驗10（8）施工平臺結構10十、施工安全防護措施11（8)未經允許嚴禁與施工無關的人員到便橋上游玩，停留。12（2）混凝土泵車：F=100KN114。4KN，不予驗算。16(2）混凝土泵車：F=100KN114.4KN，不予驗算。17貝雷梁容許應力及截面特性17（1） 荷載組合：18（2)貝雷梁驗算：18（1）車輛集中荷載192、（2） 泵車集中荷載對跨中產生的彎矩19（3） 自重荷載：按（按簡支梁驗算)20(4)人料機荷載: 按（按簡支梁驗算）20（4）強度驗算20（1） 集中荷載21（2)自重荷載21(3）強度驗算22（1)橫橋向風荷載23（2） 作用在鋼管樁上的水流壓力24（3）穩定性驗算242、225a工字鋼驗算26（1）集中荷載27（2)自重荷載27（3） 人料機荷載27（1）車輛集中荷載29(2）自重荷載（按簡支梁驗算）29（3)人料機荷載29（4）強度驗算29（2）自重荷載按（按簡支梁驗算)30（3）強度驗算31xxxx大橋水上便橋、平臺施工方案一、 工程概況xxxx大橋總體位于省道xx（xx大道）和縣道3、X195（石洲大道）之間，呈南北走向，設計起點與xx市企石鎮xx大道相接，向北跨越xx，終點接規劃中的惠州市博羅羅浮山至企石公路（雙龍大道）。路線全長2。49 km。本橋橋長1.816km,其中（640）mPC斜腹板連續箱梁+(2148）獨塔單索面斜拉橋+（640)mPC斜腹板連續箱梁在xx水中，引橋寬32m，主橋寬34。1m,水中墩為15#墩至28#墩.其中22墩為主墩, 21#、23墩為主橋過渡墩，其余墩為引橋水中墩。二、 河床地質結構上層主要為粉砂、粉質粘土及砂、礫石、淤泥質粉質粘土、粉質粘土等，厚度7.5m33.5m不等，其中xx水中厚度在7.520.3m之間。下層巖質分布于整個項目范4、圍，巖性主要為褐紅色、磚紅色；巖質為泥質粉砂巖、粉砂巖、泥巖等.詳見各墩位地質柱狀圖各墩覆蓋層厚度一覽表（m）墩位覆蓋層厚墩位覆蓋層厚墩位覆蓋層厚15#18。820#9.72512.116#16.121#9.426#11。1317#15.7227。492711。61813。123#10。52820。319#12.32411.3三、水文情況xxxx大橋橋位處河面寬約為760m，河道順直，河床底最低標高-10。6m，河床大部分標高處于-6.0-10。0m之間，河心最大水深約13m.常水位4。5m，目前水位1。82.45m。各墩位處河床標高水深一覽表（m）：墩位河床標高水深墩位河床標高水深墩位河床標5、高水深15-1.904。420#8.1310.63257。029.5216-4.787。2821-8.1510。6526#-9.3211。8217#5.187.682210.0512.5527#8。8511.3518#-7。7010。2237.8010.3028#1.231.27196。999。4924-6.759.25注：水深按一般水位2。5m計算四、設計說明xx水中各墩施工前，首先搭設施工便橋和施工平臺,便橋設于路線前進方向的右側，平臺在各墩位處搭設。便橋從河兩岸向中間搭設，xx側搭設便橋長416。6m，惠州側搭設便橋長224.2m，中間通航河道寬126m。通航凈高16。43m。其中心線距6、離路線中心線為21。25m。便橋橋面寬度6。0m,橋面標高7.0m.在19#、22、25墩處對便橋進行加寬,加寬寬度9m，長度分別是25m、22m、21.6m,以方便施工。在1819#墩之間、 21#22墩之間、在25#-26#墩之間設有伸縮縫,鋼管樁由單排2根變成雙排6根，確保結構穩定。詳見后xxxx大橋水中便橋、施工平臺平面布置圖。便橋結構形式從下至上分別是:80010mm鋼管樁、1000100016mm鋼板、2I45a工字鋼橫梁、貝雷片、I25a工字鋼分配梁、25a槽鋼面板，483mm鋼管防護欄。80010mm鋼管樁橫橋向間距5m，順橋向間距12m；1000100016mm鋼板置于鋼管樁7、頂，2I45a工字鋼橫梁長6m，置于1000100016mm鋼板上；單層雙排貝雷片三組，間距2.5m;I25a工字鋼分配梁間距0。5m;25a槽鋼面板間距0。3m。水中各墩施工需要搭設施工平臺，其中15、16#、17、18#、19、20、24#、25#、26#、27#、28#墩的施工平臺長30m,寬12m；21、23墩的施工平臺長36m，寬15m； 22墩的施工平臺長36m，寬20m,水中平臺頂面標高7.0m。施工平臺結構形式從下至上分別是：80010mm鋼管樁、1000100016mm鋼板、順橋向2I25a工字鋼、橫橋向貝雷片、順橋向貝雷片、2I25a工字鋼.五、施工管理組織機構項目經理：茆8、穩林工程部長：龍華輝安全工程師：林典禮、苗紅兵現場施工員：蘇堅偉、潘孔芳打樁班組長：陳俊搭設班組長：姜世波項目總工程師:郭松六、施工準備（1）用電采取從變電所就近架設的電路與自發電相結合的辦法，保證施工用電。（2）材料精心試驗,嚴格把關,確保各類施工材料在加工、運輸、堆放、儲存等環節上完全處于監控之中，把質量最好的材料用于該工程.(3）機械設備及人員投入投入打樁船1艘（500噸)，浮吊一艘（500噸），運輸材料船2艘(150噸），小船1艘(用于運輸現場施工人員），材料運輸車輛1臺，50T吊機1臺，DZ120A-振動錘1臺，電焊機4臺，120KW發電機1臺及其他小型機具。拓普康全站儀1臺，索佳水9、準儀1臺。投入施工現場管理人員4人（其中安全管理人員2人），測工2人，試驗員1人，機械手8人，焊工8人，力工15人,航道安全行駛管理人員2人。七、施工進度計劃打樁和上部結構安裝各一個作業面施工。便橋和水上施工平臺施工計劃時間：2012年10月1日2012年11月15日。22#主墩施工平臺搭設：2012年10月1日開工，2012年10月10日完成。21、23#施工平臺待22#主墩平臺使用完后周轉使用。xx側便橋搭設：2012年10月5日開工，2012年10月25日完成.惠州側便橋搭設：2012年10月20日開工，2012年10月31日完成。15#、16#、27、28#施工平臺搭設：2012年1010、月26日開工，2012年11月15日完成.17#、18#、19#、20#、24、25#、26#施工平臺，待15、16#、27、28#施工平臺使用完后周轉使用。八、施工順序安排22#主墩施工平臺xx側便橋惠州側便橋15#、16#、27#、28#施工平臺21#墩施工平臺17#、18#、25#、26#施工平臺23#墩施工平臺19#、20#、24#施工平臺九、施工方案(1)搭設便橋所用鋼管樁、貝雷梁、型鋼等由水中或陸地運入，采用打樁船逐孔邊打樁邊架梁的方法進行施工.（2)鋼管樁貫入深度以DZ120A振動錘（激振力786KN,重量7780kg），振動一分鐘后下沉不大于5mm為準，同時記錄鋼管樁埋深情況，11、埋深過淺應查找原因，重新施打。（3)鋼管樁施工：鋼管樁底部要有刃腳。施工前首先在岸邊合適的場地做靜載試驗，以確定鋼管樁貫入深度、樁底標高、下沉量和承載力等關系,以此參數指導下一步正式打樁施工.樁位測定：根據樁位平面圖對樁位坐標精確計算，施工時對便橋鋼管樁精確定位，技術人員跟蹤測量，樁心誤差不得大于5cm,傾斜度不大于1。采用自帶導向架的打樁船施打鋼管樁,每施打3m測量鋼管樁垂直度,發現偏差及時調整，確保鋼管樁垂直度在允許范圍內。水中墩鋼管樁用打樁船吊運鋼管就位，并吊起DZ120A震動錘振動下沉鋼管。每個墩鋼管樁插打完畢后，用16a槽鋼做剪刀撐使其連接成整體鋼管樁接長采用對接焊，注意管平面與管軸12、線垂直，對口誤差不大于1mm,外圍用不少于6塊20010010mm厚弧形鋼板貼焊補強。沉樁前，在每根樁的一側用油漆劃上段落標記,以便于沉樁時顯示樁的入土深度。沉樁順序，由一端向另一端連續進行。當樁埋深有深淺時，宜先沉深后沉淺。開始沉樁時宜用自重下沉，待樁身有足夠穩定性后，再采用振動下沉。在沉樁開始時,應嚴格控制樁身的垂直度,確保鋼管樁合理承載。在沉樁過程中不得采用頂、拉樁頭或樁身辦法來糾偏，以防樁身開裂并增加樁身附加力矩。每一根樁的沉樁作業，應一次完成,不可中途停頓過久,以免土的摩阻力恢復，繼續下沉困難。應認真做好沉樁記錄。施工工藝流程:準備工作自重下沉振動沉樁鋼管樁接長振動下沉到位（4） 沉13、樁注意事項沉樁過程中，應注意防止樁的偏移。遇到下列情況應即暫停，待分析原因，采取適當措施后方可繼續沉樁作業。a樁身突然傾斜、位移或錘擊時有嚴重回彈.b樁頭彎曲或樁身開裂。c樁架發生傾斜或晃動。d振動樁錘的振幅有異常現象.（5）便橋上部結構鋼管樁頂安裝1000100016mm鋼板,鋼板與樁頂用三角鋼板聯接.見下圖2I45a工字鋼置于1000100016mm鋼板頂，與鋼板接觸處滿焊。用浮吊直接吊裝貝雷梁安裝在墩頂2I45a工字鋼橫梁上，并在橫梁上焊接短10槽鋼限制縱梁左右位移，見下圖縱梁橫向每隔3m用 10槽鋼加工的支撐架連接成整體，在貝雷梁頂面按0。5m間距布設25a工字鋼分配梁，橫向分配梁采用14、20騎馬螺絲與貝雷梁連接，然后在橫向分配梁上鋪設25槽鋼,間距0。3m。20騎馬螺絲見下圖 (5）載重實驗便橋施工完畢，經過超載試驗和相關部門鑒定驗收后，方可投入使用，并做好鑒定驗收記錄。 （6） 橋面兩側防護欄桿每2m焊接在分配梁上，欄桿涂刷紅白相間的油漆。（7）為提高鋼管樁的承載力和穩定性，鋼管樁施工完畢，管內填充砂礫。（8）施工平臺結構施工平臺鋼管樁順橋向頂面采用2I25a工字鋼,其焊接方式同便橋2I45a工字鋼。橫橋向兩相鄰鋼管樁之間用3005mm鋼管連接，其頂面鋼管樁頂平齊。在順橋向2I25a工字鋼和橫橋向3005mm鋼管之間焊接I25a工字鋼斜撐。增加平臺穩定。詳見后xxxx大橋水15、中施工平臺樁頂斜撐布置圖.2I25a工字鋼與其上貝雷梁連接同便橋。兩層貝雷梁及上層貝雷梁與2I25a工字鋼連接采用20騎馬螺絲。見下圖頂層2I25a工字鋼頂面鋪設1010cm方木和1.8cm木膠板。用于行人.十、施工安全防護措施(1)施工前，首先設置施工區域和通航區域的分界線：采用打鋼管樁,加焊鋼筋，掛彩球的方法。(2）項目部配專業人員巡查，在打好鋼管樁上臨時懸掛彩旗（夜時掛彩燈)等標識，以防船只發生碰撞；(3）重新設置航標: 便橋、水上平臺施工前，將原來航標重新設置,保證過往船只的安全通行。（4）便橋施工完成后,在通航孔懸掛霓虹燈，在夜間開啟.使過往船只及時發現施工現場，安全通過航道。（5)16、在施工區域和通航區域的分界線兩側施工區域內,在橋位前后60m各布置一艘警戒船,提醒過往船只前面施工，小心駕駛。（6)施工期間加強對項目施工人員的管理，并在便橋兩側內側懸掛密布式安全網，杜絕高空墜物傷及船只和人員。(7)便橋使用期間,安排專人指揮過往船只,提醒船只減速慢行，嚴禁施工區域會船、超船。（8)未經允許嚴禁與施工無關的人員到便橋上游玩，停留。（9）便橋投入使用后,將定期對便橋進行檢查、維修,重點觀測橋梁基礎沉降以及各構件的變形，及時進行加固維修,保證便橋的使用安全.(10）橋頭必須設置限速、限寬和限重標志,同向車輛通行間距必須大于20m，車速不超過8km/h。在距橋頭兩端15米處的便道上17、要設置減速帶以控制車速。（11)棧橋的汛期洪水位達到或超過設計水位時，封閉棧橋,停止棧橋的使用并設立停用牌。（12）當臺風來的時候,必須,封閉便橋，停止便橋的使用并設立停用。附件1：便橋設計驗算1、荷載情況（1）混凝土攪拌運輸車：通過便橋車輛荷載按10m3(44噸）混凝土攪拌運輸車(滿載）考慮.混凝土攪拌運輸車后軸單側為4輪，單輪寬30cm，雙輪橫向間距10cm.兩后軸間距135cm，左側后雙輪與右側后雙輪間距190cm，車總寬度250cm。混凝土攪拌運輸車前軸重F1=88KN，后軸重F2=352KN。荷載圖式如下：設計通行能力：車輛限重44噸,限速5 km/h,不考慮船只和排筏的撞擊力，施工18、及使用時做好安全防護措施。（2）混凝土泵車：便橋中心至橋梁中心距離為21.25，橋梁最寬34.1m，則21。25+34.1/2=38。3m，采用43m的泵車可以滿足施工要求.本設計按SY5331THB43E泵車進行計算。SY5331THB43E泵車全長11.82m，寬2.5m，支腿展開8。5m，前后支腿距離8m，自重32。2噸。施工時重量按40噸考慮，泵車共四個支腿，每個支腿承重10噸。（3）人群、小型機具、其它材料荷載：15KN/m。（4）結構自重荷載(5）根據公路橋涵設計通用規范第4。3。2條中第5條,汽車沖擊系數與結構基頻有關;第6條考慮汽車荷載的局部加載，沖擊系數取1.3；綜上故本棧橋19、汽車荷載沖擊力的沖擊系數采用1.3。2、便橋 25a槽鋼驗算： A3鋼的物理性能、容許應力及25a槽鋼截面特性彈性模E( mpa）密度(kg/m3）軸向應力mpa彎曲應力wmpa剪應力mpa2。1*105785014014585工字鋼種類頂寬 （mm）壁厚（mm）截面積A(cm2)慣性距I（cm4)抵抗矩W（cm3）回轉半徑i(mm）面積距S(mm3）每米長自重（Kg/m)25a78734.91175.985。12。2427.4上述數據來源于路橋施工計算手冊附錄三：常用施工結構計算用表之鋼結構。（1）混凝土攪拌運輸車：車輛后軸單點直接作用于25a槽鋼跨中位置時最不利，單點荷載由兩根25a槽鋼承20、受。A、 強度驗算:車輛集中荷載F=3521.34=114.4KN，l=0。5mMmax= =14.3KNm 自重荷載:按(三跨連續梁驗算）q=0。 274KN/ mMmax=Kql2=0。080。 2740.52=5.48103KNm （不計）強度驗算 = =84.02N/ mm21451。3N/ mm2(1.3為臨時結構容許應力提高系數,按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范第1.2.10條查得. 滿足要求。B、 撓度驗算f= =0.4500/400=1。25滿足要求（2）混凝土泵車：F=100KN114。4KN，不予驗算。3、I25a工字鋼驗算:I25a工字鋼截面特性工字鋼種類頂寬 (mm）壁21、厚（mm）截面積A（cm2）慣性距I(cm4）抵抗矩W(cm3)回轉半徑i(mm）面積距S（mm3）每米長自重（Kg/m)I25a116848.515017401。4101。7230。738。08上述數據來源于路橋施工計算手冊附錄三:常用施工結構計算用表之鋼結構。（1）混凝土攪拌運輸車：當混凝土攪拌運輸車后軸單點作用在I25a工字鋼跨中位置時，為最不利，貝雷片間距2.5m：A、 強度驗算:車輛集中荷載F=114。4KN,l=2。5mMmax= =71.5KNm 自重荷載：按(二跨連續梁驗算)25a槽鋼2。5/0。3=8。33根,每根長0。5m，I25a工字鋼=0。3808 KN/mq=（0.522、8。330. 274)/2.5+0。3808=0.84KN/ mMmax=Kql2=0。070。 842.52=0.37KNm 強度驗算 = =179.05N/ mm21451.3N/ mm2 滿足要求。B、 撓度f=+ =+=3。53+0。04=3.572500/400=6.25滿足要求(2）混凝土泵車：F=100KN114.4KN，不予驗算。4、貝雷梁驗算貝雷梁容許應力及截面特性彈性模量E（ mpa）密度（kg/m3）軸向應力mpa彎曲應力w KNM剪應力 KN2。110578501576。4490。5種類壁厚(mm）慣性距I（cm4)抵抗矩W(cm3）回轉半徑i(mm）面積距S（mm3）23、每片自重（KN)貝雷梁500994。47157.128.7上述數據來源于裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(人民交通出版社）第59頁貝雷片的幾何特性及容許內力表。（1） 荷載組合： 當混凝土攪拌運輸車作用于梁端時，其受力簡圖如下： 當泵車前支點作用在梁端時，其受力簡圖如下： 當混凝土攪拌運輸車位于跨中時,其受力簡圖如下：以上三種組合以為最不利。以此對貝雷梁進行強度和撓度驗算。組合時貝雷梁承受的剪力最大，以此驗算剪力。（2)貝雷梁驗算：貝雷梁剪力驗算：a、結構自重25槽鋼：(長12m,21根）: 0.27421=5。75KN/m25工字鋼 （長6m，25根/12m）： 60.38125/12=4.7624、KN/m貝雷架： 2.8764/12=5。74KN/mq=5.754+4.76+5.74=16.25KN/ mb、泵車對支點A的反力經計算得：RA=167KNc、Qmax= q12/3+572/2+ RA/2=434。5 KN490。5KN滿足要求.強度及撓度驗算A、 強度驗算：（1）車輛集中荷載F=4401。3=572KN,l=12mMmax= =1716KNm （2） 泵車集中荷載對跨中產生的彎矩 泵車作用對支點B的反力 RB=150KNMmax= RB6-2003=300 KNm（3） 自重荷載：按（按簡支梁驗算)q=16.25KN/ mMmax= =292.5KNm (4)人料機荷載:25、 按（按簡支梁驗算）q=15KN/ mMmax= =270KNm （4）強度驗算= =120.09 N/ mm21451。3=188.5N/ mm2 滿足要求。B、 撓度f= +=+=8。81+2.67=11.512000/400=30滿足要求5、橫橋向2I45a工字鋼驗算I45a工字鋼截面特性工字鋼種類頂寬 (mm)壁厚（mm)截面積A（cm2）慣性距I（cm4)抵抗矩W（cm3）回轉半徑i(mm）面積距S（mm3）每米長自重（Kg/m）I40b15011。5102。4322411432。9177。4836。480.38上述數據來源于路橋施工計算手冊附錄三：常用施工結構計算用表之鋼結構。混凝26、土運輸車行走至鋼管樁頂時為最不利情況， 2I45a工字鋼承受3組（6排）貝雷梁傳遞的荷載，兩側貝雷梁布置在鋼管樁上方,荷載直接傳遞到鋼管樁上，中間一組貝雷梁作用到2I45a工字鋼上,力學模型簡化如下：A、強度驗算：（1） 集中荷載 L=5m混凝土灌車F1=4401.32=286KN自重荷載 F2=16。25123=65KN人料機荷載 F3=15123=60KNF= F1 +F2+ F3=286+65+ 60=411 KNMmax= =513.75KNm （2)自重荷載q=0.82=1.6KN/ mMmax=5.0KNm (3）強度驗算 = =181.01N/ mm2188.5N/ mm2 滿足27、要求。B、 撓度f=+ =+=7.90+0。15=8。055000/400=12.5滿足要求6、管樁承載力計算10m3砼運輸車荷載：1。3440=572KN 泵車荷載：167KN每跨結構自重荷載： 16.25 12=195KN.人料機荷載：1512=180KN則每根鋼管樁承受的最大荷載為：（572+195+180+167）/2=557KN786KN（振動錘的激振力），滿足要求.7、鋼管樁強度驗算（現在材料為80010mm鋼管）80010mm鋼管截面特性外徑d(mm）壁厚t(mm)截面積A（mm2)慣性距I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉半徑i(mm）彈性模量E（ mpa）每米長自重（kN/m）28、80010248181。94*1094.84*10644。442.1*1051.972鋼管樁露出河底15。5m（按照自由端最長樁考慮)，即L0=15。5 m。軸向力F=557KN回轉半徑r=279。6mm構件長細比=55.44=100 滿足要求（查路橋施工計算手冊附表3-25）。查路橋施工計算手冊附表3-26（790頁）內插法得1=0。8則= =22。44MPa1=0.81401。3=145.6 MPa 符合要求。8、便橋整體穩定驗算（1)橫橋向風荷載按一跨貝雷梁計。依據公路橋梁設計通用規范(JTG D60-2004）橫橋向風荷載Fwh=k0k1k3WdAwh由公路橋梁設計通用規范（JTG D29、60-2004）表4。3.71、4。3.7-4、4。3.75得：k0=0.9，k1=1。60。483=0.773（實面積比取0.5）,k3=1.0Wd=1。66 KN/m2上式中:Vd= k2k5V10=1.081.3835=52.16m/s。(由公路橋梁設計通用規范（JTG D60-2004）表4。3。7-2、4.3。7-3得：k2=1。08,k5=1.38) ,V10=35 m/s（設計資料）=0。012017e0.0001Z=0。012KN/m3 (Z=7-0。33-0。75-1。8=4。12m）。g=9.81m/s2一跨貝雷梁的迎風面積:Awh=1。5120.5=9 m2Fwh=k0k30、1k3WdAwh=0.90。7731。01.669=10.4 KN。即單樁承受橫橋向風荷載：10.4 KN。（2） 作用在鋼管樁上的水流壓力依據公路橋梁設計通用規范（JTG D60-2004）,流水壓力Fw= =10。26 KN式中柱形狀系數K=0.8，=10 KN/m3,g=9.81m/s2，V=11200/760/10=1.47 m/s（設計資料），阻水面積:A=（10.05+4.5)0.8=11。64 m2流水壓力合力的著力點在設計水位以下0。3倍水深處，即h=0。314。55=4。37m，即著力點標高H=4。54。37=0.13m。（3）穩定性驗算22#墩河床標高最低（10。05m），31、覆蓋層厚度僅7.5m，以此為例進行驗算，鋼管樁的錨固點按入土深度的1/3計算，則錨固點位置距離河床面距離h1=7。5/3=2.5m，則錨固點標高為-12。55m.M穩定力矩： 16。25122。5=487。5KN。m（一跨自重）0。82 62。5=24 KN。m（2I45a工字鋼)221.975=216。7 KN。m（鋼管樁）M傾覆力矩: 18。4710。4=192.1 KN。m（風載） 12。6810。262根=260.2 KN.m(流水荷載）傾覆穩定系數=M穩定力矩/ M傾覆力矩=728。2/452.3=1.611。5滿足便橋抗傾覆性要求。附件2、施工平臺設計驗算1、荷載情況（1）施工平臺32、主要是樁基鉆孔時使用,鉆孔樁完成后拆除。所以其上控制計算的設備是鉆機+鉆錘的重量.每臺鉆機自重10噸，2。5m鉆錘8噸。沖擊荷載按靜載乘以1.3的系數計算。(2）結構自重（3）人群、小型設備、其它材料按2。5KN/m2計2、225a工字鋼驗算I25a工字鋼截面特性工字鋼種類頂寬 （mm)壁厚(mm）截面積A（cm2）慣性距I（cm4)抵抗矩W(cm3)回轉半徑i（mm）面積距S（cm3）每米長自重（Kg/m）I28a1168.048。515017401。4101。7230.738。08上述數據來源于路橋施工計算手冊附錄三：常用施工結構計算用表之鋼結構。鉆機底部前后各有一根支墊鋼管，長5m，鉆機33、的重量通過此鋼管傳遞給225a工字鋼，225a工字鋼間距按1。5m布置，則鉆機支墊鋼管最少壓在三根225a工字鋼上，假定鉆機的重量都由前墊鋼管承受,可知單根225a工字鋼承受的最大荷載：（10+8)/31。3=7.8噸=78KN。當力作用在跨中時最不利，順橋向貝雷片間距5m,按簡支梁計算如下： A、 強度驗算：（1）集中荷載F=78KN，l=5。0mMmax= =97。5KNm （2)自重荷載q=0.382=0。76KN/ mMmax= =2。38KNm （3） 人料機荷載q=2.51。5=3。75KN/ mMmax= =11.72KNm強度驗算 = =139.01N/ mm2188。5N/ 34、mm2 滿足要求。B、 撓度f=+ =+=9.64+1.74=11。385000/400=12.5滿足要求3、上層貝雷梁驗算貝雷梁容許應力及截面特性彈性模量E（ mpa）密度（kg/m3）軸向應力mpa彎曲應力w KNM剪應力 KN2。110578501576.4490。5種類壁厚（mm）慣性距I（cm4)抵抗矩W(cm3）回轉半徑i(mm）面積距S（mm3)每片自重（KN）貝雷梁500994。47157.128。7鉆機直接作用于貝雷片頂且居跨中位置時,最不利。按簡支梁計算如下：上層貝雷片最大跨徑7。5m。A、 強度驗算：（1）車輛集中荷載F=783=234KN，l=11。2mMmax= =435、38。75KNm (2）自重荷載（按簡支梁驗算）225工字鋼 (長5m，12根)： 50.3812/7。5=3。04KN/m貝雷架： 2.8722。5/7。5=1。91KN/mq=3.04+1.91=4。95KN/ mMmax= =34.8KNm （3)人料機荷載q=2。55=12.5KN/ mMmax= =87.9KNm（4）強度驗算= =78。45 N/ mm2188。5N/ mm2 滿足要求。B、 撓度f= +=+=1.95+0。68=2.637500/400=19滿足要求C、支點反力：RA=RB=234/2+17。457。5/2=182。4KN4、下層貝雷梁驗算從施工平臺立面圖中可知，36、下層貝雷片受力有兩種情況如下：A、 強度驗算:（1)經計算兩種情況跨中的最大彎矩分別是：M1=638。4 KNm，M2=729.6 KNm，以第二種情況進行驗算.（2）自重荷載按（按簡支梁驗算)q=2。8724/12=1.91KN/ mMmax= =34。38KNm （3）強度驗算= =106.7 N/ mm2188.5N/ mm2 滿足要求。B、 撓度f= +=+=12。5+0.49=13mm12000/400=30滿足要求C、剪刀驗算:（按第二種驗算）RA= RB =273.6KN490.5 KN滿足要求.5、平臺鋼管樁驗算單根鋼管樁承受的荷載：鉆機及上層結構荷載F1=273。6 KN自重荷載F2=1.9112/2=11。46 KN則每根鋼管樁承受的最大荷載為： 273.6+11。46=285.06557 KN（便橋鋼管樁承受的實際荷載）滿足要求