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1、目 錄一、編制依據 2 二、工程概況 2 -2.1工程設計概況：- 2 -2.2 結構設計概況：- 2 三、施工部署 3 -3.1、施工難點分析- 3 3。2、單支模體系方案選擇 3 3.3、扣件式鋼管單側支模體系- 7 -3。4、施工方案與技術措施- 7 -3.5系統設置控制要點- 8 -四、板計算書 12 -4.1、墻模板基本參數- 12 -4.2、墻模板荷載標準值計算- 13 4.3、墻模板面板的計算 13 4。4、墻模板內龍骨的計算- 14 -一、 編制依據序號名 稱編 號1本工程施工圖紙2本工程施工組織設計3混凝土結構施工規范GB5066620114混凝土結構工程施工及驗收規范GB52、020420135建筑機械使用安全技術規程JGJ3320126建筑施工高空作業安全技術規程JGJ80917建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ01262003二、 工程概況2。1工程設計概況：序號項 目內 容1工程名稱xxxx集中商業項目2建設地點xx市xx五路3建設單位4設計單位5監理單位6建筑功能獨立商業7 建筑面積（m2）8798.7 m22.2 結構設計概況：序號項 目內 容1結構形式主體結構形式框架結構基礎結構形式售樓部基礎為獨立基礎獨立商業基礎為梁板式筏型基礎2截面尺寸墻300mm/250mm框架柱700mm700mm;600mm*600mm3地下室標高地下室單側支模處墻體模板底標高3、為-5.15m4單側支模高度地下室/高低跨5m/2。25m三、施工安排3.1、施工難點分析1.1地下室外墻寬度300mm、墻體高度5000mm，混凝土在澆筑過程中產生的側壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩定性；1。2 外墻結構下口距離護坡樁80mm，上口距離護坡樁約為300mm，按照現場實施情況，無法滿足雙面支模空間要求，故只能采用單面支模體系;1。3根據圖紙要求，地下室外墻抗滲要求較高，外墻水平施工縫一般留置在距筏板頂部300mm高度的墻體上，為減少墻體施工縫，常規要求外墻宜與梁、板混凝土整體澆筑。1。4地下室施工工期緊張，單側支模長度約45.4m，工程量較大.1。5單側支4、模施工前,外墻防水層施工困難，在護坡樁表面找平后,應采用滿粘法先施工外墻防水,將防水層直接粘貼在找平層上，防水收頭先粘貼至護坡樁頂面600mm位置，采用多層板及砂石覆蓋保護,待外墻澆筑且拆模完成后，將該部位防水收頭再卷至外墻上.3.2、單支模體系方案選擇3。2。1方案選擇原則： a、遵循安全、經濟、便于就地取材的原則;b、遵循結構體系與臨時圍護體系安全原則；c、遵循形成獨立受力體系與支撐體系的原則；d、遵循便于施工與質量控制的原則；3。2。2方案選擇由于本工程采用單側支模體系,需要單側支模板的部位如下圖所示.根據計算內容本工程模板支撐體系采用15mm多層板作為面板，次龍骨采用40*803mm方5、鋼管，主龍骨采用48*2.8mm雙鋼管，螺栓采用14mm對拉，3型卡固定.為保證模板穩定及剛度，對拉螺旋需與墻體分布筋點焊，縱橫向間距450mm一道。支撐體系(斜撐)采用482。8mm鋼管,間距450mm設置，并采用斜拉桿與斜撐連接,在每個斜撐與斜拉桿交接部位均設置水平桿件。支撐地錨共設置4道，采用20mm圓鋼。頂板模板部分，頂板模板： 3.2.3、頂板模板架體搭設：頂板支撐體系采用滿堂碗扣式鋼管腳手架支撐體系，搭設前將基底清理干凈,在縱橫向立桿下鋪設腳手板，立桿橫、縱距1。2m,步距1。8m，掃地桿起步350mm,立桿選用2。4m進行支設，不足2.4m處用1。8、1.2、0。6m的立桿進行調6、節，小于0.6m的用底托和頂托進行調節，集中商業-1層層高為6m(高跨）,頂板下立桿采用2400+2400+600mm的立桿組合，在梁底使用2400+1800+600mm的立桿組合，調整保證下部自由端不得大于350mm，上部自由端不得大于500mm，且U托深入立桿不得小于150mm，當超出范圍時額外附加鋼管進行拉結。下部設通長墊腳手板，上部采用U托控制標高。模板支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐,中間縱橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距小于等于4.5m，剪刀撐的斜桿與地面夾角應在4560之間,斜桿應每步與立桿扣接。水平方向在架體上、中、下位置設置橫向剪刀撐，架體上部水平剪刀撐緊貼頂部水平7、拉桿、下部水平剪刀撐緊貼底部掃地桿、中部水平剪刀設置在上下水平剪刀撐的中心部位。3.2.4、主次龍骨安裝:頂板模板主龍骨采用雙4080方木，間距同頂板模架立桿橫距；次龍骨采用4080方木，間距200mm。要求次龍骨擺放時間距均勻，不得出先次龍骨間距不均勻，頂板次龍骨空白現象。3。2.5、多層板安裝面板采用12mm厚多層板,盡量使用整塊多層板。多層板拼裝時必須保證在拼縫處安裝方木，且將多層板與方木釘緊，釘子間距不得大于300mm。同時在頂板模板與墻、梁交界處設置4080mm壓邊方木。3.2.6 梁模板：工藝流程：調整梁底標高安裝梁底龍骨、模板安裝梁鋼筋安裝梁側模板調整板底標高安裝主次龍骨安裝樓板8、模板校正標高辦預檢3。2。7、調整梁底標高:根據鋼管上所抄標高，通過調整梁底U托高度調整模板標高，U脫標高為：梁底設計標高多層板厚度次龍骨厚底主龍骨厚底，調整梁底標高后兩標高極差不得大于3mm。3。2。8、安裝梁底龍骨、模板：梁底主龍骨為48*2.8鋼管,間距同沿著梁長方向的立桿間距，主龍骨從梁頭起步不得大于150mm，次龍骨采用4080mm方木，梁底設置3根次龍骨,在梁底兩側各設置一根作為壓邊方木，梁中設置一根，梁底設置3根承重立桿。2。2.3、安裝梁側模板:梁側模板采用12mm厚多層板拼接,采取梁側板包底板的方式，要求側板探出底板85mm，使側板探出部分與底板壓邊35*85mm方木釘在一起9、，以保證梁底模的穩定性。同時采取頂板模板壓梁側模的方式,使側模壓邊4080mm方木與頂板模板釘在一起。梁側邊龍骨采用3080mm方木，間距200mm設置一道,梁側模采用雙鋼管用直徑16的穿墻對拉螺栓進行拉結.具體位置及尺寸見附圖. 在模板支設完成且驗收后，經同意方可澆筑混凝土。澆筑前應對施工人員進行技術交底，明確澆筑部位及方法.在澆筑第一車混凝土時應嚴格按照交底要求實施，必須分層澆筑，每層澆筑厚度不得超過600mm，且應安排專人隨時注意支撐體系位移情況，如有移動應立即停止澆筑并對模板進行加固.單側支模平面示意圖總結以往施工經驗并結合本工程實際，按照以上模板設計方案內容。此方案的主要優點在于：（10、1)、就地取材，所采用的材料均為當前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實踐證明；（2）、施工工藝簡單，對施工人員的技術要求一般，施工過程便于檢查與驗收；（3）、墻體產生的側向壓力通過連接墻板主龍骨與地面地錨的鋼筋傳遞至筏板。3。3、扣件式鋼管單側支模體系3.3.1系統組成與材料選擇扣件式鋼管單側支模體系由模板部分、支撐部分與錨固部分組成。模板部分包括面板、次龍骨、主龍骨、對拉螺栓組成，支撐部分包括斜撐、斜拉桿與水平桿組成，錨固部分包括圓鋼地錨、基坑上口預埋地錨及扣件組成.模板部分:面板采用15mm厚多層板，次龍骨選用40*80mm方鋼管，間距200mm設置一道，主龍骨為雙鋼管間距411、50mm水平向設置，止水螺桿長度根據支模長度設置。支撐部分：豎撐、斜撐與連桿均采用482.8mm鋼管，縱橫向間距均為450mm;斜撐支撐角度不宜大于45。按照設計要求，沿筏板頂面上返4m范圍內斜撐均應采用整體鋼管，禁止采用鋼管對接設置.斜撐頂部及斜拉桿頂部必須與主龍骨采用U托頂緊，禁止滑動或位移，斜撐下口與圓鋼地錨桿連接,采用扣件固定鎖死,根部撐于基礎筏板上。水平桿沿斜撐與斜拉桿交點通常設置，采用轉接扣件連接牢固。由于本次單側支模與頂板一起澆筑，故在加固時可以將單側支模的架體與頂板的滿堂腳手架進行連接，使得滿堂腳手架與整個單側支模的架體連為一個整體,并且共同與地錨進行拉結,更加增加了架體的穩定12、性。錨固部分:用于地錨的鋼筋必須嚴格按照方案要求設置，預埋位置及尺寸必須準確。斜撐根部與地錨連接的扣件空隙必須采用木楔塞緊,并確保斜撐直頂在筏板上。3。4、施工方案與技術措施3。4。1地下室外墻施工3.4.1.1地下室外墻混凝土澆筑,下部4m范圍內墻體澆筑寬度約為350mm,頂部2m范圍內澆筑厚度約為450-550mm，澆筑高度5000.3。4.2、基坑護坡粉刷50厚1：3水泥砂漿壓光,保證防水粘貼。 3.4.3施工流程及要點施工準備基坑壁粉刷-防水層施工-底板混凝土澆筑-預留預埋地錨設置焊接單側螺桿、面板拼裝-安裝次龍骨、主龍骨-調整至設計尺寸-安裝斜撐、斜拉桿-安裝水平桿-加固混凝土澆搗在13、單側支模施工前，所進場周轉材料及主體結構材料均應合格且經驗收通過，否則禁止施工.依據現場護坡樁施工情況,在防水施工前需對護坡樁表面進行抹灰處理，采用1:3水泥砂漿施工，確保無棱角及凸出物，并對抹灰層進行壓光處理。防水施工需符合方案要求，搭接寬度均為100mm,甩茬錯開約1。5m,防水收頭應施工至冠梁頂部且向平面施工至600mm位置，采用多層板及砂石保護，防止破壞。為保證單側支模鋼筋的牢固，在墻體鋼筋綁扎完成后，采用14mm螺栓與墻體分布筋點焊處理,間距450mm一道，模板配板及開孔嚴格按照螺栓位置及間距施工，并在內側鋼筋設置保護層墊塊.在配板完成后進行合模施工，為保證鋼筋的位置準確，必須將鋼筋14、保護層墊塊與模板內側頂緊，安排專人在基坑上口隨時觀察鋼筋垂直度及位置。次龍骨安裝間距200mm一道,第一道次龍骨外側應與模板便于平齊，沿模板高度方向設置，龍骨頂部應高處模板頂部150mm,底部與筏板頂緊,要求間距設置均勻,豎直.主龍骨采用雙鋼管，沿模板長度方向水平向設置.主龍骨起步200mm，采用防水導墻螺栓孔與模板連接，向上間距450mm一道。要求龍骨設置均勻,在龍骨對接連接處及相鄰墻體龍骨必須每根頂緊.斜撐、斜拉桿、水平桿件均采用鋼管設置，先應安裝斜撐，按照方案設計要求，墻體4m以下部位均應采用整體鋼管設置,斜撐頂部用U托與每道主龍骨頂緊,U托伸出鋼管長度不得大于100mm，斜撐根部采用轉15、扣與所對應地錨連接并用木楔楔緊。斜拉桿設置應嚴格按照方案要求施工，模板根部的一道斜拉桿應與底部斜撐采用扣件連接，防止模板上浮，其余應沿斜拉桿布置縱向為450mm,橫向為900mm。為保證模板頂部不發生位移，在基坑上部設置地錨,與模板外側主次龍骨采用14mm鋼絲繩拉結,間距450mm設置一道.在澆筑混凝土過程中，嚴格控制打灰速度、時間及分層澆筑厚度，應待上層混凝土初凝前，再進行下一層混凝土的澆筑，并且振搗棒要插入上層混凝土50mm，保證振搗密實、均勻。3。5系統設置控制要點根據地下室外墻單側支模施工工況，混凝土澆筑高度較大、且墻板厚度較厚,施工危險性較大，因此，在施工時必須嚴格按照施工方案進行施16、工。（1）、預埋預留：地下室底板澆筑前,分別在距外墻內側預埋20鋼筋地錨，預埋深度不小于300mm，預埋的鋼筋壓環（做法如下圖所示）作為地錨支撐點。地錨縱向間距為450mm，在外墻防水導墻上沿縱向預埋14螺桿，間距450mm,距筏板面0。2m，埋置深度250mm。預埋壓環示意圖（2）、單側螺桿安裝:在外墻模板安裝以前，首先將對拉螺桿按照縱橫向間距450mm穿入模板對拉螺栓眼中，并且按照圖示位置綁扎凝土墊塊,防止混凝土澆筑完成后出現鋼筋外漏現象。在螺栓放置完成后,可采用點焊方式將螺栓與墻體水平向分布筋連接并拉緊，既保證墻體鋼筋位置，又保證模板穩定性。（3）、模板拼裝與緊固：模板采用15mm厚膠合17、板，按照螺桿間距在現場彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次龍骨,橫向主龍骨.（4）、支撐穩定桿設置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接，同時在連接結點處設置縱向通長水平桿,要求所有斜撐桿均與斜拉桿、水平桿連接,以保證整體穩定。（5）模架搭設：將外墻板加固完畢后,再進行架體的搭設，模架支撐系統采用扣件式鋼管模板支模架。立桿、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為482。8mm鋼管?？奂煽慑戣T鐵制作，墻體模板采用15mm厚多層板，使用48cm方鋼作為次龍骨，豎向間距200mm放置，主龍骨為482。8mm雙鋼管，起步200mm，以上部分水平向450mm放置。主龍骨安裝完成后按照要求搭設斜撐，斜撐沿縱向間18、距450mm設置一排,布置如圖所示，斜撐搭設完成后搭設與斜撐垂直的斜拉桿,斜拉桿應與斜撐有效連接，且連接部位距斜撐頂部不得大于100mm，避免混凝土澆筑時架體及模板上浮.斜拉桿搭設完成后進行水平桿的布置，水平桿布置在斜撐與斜向下與地錨拉結桿的交接位置.模架搭設詳見下圖架體支撐圖1架體支撐圖2防水導墻預埋對拉螺桿模板緊固部位節點做法四、板計算書4.1、墻模板基本參數計算數據采用最不利因素計算。計算斷面寬度200mm，高度5000mm，樓板厚度180mm.模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距200mm，內龍骨采用40*80mm方鋼,外龍骨采用雙鋼管48mm2。8mm。面板厚度15mm，剪切強度1。419、N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度13。0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。模板組裝示意圖4。2、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： F=0.22cT12V F=cH其中 c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料)取200/（T+15）,取5.714h； T - 混凝土的入模溫度,取20.000； V 混凝土的澆筑速20、度，取0.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取5m;2-外加劑影響系數,取1.2。2 混凝土坍落度影響修正系數,取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 q1=29。12kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：根據（JGJ162-2008）考慮混凝土底垂直模板壓力標準值：q2=2KN/ m2.有效壓頭高度h=29。12/24=1。21m.4.3、墻模板面板的計算（1)均布線荷載作用 依據規范(JGJ162-2008）規范規定,從下列組合值中取最不利組合值確定:Q1=0。9（1.229.12+1.42)*(60.18）21、=197.70kN/mQ1=0.9*（1.35*29.12+1。40.72)（6-0。18)=216。18 kN/m根據以上計算值，取q=197。70kN/m作為設計值，次龍骨間距為0。2m，則根據計算得出最大彎矩為Wmax=0.1*197。70*0。2*0.2=0。791kN.m最大剪力為F=ql-Fn1=197.70*0。2-0.4197.70。2=23。724kN面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面抵抗矩 W = 582*1.51.5/6=218.25cm3； 截面慣性矩 I =582*1.51.51。5/22、12=163。68 cm4; (1）抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W =0.79110001000/（218.251000）=3.6N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!（2）抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=323.724*1000/（2582015）=0.476N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求！(3）撓度計算面板最大撓度計算值 v =50。19772004/(384*6000163。68*10000)mm=0。000419mm面板的最大撓度小23、于157。3/250，滿足要求！4.4、墻模板次龍骨的計算次龍骨采用4080mm方鋼，則次龍骨慣性矩和截面抵抗矩分別為W=（4*82-3。77。72）/ 6=36。63cm3I = （4833。7*7。73)/ 12=29。9cm4內龍骨強度計算均布荷載q=0。9(1.229.12+1.4*2)0.2=6.794kN/m q=0。9*（1.3529.12+1。420.7)*0。2=7。43kN/m 根據以上兩者比較，取q=6.794KN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16。7940。20.2=0.027kN。m最大剪力 Q=0。6ql = 0.66.7940.2=0.815kN最大支座24、力 N=1.1ql = 1。16。7940。2=1。495kN（1）抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.0279106/36。63103 =0.762N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求?。?）抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql=0.815 kN截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3*815/2*(4080）=0。38N/mm2截面抗剪強度設計值 T=125N/mm2抗剪強度計算滿足要求!（3)撓度計算最大變形v=5ql4/384EI=511。83450。04/(384*4080）=0。049mm最大撓度小于425、50。0/250,滿足要求！五、墻模板主龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算.外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力，取支座最大支座反力為1。495kN：。變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，計算結果如下：經過連續梁的計算得到截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：W=3.1416（4.844。244）/（32*4.8）=4.24 cm3I=3.1416（4.844.244）/64=10.18 cm4則雙鋼管的截面慣性矩及截面抵抗矩分別為：20.36 cm4、8.48 cm3最大彎矩 Mmax=1.495*0。225=0。336kN.m最大26、支座力 Qmax=1。495kN抗彎計算強度 f = M/W =0。336106/8480=39。6N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求!撓度驗算：v=PL3/48EIx=1495450/(48*20600020.36）=0.0033mm支撐鋼管的最大撓度小于450。0/150與10mm，滿足要求!六、地錨計算根據現場情況，只需驗算錨地錨鋼筋的屈服應力及地錨鋼筋與周圍混凝土的粘結力兩項即可:首先根據壓環上斜撐鋼管的固定方法計算的，地錨上所承受的最大軸力為：1.69kn，1）、地錨鋼筋的屈服應力R1：R1=nA2f=n/4d22f=0。253。1420*20*270=84。7827、kN2） 地錨鋼筋與周圍混凝土的粘結力R2=nd34fbLb=3.14*0.0200.611。400*2100=110kN則，地錨最大受力R1/R2，故地錨承載力安全。樓板模板碗扣鋼管頂板模板支撐架計算書依據規范：建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1662008建筑施工模板安全技術規范JGJ 1622008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB500072011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.2m,立桿的縱距 b=1.228、0m，立桿的橫距 l=1。20m,立桿的步距 h=1.80m。面板厚度12mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2,彈性模量6000。0N/mm2。木方4080mm，間距300mm,木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2.梁頂托采用兩根4080mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25。10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0。00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=（D29、4d4)/64，抵抗距計算采用 W=（D4d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。1000.1801。200+0.2001。200=5。662kN/m活荷載標準值 q2 = （0。000+2。500）1.200=3。000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120。001。201。20/6 = 28。80cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 120。001.201。201。20/12 = 17.28cm30、4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。（1）抗彎強度計算 f = M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N。mm)； W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q - 荷載設計值(kN/m）;經計算得到 M = 0.100（1.205.662+1。403.000)0。2000.200=0。043kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。04310001000/28800=1.49N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求?。?）抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中31、最大剪力 Q=0。600(1.205。662+1.43.000)0.2=1。313kN截面抗剪強度計算值 T=31313.0/（21200.00012。000)=0.136N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T,滿足要求!（3）撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。6775。6622004/(1006000172800）=0。058mm面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求！二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1。荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 2532、.1000。1800。200=0。9kN/m（2）模板的自重線荷載(kN/m）: q12 = 0.2000。200=0.040kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）:經計算得到，活荷載標準值 q2 = （2.500+0。000)0。200=0。5kN/m靜荷載 q1 = 1.200。9+1.200.040=1.128kN/m活荷載 q2 = 1。400.50=0。6kN/m計算單元內的木方集中力為(1。128+0。6）1.200=2.073kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算,計算公式如下：均布荷載 q = P/l = 2.073/1。200=1.7275kN33、/m最大彎矩 M = 0。1ql2=0。11.72751.201.20=0。248kN。m最大剪力 Q=0.6ql = 0。61。72752。748=2.85kN最大支座力 N=1.1ql = 1。11。2001。7275=1。32kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.08。08。0/6 = 42.66cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 4。08。08。08.0/12 = 170。66cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度.（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0。248106/42660=534、.8N/mm2木方的抗彎計算強度小于15。0N/mm2，滿足要求!(2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31243。8/（24080）=0.583N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3）木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距）得到q=1。7275kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771。72751200。04/(10010000。001706600.35、0)=1。42mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.08.08。0/6 = 85cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 8。08。08。08.0/12 = 341。01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1）頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.248106/85000=2.8N/mm2頂托梁的抗彎計算強度于15。0N/mm2,滿足要求（2）頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31243。8/(28080）=0。36、2915N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求！(3）頂托梁撓度計算最大變形 v =2。112mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架鋼管的自重(kN）: NG1 = 0.1295.600=0.72kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改.(2)模板的自重（kN）： NG2 = 0。2001。2001。200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25。137、000。1801.2001。200=6.506kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = （NG1+NG2+NG3) = 7.098kN.2。活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2。500+0。000)1.2001。200=3。600kN3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N = 13。55kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積,A=3。974cm2； W - 立桿凈38、截面模量（抵抗矩）,W=4。248cm3； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0。45m； h - 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+20.450=2.700m； - 由長細比，為2700/16=169； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0.251；經計算得到=13550/（0。251397）=135.98N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求!對外架傳遞給滿堂腳手架的作用力分為水平荷載和豎向荷載作用在腳手架上，驗算其穩定性如下:所受軸力為單側支模板側壓力，根據單側支模設計計算得最大測壓力標準值為29。12kN/m2，以斜撐45度計算得出：豎向軸力為：N1=29。12*1。4241.20。21.2=11.76KN;則豎向總軸力為:N=（1。2*7。098+1.4*3。6）+11.76=19.85則：穩定性=N/（A)=19850/（0。251397）=200N/mm2205N/mm2故，當斜撐給予滿堂腳手架斜向45度軸力時，滿足要求。