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1、XX業務技術用房建設項目塔吊基礎施工方案目 錄一、 編制依據1二、 工程概況1三、 塔吊設計參數4四、 塔吊基礎設計5五、 施工計劃及材料計劃6六、 附著設計與施工的注意事項6七、 塔吊基礎施工技術措施及質量驗收6八、 塔吊穿地下室處理措施11九、 應急預案：13十、 塔吊基礎計算書131. 參數信息132. 基礎最小尺寸確定133、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩確定144、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算145、矩形承臺截面主筋的計算156、樁承載力驗算167、樁豎向承載力驗算178、塔吊穩定性驗算:179、塔吊基礎樁承臺的抗沖切驗算1710、塔吊基礎樁承臺抗剪切驗算19高層塔吊基礎施工方2、案一、 編制依據1、 XX業務技術用房建設項目施工組織設計；2、XX勘查院編制的該工程地質勘察報告；3、建筑地基基礎設計規范GB500072011;4、地基與基礎施工質量驗收規范GB50202-2002；5、鋼結構工程施工質量驗收規范GB502052001；6、鋼結構設計規范GB500172003；7、建筑機械使用安全技術規程JGJ332001；8、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T1872009；9、建筑樁基技術規范JGJ942008;10、建筑結構荷載規范GB50009-2001；11、混凝土結構設計規范GB50010-2010；12、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011）；3、13、建筑施工手冊（第四版）；14、本工程設計圖紙；15、XX發展股份公司生產的QTZ80(TCT56106)型塔式起重機使用說明書.二、 工程概況1、工程名稱：XX業務技術用房建設項目2、建設單位： 3、監理單位：有限公司4、施工單位： 5、建設地點： 6、結構形式:鋼筋混凝土框架結構7、建設規模：本工程為二類高層公共建筑，結構形式為鋼筋砼框架結構，結構類別為三類,設計合理使用年限50年，建筑結構安全等級為二級，抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為七度.建筑層數：地下一層、地上十二層,建筑面積20118.9，建筑高度47.25m.基礎采用長螺旋鉆孔灌注樁基礎.基礎形式為樁承臺基礎，底板厚度為34、00mm，消防水下底板厚度為400mm?；炷翉姸葹镃35混凝土。8、相對標高與絕對高程設計中建筑0。00標高相對于絕對高程1788。30，根據 市建筑規劃測繪局提供的水準點高程經建設、監理、施工三方引測后確定了O1O5五個控制點坐標及高程，以五個控制點坐標及高程進行建筑定位測量及原始地貌方格網測設，主樓位置場地自然地面平均絕對高程為1788.40，即平均原始地貌標高為+0.100。根據現場施工需要及施工總平面布置圖,塔吊安裝于地下室汽車入口坡道的/-之間,具體位置見塔吊平面布置圖。該處地下室底板頂標高為-3。90m,塔吊（承臺)基礎底標高為-5.80m，相當于絕對高程1782.10.9、場地5、環境 地下無文物、障礙物、管線等。10、地質概況 根據XX勘察院提供的工程地質勘查報告，該區域上部為第四系全新統沖洪積層,主要由黏土、粉砂、圓礫等組成，下伏基巖為白堊系上統江底河組泥巖，風化層較厚。其巖土物理力學性能如下表：土層物理狀態分布承載力標準值黏土褐紅、褐黃、褐灰色，稍濕，可塑。主要分布于場地上部，層頂高程1826.581793.77，厚0.905.10m不等，層厚變化大，分布基本穩定。fak=140kpa粉砂暗紅、褐灰、灰白色，濕飽和，松散稍密。該層土分布于場地上部，層頂高程1784。971788。87，厚0。703.00m不等,層厚變化大，平面分布基本穩定.fak=100kpa黏土6、暗紅、褐灰、灰黑色，濕，軟可塑，局部呈可塑狀，間夾薄層泥炭質粘土.該層土分布于整個場地中部,層頂高程1775.801788.39,厚6.7012.30m不等，層厚變化不大，分布穩定。fak=100kpa1泥炭質黏土黑色、灰黑色，濕，軟可塑,局部含未腐爛植物碎屑。該層土分布于整個場地中部，層頂高程1775.801788。39，厚0。905。00m不等，層厚變化大，分布欠穩定。fak=85kpa2圓礫青灰、褐灰色，飽和、稍密。該層土分布于場地西側局部地段中下部,層頂高程1778。301779。04,厚1。402.20m不等，分布欠穩定，在整個場地呈透鏡體分布.fak=100kpa1泥炭質黏土黑色、7、灰黑色,濕，軟可塑，局部含未腐爛植物碎屑。該層土分布于整個場地中下部，層頂高程1774.981778。01，厚0。802.80m不等，厚度變化較大，分布欠穩定.fak=80kpa圓礫暗紅、青灰、褐黃、褐灰色，飽和、松散稍密。該層土分布于場地中下部,層頂高程1771.841776.41，厚1.104.80m不等，厚度變化不大,分布穩定。fak=200kpa強風化泥巖暗紅、棕紅、紫紅色，鉆探巖芯呈碎石土狀，局部碎石狀該層分布于場地下部，層頂高程1770。121773。58，厚2。408。30m不等。fak=250kpa 中等風化泥巖暗紅、紫紅色，鉆探巖芯呈塊短柱狀該層分布于場地下部，層頂高程1768、4。211772.28,最大揭露厚度10.30m，鉆孔未揭穿,fak=1000kpa11、地下水文地質條件 場地位于龍川江支流青龍河左側一級階地后緣，東側為青龍河沖洪積堆積地貌區,西側為構造剝蝕殘積丘陵地貌，場地高出最低侵蝕基準面青龍河水510m，主要含水層為、圓礫層，含水、透水性較好，賦存第四系松散巖類孔隙微承壓水，場地主要接受大氣降水的補給，水量相對較豐富，水文地質條件中等復雜。根據XX勘察院提供的工程地質勘查報告，該場地含水層埋藏較深,在塔吊(承臺）基礎基坑開挖深度內，不存在地下水含水層,粉砂層含水量較小，透水性差，可以不考慮地下水對基坑施工的影響。三、 塔吊設計參數機構工作級別起升機構9、M4回轉機構M5變幅機構M4公稱起重力矩（KN.m）800起重工作幅度(m）最小2。5最大56最大工作高度(m）螺栓固定式40.5附著式220最大起重量(t）6起升機構型號QS470倍率=2=4起重量/速度(m/min)1.5/803/403/8。83/406/206/4。4功率24/24/5。4設幅機構速度(m/min)50/25功率(kw)3.3/2。2回轉機構速度(r/min)00。65功率（kw)7。5頂升機構速度(m/min）0。56功率（kw)7。5工作壓力(mpa)25平衡重(t)最大工作幅度（m）38445056重量(t）10。211.613。114.6總功率(kw)32.8工10、作溫度（）20+40四、 塔吊基礎設計塔吊型號選用XX發展股份公司生產的QTZ80(TCT5610-6）型塔式起重機，塔吊位置詳見下圖。塔吊基礎位于地下室汽車入口坡道的/之間，具體位置見圖一。塔吊(承臺）基礎底板位于1泥炭質粘土層，其地基承載力fak=85kpa，不能滿足塔吊地基承載力fak160kpa的要求,需對塔吊(承臺）基礎進行地基處理。因為該工程基礎采用長螺旋鉆孔灌注樁，故塔吊基礎優先考慮選用樁基礎,在塔吊（承臺)基礎下打四根同工程樁的長螺旋鉆孔灌注樁,樁徑400，主筋8C12、螺旋箍筋A6100/200、加勁箍B141500，樁芯砼強度等級C25,樁端持力層為強風化泥巖層，有效樁長111、4m，單樁承載力標準值為1500KN，樁錨入承臺50mm,樁鋼筋籠錨入承臺1000mm.塔吊(承臺)基礎采用上、下兩臺階形獨立基礎，下臺尺寸4000mm4000mm1600mm、上臺尺寸3000mm3000mm1000mm，砼強度等級均為C35；基礎配筋采用C18200綁扎成鋼筋籠,上臺鋼筋籠底部筋穿于下臺鋼筋籠上部鋼筋下部,鋼筋保護層厚度為50mm.五、 施工計劃及材料計劃1、 施工計劃：打樁：1天塔吊基礎開挖：1天鋼筋模板制安:1天混凝土澆筑：1天塔吊安裝:3天2、 材料計劃：基礎:混凝土：C35 34.6m鋼筋： C18 1.3t六、 附著設計與施工的注意事項錨固裝置附著桿在建筑結構上的12、固定點要滿足以下原則：1、 附著固定點應設置在丁字墻（承重隔墻和外墻交匯點）和外墻轉角處，切不可設置在輕質隔墻與外墻匯交的節點處；2、 對于框架結構，附著點宜布置在靠近柱根部;3、 在無外墻轉角或承重隔墻可利用的情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內墻上;4、 附著固定點應布設在靠近樓板處，以利于傳力和便于安裝。七、 塔吊基礎施工技術措施及質量驗收1、基礎施工順序基礎定位放線樁定位放線長螺旋鉆孔灌注樁施工基礎承臺土方開挖樁頭破除基礎墊層施工下臺承臺磚胎膜砌筑下臺承臺鋼筋籠制作安裝下臺承臺砼澆筑(澆筑高度1。3米，預留300高待上臺承臺鋼筋籠綁扎完成并錨入下臺承臺后再一起澆筑）上臺承臺鋼筋籠制13、作安裝上臺承臺模板安裝塔吊地腳螺栓預埋上臺承臺砼澆筑養護拆模.2、 施工方法2.1長螺旋鉆孔灌注樁施工2。1。1施工工藝長螺旋鉆孔壓灌樁采用泵壓砼技術,提鉆與成樁同步進行,既加快了施工速度，又能保證樁身混凝土質量，避免水下混凝土灌注的缺點，其施工工藝流程如下：校正樁位與鉆桿垂直度鉆機就位排障放樣備料送入砼泵料斗鉆進至設計深度邊提鉆邊泵送混合料直至孔口鋼筋籠安放鋼筋籠制作成 樁移機至下一個樁位2.1。2 施工操作工藝（1）鉆孔機就位時要根據機架上的吊錘校正垂直度，要求保持平整、穩固,使在鉆進時不發生傾斜或移動。在鉆架上要有控制深度標尺,以便在施工中進行觀測、記錄。(2）鉆孔時,先調直樁架桿，對好14、樁位;啟動鉆機鉆0。51。0m深，檢查一切正常后,再繼續鉆進，土塊隨螺旋葉片上排出孔口，根據塔上標識、鉆到設計深度(注遇到障礙物除外）后立即泵壓混凝土，同時邊提鉆邊采用C25細石砼送料灌注直至原始地面標高，待基坑開挖后破除設計標高以上的樁芯砼.(3）放置鋼筋籠 鋼筋籠制作成后,利用吊車起吊，通過振動器慢慢的將鋼筋籠插入已灌注砼的樁孔內,同時注意控制籠頂標高。（4）鉆進過程中，排出孔口的土應隨時清除運走，鉆到預定深度后，應在原處空轉清土,盡量使孔底干凈，無殘渣、余土，然后提鉆泵壓砼。（5）提鉆泵壓砼時應慢速進行，一般控制在1。83。0m/min,過快在軟弱地層易塌孔或縮頸。2。1。3施工方法（115、）鋼筋籠制安鋼筋籠的制作場地選擇在現場運輸和就位較方便的場所，鋼筋進場后應按鋼筋的不同型號、不同直徑、不同長度分別進行堆放.（2）鋼筋骨架綁扎順序主筋調直，在調直平臺上進行; 骨架成形，在骨架成形架上安放架立筋，按等間距將主筋布置好，用電弧焊將主筋與架立筋固定; 將骨架抬至外箍筋滾動焊接器上,按規定的間距纏繞箍筋，并用電弧焊將箍筋與主筋固定。 （3）主筋接長 采用搭接焊或綁條焊形式,主筋對接在同一截面內的鋼筋接頭數不得多于主筋總數的50%，相鄰兩個接頭間的距離不小于主筋直徑的35倍,且不小于500mm，主筋、箍筋焊接長度單面焊為10d，雙面焊為5d。 （4）鋼筋籠保護層為確保樁混凝土保護層厚度16、，應在主筋外側設鋼筋定位鋼筋,沿樁長間距為2m。（5)鋼筋籠的堆放鋼筋籠堆放應考慮安裝順序、鋼筋籠變形和防止事故等因素，堆放不準超過五層。(6）鉆機就位首先做好場地的平整及壓實，使主機左右支板處于同一水平面上，動力頭施工方向應和支板方向平行，切不可垂直,開鉆前調整好機身前后左右的水平。鉆機利用自行走移動系統就位，鉆頭與樁位的對位誤差要小于2mm。（7）施工注意事項 施工前利用經緯儀和尺子根據樁位圖放樁位，并作好記號.壓灌鉆機就位，保持平整、穩固,在機架或鉆桿上設置標尺，以便控制和記錄孔深.下放鉆桿，使鉆頭對準樁位點，調整鉆桿垂直度,然后啟動鉆機鉆孔，達到設計深度后空轉清土，在灌注前不得提鉆.成17、孔后,鉆桿預提200 mm左右,然后啟動高壓泵灌注混凝土，邊灌注邊提鉆桿，提升速度要與泵送速度相適應，確保中心管內有0。1m3以上的混凝土，灌注時根據泵送量及時調整提速，直至成樁?，F場拌制混凝土時，中間可停止提鉆等待攪拌機拌制混凝土,但等待時間應遠小于混凝土的初凝時間.若因意外情況出現等待時間大于初凝時間,則應重新鉆孔成樁。成樁后立即反插鋼筋籠，鋼筋籠頂部套上專用的振動器，調直鋼筋籠，啟動振動器，對準樁孔中心，逐步將鋼筋籠壓到設計標高位置。 清理孔口，封護樁頂。按施工順序放下一個樁位，移動樁機進行下一根樁的施工。 2.1.4常見質量缺陷的原因及控制技術（1）導管堵塞 由于混凝土配比或塌落度不符18、合要求、導管過于彎折或者前后臺配合不夠緊密?？刂拼胧?a、保證粗骨料的粒徑、混凝土的配比和塌落度符合要求；b、灌注管路避免過大變徑和彎折，每次拆卸導管都必須清洗干凈；c、加強施工管理,保證前后臺配合緊密，及時發現和解決問題。（2）偏樁一般有樁平移偏差和垂直度超標偏差兩種，多由于場地原因，樁機對位不仔細,地層原因使鉆孔對鉆桿跑偏等原因造成。控制措施：a、施工前清除地下障礙，平整壓實場地以防鉆機偏斜；b、放樁位時認真仔細，嚴格控制誤差；c、樁機的水平度和垂直度在開鉆前和鉆進過程中注意檢查復核。（3）斷樁、夾層 由于提鉆太快泵送砼跟不上提鉆速度或者是相鄰樁太近串孔造成?？刂拼胧篴、保持砼灌注的連續19、性，可以采取加大砼泵量,配備儲料罐等措施；b、嚴格控制提速，確保中心鉆桿內有0.1m3以上的混凝土，如灌注過程中因意外原因造成灌注停滯時間大于混凝土的初凝時間時，應重新成孔灌樁。（4）樁身砼強度不足 壓灌樁受泵送混凝土和后插鋼筋的技術要求，塌落度一般不小于1822cm，因此要求和易性好。配比中一般加粉煤灰，這樣砼前期強度低，加上粗骨料粒徑小,如果不注意對用水量的控制仍容易造成砼強度低?？刂拼胧?a、優化粗骨料級配。砼一般用0.5-1。5 cm碎石；b、合理選擇外加劑。盡量用早強型減水劑代替普通泵送劑;c、粉煤灰的選用要經過配比試驗以確定摻量，粉煤灰至少應選用II級灰.（5）樁身砼收縮 樁身回縮20、是普遍現象，一般通過外加劑和超灌予以解決，施工中保證充盈系數1?？刂拼胧?a、樁頂至少超灌0.40.7m,并防止孔口土混入；b、選擇減水效果好的減水劑。 (6）樁頭質量問題 多為夾泥、氣泡、砼不足、浮漿太厚等,一般是由于操作控制不當造成。控制措施：a、及時清除或外運樁口出土，防止下籠時混入砼中；b、保持鉆桿頂端氣閥開啟自如，防止砼中積氣造成樁頂砼含氣泡；c、樁頂浮漿多因孔內出水或砼離析造成,應超灌排除浮漿后才終孔成樁；d、按規定要求進行振搗，并保證振搗質量。（7）鋼筋籠下沉 一般隨砼收縮而出現，有時由于樁頂鋼筋籠固定措施不當造成?？刂拼胧篴、避免砼收縮從而防止籠子下沉;b、籠頂必須用鐵絲加支21、架固定，12小時后才可以拆除。（8)鋼筋籠無法沉入 多由于砼配合比不好或樁周土對樁身產生擠密作用?？刂拼胧?a、改善砼配合比,保證粗骨料的級配和粒徑滿足要求；b、選擇合適的外加劑，并保證砼灌注量達到要求;c、吊放鋼筋籠時保證垂直和對位準確.2。2階形承臺施工（1）施工承臺時必須破除樁身上段的砼浮漿層,同時保證樁及其鋼筋錨入承臺的長度。(2)下臺承臺砼分二次澆筑,第一次澆筑高度為1300mm，預留300mm高待上臺承臺鋼筋籠綁扎完同時塔吊地腳螺栓固定好檢查無誤后再與上臺承臺一起澆筑，第一次澆筑砼面應做鑿毛處理,承臺表面平整度允許偏差控制在1/1000以內。（3)基礎砼澆筑完畢后應澆水養護，達到砼22、設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。(4）塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊,基礎內鋼筋必須經監理驗收合格方可澆筑砼，并應作好隱檢記錄，以備作塔吊驗收資料。(5）鋼筋、商品混凝土應具有出廠合格證和試驗報告。(6）塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m.（7）塔吊基礎砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發23、現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用,并匯報公司工程技術部門分析處理后,方可決定可斷續使用或不能使用。（8）預埋件埋設將16件10.9級高強度螺栓及墊板與預埋螺栓定位框裝配在一起。為了便于施工，當鋼筋捆扎到一定程度時,將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體吊入鋼筋網內。再將8件30的鋼筋將預埋螺栓連接。吊起裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體,澆筑混凝土.在預埋螺栓定位框上加工找水平，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿周圍混凝土充填率必須達到95以上. 機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。（9)起重機的金屬結構及所24、有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。八、 塔吊穿地下室處理措施本工程塔吊均布置在地下室中，塔吊穿地下室的處理措施如下：1、地下室底板處理措施:（1)本工程設計塔吊基礎頂標高同地下室底板頂標高，施工時澆筑塔吊基礎，塔吊基礎鋼筋綁扎時，除綁扎塔吊基礎鋼筋外,還應按地下室底板配筋綁扎塔吊部分的底板鋼筋，并預留一個搭接長度。（2）綁扎底板鋼筋時,鋼筋與塔吊基礎預留的鋼筋搭接。（3）在塔吊基礎與地下室底板接觸的部位預埋3厚的止水鋼板。具體做法如下圖所示： 塔吊基礎做法詳圖止水鋼板安裝詳圖2、地下室頂板處理措施：（1）在地下室頂板上開一個一米八見方的孔，塔吊拆除后，用高一強度等25、級的微膨脹混凝土封閉.因塔吊處預留孔封閉后，底板受力與實際設計狀況不同，為保證頂板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的頂板下方加鋼管支撐。 （2）頂板預留孔處鋼筋按設計要求預留一個搭接長度，拆除塔吊后，采用搭接的方式連接。板四周預留12鋼筋500mm長，按原頂板配筋間距設置。（3)在預留的頂板洞口周邊砌筑20cm高的磚墻擋水,素水泥漿抹光。并在周邊加設1200mm高防護欄桿.九、 應急預案：項目部成立應急救援小組，施工現場一旦發生事故時,應急救援小組應根據當時的情況立即采取相應的應急處置措施進行現場搶救,并根據規定向上級有關部門報告,盡量把事故控制在最小范圍內，并最大限度地減少人員傷亡和財產損失。26、十、 塔吊基礎計算書1. 參數信息塔吊型號:QTZ80，自重（包括平衡重10t）F1=464。1kN，基礎自重G=865 KN，塔吊傾覆力距M=1552kN.m，塔吊起重自由最大高度H=40.5m，塔身寬度B=1.60m，混凝土強度等級：C35。 室底板至頂部高度為53.7m，根據說明說要求現設置一道附著，附著設置在35。1m此時塔機最大工作高度H=68。5m,滿足使用要求。計算時按無附著時塔機最大工作高度H=40.5m進行計算。2. 基礎最小尺寸確定 基礎的厚度取:H1=1。6m，H2=1m基礎的平面尺寸取:A1B1=4000mm4000mm，A2B2=3000mm3000mm3、塔吊基礎承27、臺頂面的豎向力和彎矩確定塔吊基礎承臺重F2=25（441.6+331）= 865kN, 根據塔吊廠家提供的使用說明書得出荷載工況Fv（KN）Fh（KN)M（KN.m）T（KN.M）工作工況511.218.31335269。3非工作工況464。173.9155204、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算4。1、 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-2008的第5。1.1條.Ni=Fv+GnMxyiyi2Myxixi2取兩水平樁的連線為計算軸，則yi=,xi=0經計算得到單樁樁頂豎向力標準組合值.最大壓力：Nmax=511.2+8654+15522.52.52=964.85kNNmix=528、11.2+865415522.52.52=276.75kN4.2、矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ942008的第5。9.2條。計算截面取塔吊柱邊線。其中 Mx1，My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN。m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=2.5/21。6/2=0.45m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN），Ni1=NiG/n=748。6kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2748.60.45=673。74 kN。m.5、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范（GB500102010)第6。2條受彎構件承載力計算。 29、式中，1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1。00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16。7N/mm2; ho承臺的計算高度Hc-50.00=950.00mm; fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2；經過計算得：下層4000mm4000mm1600mms=M1fcbh0=673.741061.016.7400015502=4.2103=112s=1124.2103=4.21103s=12=14.211032=0.9979ASx=ASy=Ms0fy=673.741060.99791550360=1209.96m30、m由于最小配筋率為0。15,所以最小配筋面積為：400015500.15=9300 故取 As= 9300 mm2。實配C18200。經過計算得：下層3000mm3000mm1000mms=M1fcbh0=673.741061.016.730009502=4.2103=112s=1124.2103=4.21103s=12=14.211032=0.9979ASx=ASy=Ms0fy=673.741060.9979950360=1209.96mm2由于最小配筋率為0.15，所以最小配筋面積為：30009500.15=4275 故取 As= 4275 mm2。實配C18200.塔吊基礎配筋如下圖所示31、6、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008）的第4。1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=964.85kN; 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中，o建筑樁基重要性系數,取1.00；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=11.9N/mm2；A樁的截面面積，A=1。26105mm2。則,1。00964.85=0。96485106N11.91。26105=1.5106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！故本工程采用哈爾濱方舟建筑設計院提供的鉆孔樁圖紙，樁徑400mm,主筋為A812，加密區箍筋為A6100,非加密32、區為6200,加勁箍B141500。7、樁豎向承載力驗算單樁承載力驗算：根據云南省設計院提供的樁基設計圖紙，由于樁長大于14米，故單樁豎向承載力特征值R=1500kN由于Nmax=964.85kN1.2R=1800kN，樁豎向承載力滿足要求.8、塔吊穩定性驗算:根據塔吊自由狀態下最不利彎矩1552KNm作為傾覆力矩進行計算。傾覆點為樁中心。工作狀態下:e=M+FhhFv+G=1552+18.31511.2+865=1.141mb/3=1.667(b為基礎寬度）塔機抗傾覆滿足要求。非工作狀態下：e=M+FhhFv+G=1552+73.91464.1+865=1.223mb/3=1.667(b為基33、礎寬度)故塔機抗傾覆滿足要求9、塔吊基礎樁承臺的抗沖切驗算塔吊對承臺的沖切：Fl2ox（bc+aoy）+oy（hc+aox) hpfth0（按照 國家地基基礎設計規范8。5.191的公式計算）6000KN22。08(2。55+0。51)+2.08（2.55+0.51）0。9012302。55=71867KN 滿足要求式中部分參數計算：aox=aoy=0.45m0.20h0=0.20（2。6-0。05）=0.51m，故取aox=aoy=0。52m；ox=ox/h0=0.52/h0=0.522。55=0.2039=oyox=0.84(ox+0。20）=0.84（0。2039+0。20）=2.08034、=oybc=hc=1。6;0=1.0（按地基基礎設計規范的要求，建筑安全等級系數為1.10）；Fl =41500KN=6000KN；h0沖切破壞錐體的有效高度；oy受沖切承載力截面高度影響系數，其值按照建筑地基基礎設計規范(GB50072011)中第8。2。8條規定取用；ox 、oy沖切系數;bc、hc-塔吊柱截面尺寸；hp=0.93 角樁對承臺的沖切：Nl 1x(C2+a1y/2）+1y（C1+a1x/2) hpfth0（按照 國家地基基礎設計規范8.5。19-5的公式計算)1500KN 1.4（0。25+0。51）+1.4（0.25+0.51）0。9012301。55=3651。33KN 35、滿足要求式中部分參數計算：a1x=a1y=0.25mox=ox/h0=0。25/h0=0.251.6=0.1563=oy=0。21x=0。56（1x+0。20）=0。56（0。2+0.20）=1。4=1yC1=C2=0。25;0=1。0（按地基基礎設計規范的要求，建筑安全等級系數為1.10）;Fl =1500KN;h0沖切破壞錐體的有效高度；hp受沖切承載力截面高度影響系數,其值按照建筑地基基礎設計規范（GB5007-2011)中第8。2。8條規定取用;ox 、oy沖切系數;bc、hc-塔吊柱截面尺寸；hp=0.90 10、塔吊基礎樁承臺抗剪切驗算Vhsftb0h0(按照 國家地基基礎設計規范8.5。211的公式計算）1500kN0。79531.3312303。6152.55=11993。23kN滿足要求式中部分參數的計算:h=（800/h0）1/4=0.7953b0=5。0m， h0=0.96m;0=1。00（建筑樁基礎的安全等級系數)=1.75/(+1.00）=1.33=ax/h0=0。45/2.55=0。17650。3=0.3及，ft=1。23N/mm2；