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1、xxxx運河核心區市政配套工程東關大道工程01標段模板施工方案編制人： 審核人： 審批人： 一編制依據1、xx市市政工程設計研究總院設計的有關設計圖紙及資料2、xx市現行工程建設的有關規范、規程、標準和定額3、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）4、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）5、建筑施工計算手冊江正榮著6、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001) 7、混凝土結構設計規范(GB50010-2002) 8、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制9、我單位擁有的科技工法成果和具有類似施工的豐富經驗二工程概況xxxx運河核心區市政配套2、工程東關大道工程位于xx新城運河核心區，是一條南北向規劃城市主干路。設計起點位于xx區新華大街，終點與xx區通燕路（橋下）交，設計道路長度1.99km。本標段起點里程為0+000，終點里程為1+170，長度1170m，其中0+0000+595段為地面道路段， U型槽起于0+595m，終于0+735m，長度為140m；地下隧道段起于0+735m，在1+170與二標隧道相連接，長度為435m，隧道為單層雙孔斷面，結構形式如圖1-1、圖1-2所示。三.模板方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：圖1-1 隧道斷面圖圖1-2 U型槽斷面圖 1、模板及其支架的結3、構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合xx市文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案。四材料選擇按設計圖紙的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模4、板統一整齊。面板采用18mm厚木膠合板，雙10槽鋼做主楞，M20木工字梁做次楞，側墻及中隔墻采用三角支架加固，頂板采用483.5mm碗扣式滿堂紅腳手架體系加固。五模板安裝1.一般要求結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝模板前，要清除基坑內雜物及模板表面油污，模板表面刷脫模劑，抹好模板下的找平砂漿層。2U槽底板模板安裝及加固U槽底板模板體系主要包括兩端堵頭模板及側墻液角懸模。面板采用18mm厚木膠合板，底板加固體系采用單側三角支架進行加固；側墻液角采用10*10cm方木結合鋼管腳手架進行加固，液角頂部采用鋼管橫向連接進行頂口的加固，防止頂口尺寸縮小。在底部與液角底部交接5、處焊接直徑為20的圓鋼，圓鋼與地板鋼筋焊接在一起，預埋鋼筋間距為30cm一道，在液角中部預埋地錨螺栓，將來與側墻內模板相連接，預防液角模板偏位及其上浮，。在模板后面預埋鋼管，懸模后面加固的鋼管與豎向預埋鋼管相連接，后面支護到邊坡上，防止模板向后移位，鋼管加固的間距采用60cm一道，具體布置見附圖1、附圖2。底板端模采用鋼管、10*10cm方木進行加固，先是豎向的方木，間距為30cm，后面是橫向鋼管，0+595-0+695段U槽采用2道鋼管，第一道距離模板頂間距為20cm，第二道距離模板底部間距為20cm。0+695-0+735段U槽采用3道鋼管，第一道距離模板頂間距為30cm，第二道位于模板中6、間，第三道距離模板底部30cm，每隔100cm設立一道鋼管三角斜撐，防止模板偏移。具體加固措施見附圖3、附圖4。3U槽側墻模板安裝及加固模板安裝順序模板組裝模板定位、垂直度調整模板加固驗收側墻澆筑拆模養護主要技術控制措施安裝側墻模板前，要對底板接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止底板與側墻模板根部出現漏漿爛根現象，模板安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固。單側三角支架安裝及加固：側墻模板采用木膠合面板結合單側三角支架體系，三角支架安裝前，應檢查預埋地腳螺絲、預埋鋼筋是否有松動情況，如果有松動情況要進行加固。若無松動，則繼續安裝。側墻內模板為豎7、直方向的，與液角有一個夾角，其夾角采用三角木楔子進行填補，加固采用三角支撐體系。保持其模板底部為水平的，木楔子與模板底部要緊貼，保持其受力均勻。側墻外模為斜向的，與底板面也有一個夾角。處理方式與內側模板相同。模板與第一次混凝土澆筑接觸面采用海綿條黏結，做到平整、準確、粘結牢固。模板與模板之間采用玻璃膠粘結。保證模板連接平滑、無錯臺。內側模板加固采用三角支撐，其模板底部與底板預埋的地腳螺栓相連接。保證2次澆筑的混凝土接頭不會出現錯臺現象。外側模板加固采用碗扣架配合鋼管及木工字梁、槽鋼進行加固，加固順序由內到外為木工字梁槽鋼鋼管支撐碗扣架。碗扣架采用60cm*60cm*60cm，鋼管斜撐豎直向、水8、平向均為60cm一道，一端支護在槽鋼上面，一端支護在邊坡上面，支護在邊坡上面的鋼管，下面墊10*10cm方木，擴大受力面積。模板頂口采用鋼管固定，防止其上口向外移動。豎直方向每隔50cm方一道5*10cm的方木作為內支撐，水平方向每隔100cm放一道內支撐。防止模板內傾，澆筑混凝土時，每澆筑50cm，取下一道方木內支撐。一直到混凝土澆筑完成。具體布置見附圖5、附圖6。在內側模板上方搭設一個操作平臺，供人員在上面操作、檢查。4.閉合框架底板模板安裝及加固模板組成體系與U槽段相同。只有內側液角懸模，內側液角懸模設置一個內部鋼管支撐，與中隔墻的液角懸模相連接，防止模板出現橫向位移。由于側墻與中隔墻距9、離為12.3m，所以設置2道馬蹬筋，進行鋼管加固，馬蹬筋與地板鋼筋焊接到一起，每道的間距為4.1m。具體布置如附圖7。5.側墻、中隔墻模板安裝及加固模板組成體系與U槽段內側模板相同。模板加固體系與U槽段相同。6頂板模板安裝及加固內部支撐采用滿堂碗扣架模式，碗扣架步距均為0.25m(底托)+0.4m+1.2m*3+0.9m*2+0.4m,碗扣架上面是10*10cm方木，之后為木工字梁，最后是18mm厚的模板；縱距均為0.6m；橫距是變化的，大部分橫距為0.6m，在液角處加密，變為0.3m，具體布置見附圖8。頂板上斜坡位置采用掛鋼筋網片的形式進行混凝土分層澆筑，每層澆筑高度為15cm。先掛網后澆筑10、，掛一層澆筑一層的模式進行施工。一直澆筑至設計高程。頂板下斜披位置采用多加鋼管斜撐的方法進行加固，沿斜坡方向每隔100cm一道。共計4道，斜撐的鋼管與碗扣架用扣件相連接，其間距為60cm一個。頂板模板及其下部碗扣架多搭設出來1.5m，方便端模架設及加固。頂板端模采用18mm厚的木膠合板，后面是10*10cm方木的背楞，間距為35cm一道，再用10*10cm方木制作成三角支撐，三角支撐的間距為60cm一道，三角支撐與背楞相連接，保證模板沒有縱向位移。具體布置見附圖9。六模板拆除現澆結構模板的拆除時間，取決于結構的性質、模板的用途和混凝土硬化速度。及時拆模，可提高模板的周轉，為后續工作創造條件。如11、過早拆模，因混凝土未達到一定強度，過早承受荷載而產生變形甚至會造成重在的質量事故。因而，整體式結構的模板及其支架的拆除，應遵守下列規定。1、不承重模板（如側模板），應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損時，方可拆除。2、承重模板，應在與結構同條件養護的試塊達到附表的規定強度，方可拆除。附表 底模拆模時的砼強度要求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1003、已拆除模板及其支架的結構，應在混凝土強度達到設計強度等級后，才允許承受全荷載。當承受的施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，加設臨時支12、撐。4、拆模中如發現砼結構有嚴重的缺陷，應立即停止拆除工作，恢復原支撐，并向工地相關負責人報告，以便進行技術處理，處理后方可繼續拆除。拆除模板尚應注意下列各點:（1）拆模時不要用力過猛，拆下來的模板要及時運走、整理、堆放以利再用。（2）拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分后拆除承重部分，一般是誰安誰拆。（3）拆模時，應盡量避免混凝土表面或模板受到損壞，注意模板整塊下落時傷人。（4）拆模前，必須對工人進行安全技術交底，并要有拆模的專用平臺或經架子工安裝的臨時腳手架，且經檢查滿足拆模要求，方可操作。嚴禁隨意搭設支架，以防出現垮塌傷人事故。七模板技術措施1、模板安裝后應仔細檢查各13、部位是否牢固，在澆筑過程中，應指定專人負責觀察檢查。如發現異常現象，應及時修整加固。2、所有預埋件及預留孔洞，在安裝前應與圖紙對照，確認無誤后準確固定在設計位置上，必要時可用電焊或套框等方法將其固定。3、模板施工前，要求場地平整、干凈、模板下口及連接處，還應彈劃出模板安裝線或檢查線。4、接頭處模板、柱梁板交叉處模板，應認真配制，防止爛根、移位、脹模等不良現象。5、對已施工完畢的部分鋼筋或預埋件、設備管線等，應進行復查，若有影響模板施工處應及時整改。6、模板及支撐系統應聯接成整體，豎向結構模板應 加設斜撐和剪刀撐，水平結構模板應加強支撐系統的整體聯接，對木支撐縱橫方向應加釘拉桿，采用鋼管支撐時，14、應連成整體排架。7、模板工程施工中，應隨做隨檢，做好驗收記錄，模板工程完成后應具備完整的自檢、互檢和交接檢資料。八安全、環保文明施工措施1、進入現場施工的人員必須佩戴好勞動保護用品，對不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。2、木作業場所內嚴禁煙火，必須配一定數量的滅火器材，刨花等廢料應由專人經常清理并運出場外，所有木工機械均應配置齊全的安全防護裝置，使用木工機械應遵守有關木工機械安全技術操作規程。3、凡屬高空作業安裝與拆除模板，應加強安全防護措施，必要時搭設腳手架并設防護欄桿。應盡量避免在同一垂直面上下同時操作，必要時應搭設防護設施。4、不得在腳手架上堆放大量模板等材料，在吊料轉運平臺上堆放15、材料應符合規定要求。九附件一 墻體模板計算書11混凝土側壓力計算混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：F=0.22ct012V1/2F=cH式中 F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3 t0-新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；t=200/(30+15)=4.44T-混16、凝土的溫度（）取25V-混凝土的澆灌速度（m/h）;取3m/hH-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;max=4.2m1-外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1；摻具有緩凝作用外劑取1.22-混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1；110150mm時，取1.15。此處取1.15;F=0.22ct012V1/2 1/2=46.7kN/m2F=cH =25x4.2=105kN/ m2取二者中的較小值，F=42.9kN/ m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kN/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于17、模板的總荷載設計值為：q=46.7x1.2+4x1.4=61.6kN/ m212面板驗算將面板視為兩邊支撐在豎肋上的多跨連續板計算，面板長度取板長2440mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm多層膠合板, 豎肋間距為300mm（實際290mm）。13強度驗算面板最大彎矩：Mmax=ql2面板的截面系數：W=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3應力：= Mmax/W=0.55x106/5.4x104mm3=10.19N/mm2fm=13 N/mm2 故滿足要求其中：fm-木材抗彎強度設計值，取13 N/mm2E-彈性模量，多層膠合板取1x104 N/mm214剛度驗18、算q2=61.6kN/m模板撓度由式= q2l4/150EI=61.6x3004/(150x1x104x48.6x104) =0.68mm=300/400=0.75mm 故滿足要求面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000x183/12=48.6x104mm415豎肋驗算豎肋（木工字梁）可作為支承在橫肋上的連續梁計算，其跨距等于橫肋的間距最大為L=1200mm。豎肋上的荷載為：q3=Fl=61.6X0.3=18.48N/mmF-混凝土的側壓力l-豎肋間的水平距離16強度驗算最大彎矩Mmax=0.1 q3L2=0.1x18.48x1200x1200=2.66x106N.mm豎肋截面系數：W=（119、/6H）XBH3-(B-b)h3=（1/6X200）X80X2003-(80-30)X1203=46.1X104mm3應力：= Mmax/W=2.66x106/46.1X104=5.77N/mm2fm=13 N/mm2 滿足要求木工字梁截面慣性矩：I=1/12XBH3-(B-b)h3= 1/12X80X2003-(80-30)X1203=46.1X106mm417撓度驗算q=17.13kN/m模板撓度由式= ql4/150EI=18.48x12004/(150x2.1x105x4610x104) =0.26mm=1200/400=3mm 故滿足要求18橫肋驗算橫肋（雙10a槽鋼）以拉桿為支承點20、，單側支架按最大1200mm布置。橫肋：W=80.5x2=161x103mm3，I=564x2=1128x104mm4fm鋼材抗彎強度設計值，取215N/mm2;E鋼材彈性模量，取210X103N/mm2;橫肋上的荷載為：q=Fh=61.6x1.2=73.92N/mm19強度驗算最大彎矩Mmax=0.1x73.92x1.22x1.2(背楞沖孔系數) =12.77x106N.mm應力：= Mmax/W=12.77x106/(161x103)=79N/mm2fm=215N/mm2110撓道驗算q=73.92kN/m模板撓度由式= ql4/150EI=73.92x12004/(150x2.1x10521、x1128x104) =0.43mm=1200/400=3mm故滿足要求111面板、豎肋、橫肋組合撓道驗算w=0.68+0.26+0.43=1.37mm1.7mm滿足施工對模板質量的要求。112柱模板對拉桿驗算拉桿采用D20高強螺桿，內徑為20，材料為45#鋼，其允許荷載為：T=Af=3.14X10X600=188.4kN f-45#鋼強度設計值，取f=600N/mm。假設拉桿間距按1200mm布置,單根拉桿承受拉力為： T1=FA=57.1x1.2x1.2=82.2 kN 188.4kN滿足要求。拉桿采用D15高強螺桿，內徑為20，材料為45#鋼，其允許荷載為：T=Af=3.14X7.5X622、00=141.3kN f-45#鋼強度設計值，取f=600N/mm。假設拉桿間距按1200mm布置,單根拉桿承受拉力為： T1=FA=57.1x1.2x1.2=82.2 kN 1.66kN 滿足要求吊鉤抗拉驗算：=N/A=212/*84 =27.65N/mm2f=215N/mm4 滿足要求。二 單側支架計算書2.1支架受力計算單側支架按間距800mm布置。（實際間距約650mm）1、 分析支架受力情況：按q=61.6x0.8=49.3kN/m計算，用sap2000對單側支架進行受力分析(全部按鉸接計算)： 單側支架計算簡圖 單側支架桿件長度 單側支架支座反力圖 單側支架變形圖(mm) 單側支架23、軸力圖 單側支架剪力圖 單側支架彎矩圖分析結果如下（只計算壓桿穩定）：桿件內力(kN)規格截面面積mm2長細比穩定系數應力4-85.95102549.6110.991345-84.58102549.6450.878386-161.57102549.61280.397159.68-85.2102549.6110.99133.710-56.510X51274.8260.9546.7壓桿穩定性均滿足要求（穩定系數按3號鋼b類截面查表），7#桿壓力很小，未做驗算。2、支架埋件的驗算埋件反力為（見反力圖）：支點1：Rx=192.27kN,Rz=141.99kN支點2：Rx=0N, Rz=141.99kN24、單側支架按間距800mm布置，埋件350mm間距(實際間距300mm)。（F總）2= （Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F總=239kN與地面角度為：=45共有8/3.5（若使用強度較高埋件可放大間距）個埋件承擔合力。 其中單個埋件最大拉力為：F=239x(3.5/8)=104.56kN2.2埋件強度驗算預埋件為級螺紋鋼d=25mm，加工后（D20）埋件最小有效截面積為：A=3.14102=314mm2 軸心受拉應力強度：=F/A=104.56103/314=333MPa F=104.56KN 符合要求其中：F錨-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）d-地腳螺栓直徑（25、mm）h-地腳螺栓在砼基礎內的錨固深度（mm）b-砼與地腳螺栓表面的粘結強度(N/mm2)三 頂板模板計算書框架結構采用18mm多層膠合板，模板每塊尺寸長寬=2.441.22m，滿堂支架采用483.5碗扣架，支架立桿橫向間距60cm，縱向間距60cm，支架大小橫桿步距1.2m，同時為保證鋼管支架整體穩定性，支架橫斷面每間隔2.4m即4排設一剪刀撐，支架縱斷面在每側均設一道剪刀撐。支架上頂部頂托內沿框架橋橫斷面方向設置主橫楞，主橫楞采用雙10槽鋼；沿框架橋縱斷面設置次橫楞，次橫楞采用H20木工字梁，間距300mm。3.1模板支架檢算對選區的模板支架進行力學檢算，以判斷其是否可滿足結構施工的安全性26、要求。3.1.1頂板底模模板檢算底模板采用18mm厚的竹膠合板，模板容重=10.5kN/m，則模板的自重：頂板砼厚度為1.4m根據路橋施工計算手冊表8.1規定水平振動荷載P振搗=2kPa，施工人員荷載及機械臨時堆放等荷載P人=2.5kPa。模板支架搭設高度按6.8m計算，搭設尺寸為：立桿的縱向間距b=0.6m，立桿橫向間距L=0.6m，立桿步距h=1.2m。采用鋼管類型483.5。立桿橫向間距底模的背肋采用H20木工字梁距為30cm，脊梁采用雙10槽鋼間距為60cm。面板所受總豎向荷載計算如下所示：取1.0cm的膠合板寬度計算，將其荷載轉化成線均布荷載計算如下所示：在計算時，考慮到模板的連續性27、，因此模板按連續梁（三跨連續梁）進行計算，計算簡圖見下圖2-1所示。圖2-1 模板計算簡圖根據路橋施工計算手冊表8-13可知，局部荷載和集中荷載作用下最大彎矩和撓度計算的公式分別入下式2-1、2-2、2-3和2-4所示。均布荷載作用下最大彎矩計算如下式2-1所示。 （2-1）集中荷載作用下最大彎矩計算如下式2-2所示。 （2-2）均布荷載作用下最大撓度計算如下式2-3所示。 （2-3）集中荷載作用下最大撓度計算如下式2-4所示。 （2-4）式中：q沿模板長度方向的均布荷載(KN/m)；p集中荷載（KN）；L計算跨徑（m）；I模板的截面慣性矩；E模板彈性模量；在計算膠合板的彎矩時，跨度為30cm28、，因此根據公式2-1計算其彎矩，則竹膠板的最大彎矩計算過程如下所示。根據以上計算選取Mmax0.00452kN.m進行計算，由于選用的是18mm厚的膠合板，計算跨度按照30cm考慮，并且取1cm的計算寬度進行計算，其截面抵抗矩其計算過程如下所示。通過以上計算，8.370MPa50MPa，其中50MPa是根據竹膠合板模板（JGT156-2004）表5可知，在板寬方向靜曲強度最小值。則底板模板的強度滿足使用要求。根據公式2-3均布荷載作用下剛度驗算公式，其計算過程如下所示。查得彈性模量最小40000MPa。根據竹膠板的截面形狀，則慣性矩，撓度計算如下所示。通過以上計算可知，w0.1634mmwL/29、400300/4000.75mm，則底板模板的剛度滿足使用的要求。3.1.2底模方木的計算包括底模脊梁和背肋的計算。3.1.2.1底模背肋的計算底模背肋采用的是H20木工字梁，間距為30cm，而脊梁采用雙10槽鋼，間距為60cm，因此背肋的跨度為60cm。H20木工字梁的容重取8kN/m3，方木的自重考慮為1.2的安全系數，將2.2節中所計算底板的最大荷載轉化為背肋上的線性荷載，其荷載的計算分別如下所示。按均布荷載的簡支梁進行計算，計算簡圖如圖2-2所示，把作用在木工字梁范圍內的混凝土體積轉化線荷載加載在木工字梁上，其彎矩計算過程如下所示。 圖2-2簡支梁計算簡圖根據以上計算彎矩Mmax0.630、8281kN.m驗算木工字梁的強度，則背肋的強度計算如下所示。 通過以上計算可知4.094MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許彎曲應力。則背肋的強度滿足使用的要求。背肋的剪應力計算如下所示。根據以上計算剪力Fmax4.5496kN驗算1010cm的方木的抗剪強度，則背肋的抗剪強度計算如下所示。根據計算結果可知0.4554MPa1.4MPa，其中1.4MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力，則底模背肋的抗剪強度滿足使用的要求。根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松的彈性模量E10103MPa，根據材料力學可知，撓度計算如下所示。=通過上式計31、算，f0.307mmfL/400600/4001.5mm，則底模背肋的剛度滿足使用要求。3.1.2.2底模脊梁的計算脊梁采用1515cm的方木，間距為60cm，跨度均為60cm。根據路橋施工計算手冊查松木的容重為8kN/m3，方木的自重考慮為1.2的安全系數，將2.2節中所計算頂板的最大荷載轉化為背肋上的線性荷載，其荷載的計算分別如下所示。按均布荷載的簡支梁進行計算，計算簡圖如圖2-3所示，把作用在方木范圍內的混凝土體積轉化線荷載加載在方木上，荷載q背脊30.3595kN/m其彎矩計算過程如下所示。 圖2-3簡支梁計算簡圖根據以上計算彎矩Mmax1.3662kN.m驗算1515cm的方木的的強32、度，則脊梁的強度計算如下所示。 通過以上計算可知2.4288MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許彎曲應力。則底模脊梁的強度滿足使用的要求。其中剪應力計算如下所示。根據以上計算剪力Fmax9.1079kN驗算1515cm的方木的抗剪強度，則脊梁的抗剪強度計算如下所示。根據計算結果可知0.4048MPa1.4MPa，其中1.4MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力，則底模脊梁的抗剪強度滿足使用的要求。由于跨度均為60cm，因此最大荷載選取q30.3595kN/m進行剛度驗算，根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松的彈性模量E10103MPa，33、根據材料力學可知，撓度計算如下所示。通過上式計算，f0.1214mm fL/400900/4002.25mm，則底模脊梁的剛度滿足使用要求。3.1.2滿堂支架的計算滿堂支架采用483.5碗扣架，支架立桿橫向間距60cm，縱向間距60cm，立桿下端安插可調絲桿底托并布設掃地桿，立桿頂部安插可調絲桿頂托。支架大小橫桿步距1.2m，同時為保證鋼管支架整體穩定性，支架橫斷面每間隔4排設一排剪刀撐.3.1.3.1單肢立桿承載力的計算單肢立桿軸向力計算公式根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范如下式2-5所示。 (2-5)式中：Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）；單肢立桿穩定性按下式2-6計算。 （2-34、6）式中：A 立桿橫截面積； 軸心受壓桿件穩定系數，按細長比查上述規范附錄C所示； f鋼材強度設計值，查上述規范附錄B表B2； 支撐架模板自重標準值； 2新澆砼及鋼筋自重標準值； 3施工人員及設備荷載標準值； 4振搗砼產生的荷載。各桿件自重見下表2.1所示。表2.1 桿件自重表名稱型號規格（mm）市場重量(kg)設計重量（kg）立桿LG-120483.512007.417.05LG-180483.5180010.6710.19LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48橫桿HG-30483.53001.671.32HG-60483.56035、02.822.47HG-90483.59003.973.63注：本表的參照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范表3.4。由建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范可知，操作層的欄桿與擋腳板自重標準值按0.14KN/m2取值。模板支撐架的自重標準值Q1根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范表4.2.3-1取為0.75 KN/m2，根據路橋施工計算手冊表8-1，混凝土自重（包括鋼筋）標準值Q226kN/m3。振搗混凝土時產生的荷載標準值Q32KN/m2。施工人員及設備荷載標準值按均布荷載取1.0 KN/m2。操作層均布施工荷載的標準值根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范，取為3.0 KN/m2。則Q43+14K36、N/m2。單肢立桿軸向力：3.1.3.2立桿力學特征計算WDJ碗扣型腳手架材料為:48mm，3.5mm(Q235)熱軋鋼管，其截面特性計算如下。截面抗彎模量: 截面慣性矩: Q235鋼材抗壓強度: 215N/mm2截面回轉半徑: 截面凈面積: 3.1.3.3立桿強度驗算考慮到支架立桿搭設時豎直度可能存在不足，假定立桿60cm步距范圍內偏斜量y取為0.5cm，此處是按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范容許傾斜度來取值，如圖2-5所示。按單向壓彎桿件驗算，產生的偏斜彎矩，其計算過程如下所示。圖2-5 立桿變形圖 單位：mm （2-7）根據材料力學可知，組合應力的公式計算如下式2-8所示。 (2-837、)通過以上計算可知，其應力40.76/mm2215N/mm2，則只要立桿60cm步距范圍內偏斜控制在0.5cm以內，強度滿足使用的要求。1.3.4整體穩定性驗算根據節計算可知N19.0728kN，由公式2-7可知M0.09514kN.m。由于碗口式支架的橫桿與縱桿約束立桿，計算簡圖如下圖2-6所示。圖2-6 穩定性計算簡圖 單位：cm立桿與水平橫桿和縱桿的碗扣連接有松動，立桿計算長度系數按照兩端鉸接計算， 其截面柱或壓桿的計算長度系數u見下表6-4所示。表2-2 等截面柱或壓桿的計算長度系數u項次1234桿端連接方式一端固定一端自由兩端鉸接一端固定一端鉸接兩端固定u210.70.5注：此表參照38、材料力學所取。根據表2-2可知，兩端鉸接取為1.0，長細比h/i1.0600/15.7838.03，由此可查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)附錄C，可知立桿穩定系數0.864。立桿歐拉臨界力公式如下公式2-7所示。 (2-7)式中：NE歐拉臨界力（kN)；E彈性模量（N/mm2）； A截面面積（mm）；長細比。Q235鋼材的彈性模量：E2.05105N/mm2，則由公式2-7計算歐拉臨界力，其計算過程如下所示。由歐拉公式計算其應力，計算公式如下2-8所示。 (2-8)式中：歐拉應力（N/mm2）； 為截面塑性發展系數1.15；為截面抗彎模量(mm3)；為等效彎矩系數139、.0；立桿單肢加載荷載（kN）；其計算過程如下所示：根據公式2-6計算，容許承載力計算如下所示。NA f0.864489.321510-390.893KN通過以上計算，N19.0728KNN90.893KN，并且歐拉應力46.782N/mm2215N/mm2，只要立桿120cm步距范圍內偏斜控制在0.5cm以內，立桿穩定性可以得到保證。3.1.3.5局部穩定性計算立桿為48mm，3.5mm，Q235熱軋圓鋼管。按照鋼結構設計規范相關規定對于圓管截面本身局部穩定必須滿足下列要求，以滿足截面本身局部穩定要求。D/t100235/fy109.3 fy215N/mm2立桿設計強度。碗扣式腳手架立桿D/t48/3.513.719.0728kN，其中19.0728kN為立桿所受的最大荷載，通過計算結果表明底座和頂托的強度滿足使用要求。