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1、XX新城車庫蜂巢芯樓蓋及空心樓蓋施工方案一、 編制依據1、XX新城設計施工圖紙2、人民防空工程施工及驗收規范CB50134-20043、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）4、建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20015、重慶市建設領域限制、禁止使用落后技術通告（一、二、三號令）6、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20087、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20018、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB503002001）9、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（二九年五月十三日）10、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）11、建筑施工高處作2、業安全技術規范（JGJ80-91）12、現澆混凝土空心樓蓋技術規程（CECS175-2004）二、工程概況XX新城地下車庫為地面1層，地下1層，建筑面積：約12500m2，車庫屋面覆土厚度為1.12m。一層非人防區樓板采用350厚及600厚兩種蜂巢芯樓蓋，一層人防區樓板和車庫屋面采用500厚薄璧方箱空心樓蓋。針對本工程的蜂巢芯樓蓋和薄璧方箱空心樓蓋，特編制本安全專項施工方案。三、方案設想本工程項目為拆遷還建房，由于前期拆遷、圖紙設計、場地移交等多方面因素的影響，工期非常緊張；再有就是車庫和商業區層高比較高，單層面積比較大，如果主樓與車庫及商業區一起施工，勢必將3b、4#及5#主樓的工期延誤。為3、不影響總工期，3b棟主樓與車庫相交處及4#、5#主樓與車庫及商業區交接處預留梁板插筋留施工縫，主樓往前趕，車庫及商業區拖后施工。因為本車庫長寬尺寸較大，根據車庫的長寬、設計變形縫的位置設置后澆膨脹增強帶，后澆膨脹增強帶寬1500mm，將車庫一層板分為4塊、二層分為6塊，采用各塊平行施工。4#樓及5#樓的商業部分以主樓為界各分為兩塊施工。車庫施工分區圖見下圖：四、具體方案1、室內土石方清運及場地平整因為本車庫現有地面絕大部分為中風化砂巖，車庫基礎水鉆及切割開挖出的石塊不適于用做回填，應在搭設滿堂支撐架之前的運出場地（因為車庫樓層凈空不大，若待樓板施工完成后再運土石方，土方機械的操作凈空將不夠，尤4、其是在8a軸線和13a軸線有人防封堵洞口處，凈高只有2.5m，挖掘機和土方車無法通過，所以在搭設模板支撐架之前應將石塊清運出場），車庫主體完工后進行地面施工前，進行室內回填時用小型車輛從場外運土進車庫進行回填。基礎砼澆筑完成后將場區基礎開挖產生的土方就地整平夯實，并測量地面標高，確保地面標小于設計地面標高減去建筑面層厚度，以便于樓層施工時搭設模板支撐架，以及盡量減少今后在地下室內機械平場。2、主樓施工時預留插筋主樓結構施工時應先根據車庫蜂巢芯布盒圖、空心樓板布盒圖以及車庫樓面的坡度，在主樓墻柱及梁模板上準確彈出與之相對應的車庫樓板底線、頂線、肋梁線以及空心樓板的芯模位置（此項工作是為了確保在芯5、模之間的上下層鋼筋能對應上，以便于拉結上下層鋼筋網的拉鉤無障礙物），再根據梁板配筋圖在主樓墻柱及梁模板上畫出梁板鋼筋的準確位置（空心樓蓋的鋼筋可根據芯模位置做適當調整），然后鉆車庫梁板鋼筋插筋孔、插好車庫梁板預留鋼筋，插車庫梁板預留鋼筋應注意確保鋼筋的錨固長度必須符合設計要求，同時伸出端應采用橫向水平鋼管與每根預留鋼筋綁扎牢固，使其連成整體，避免預留鋼筋在砼振搗時偏位、滑動甚至掉出來。在施工車庫結構時應將施工縫處砼表面鑿毛、鋼筋理順并將鋼筋上的水泥漿及其他污垢清理干凈。3、蜂巢芯及空心樓蓋施工方案本工程在一層車庫非人防區約2500m2設計為的蜂巢芯樓蓋，一層人防區及全部屋面約10000 m2設6、計為薄璧方箱空心樓蓋。鋼筋混凝土墻體及柱的施工方案按原施工組織設計、鋼筋專項方案以及模板專項方案施工，本方案僅針對蜂巢芯及空心樓蓋。3.1蜂巢芯現澆密肋樓蓋及薄壁方箱空心樓蓋的施工工藝流程見下圖：樓蓋支模架及模板安裝并自檢暗梁、柱帽鋼筋及保護層墊塊安裝鋼筋下料成型提蜂巢芯計劃，并委托專業廠家生產蜂巢芯進場組織驗收、堆放蜂巢芯安裝、修補蜂巢芯安裝質量驗收在模板上對暗梁、柱帽、密肋梁、蜂巢芯及預留預埋設施的位置定位劃線測量放線肋梁鋼筋及保護層墊塊安裝鋼筋下料成型板面鋼筋及保護層墊塊安裝鋼筋下料成型鋼筋隱蔽工程驗收澆筑樓蓋混凝土混凝土養護達到設計強度后拆模蜂巢芯現澆混凝土密肋樓蓋施工工藝流程圖暗梁鋼7、筋下料成型測量放線底模龍骨及支撐安裝鋼筋下料成型，點焊肋間鋼筋網片，吊運暗梁及底層鋼筋隱蔽初驗隨鋪芯模頂墊板安裝樓蓋底模板，并作自檢驗收模板上放線，對芯模及預埋水電線管盒等作定位，清掃模板柱帽、暗梁鋼筋安裝，預埋板底水電線管盒及豎向穿板套管安裝底層鋼筋、保護層墊鐵、墊塊及肋間鋼筋網片排放芯模，芯模拉接定位，芯模兩端作抗浮錨定。芯模安裝隱蔽驗收并記錄安裝面層鋼筋及板面預埋水電線管，鋪設架空馬道，清除板底雜物鋼筋隱蔽工程驗收并記錄敷設泵送混凝土管，澆筑混凝土，隨澆隨修補調正薄壁管、鋼筋養護樓蓋混凝土，達強度要求后拆模芯模訂貨計劃、委托加工芯模到場組織驗收、堆放吊至工作面后作入模前逐個外觀檢查、修補8、不合格重調、修正不合格重調、修正現澆混凝土薄壁方箱空心樓蓋施工工藝流程3.2鋪設梁板底模350厚蜂巢板折算成實心樓板厚度為：50+1950150300/10502=130mm,再考慮蜂巢芯折算成20mm厚樓板，相當于150mm厚的實心樓板，立桿間距9090cm，在暗框梁或框架梁處中間加一排立桿；600厚蜂巢板折算成實心樓板厚度為：100+1950150500/10502=233mm,再考慮蜂巢芯折算成27mm厚樓板，相當于260mm厚的實心樓板，立桿間距8080cm，在暗框梁或框架梁處中間加一排立桿；人防區空心樓板折算成實心樓板厚度為：200+900100300/5002=308mm,再考慮空9、芯模板折算成32mm厚樓板，相當于330mm厚的實心樓板，立桿間距8080cm，在柱帽區以及暗框梁或框架梁處中間加一排立桿；屋面空心樓板折算成實心樓板厚度為：150+1100100350/6002=265mm,再考慮空芯模板折算成35mm厚樓板，相當于300mm厚的實心樓板，立桿間距8080cm，在柱帽區以及暗框梁或框架梁處中間加一排立桿。縱橫方向水平步距1.5m，縱橫方向設置掃地桿。為增強支撐架水平方向的剛度，確保整個架體的穩定性，防止立桿因偏心受壓彎曲變形過大導致樓板砼變形超規范或整個架體失穩坍塌，采取以下措施：立桿應布置在未經擾動的原土、砼結構或夯實的地基上，并加墊木枋；立桿的接長應采用10、對接扣件連接，禁止采用搭接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3，沿豎向錯開。頂部或底部采用可調支托以調節立桿高度并確保立桿軸心受壓，同時可調支托伸出鋼管的自由長度應不大于20cm。縱橫方向必須滿設掃地桿，掃地桿離地面20cm，立桿基礎有高差者，掃地桿應搭接不小于一跨，在頂部可調支托處縱橫方向必設一道水平拉桿；在架體四周從下到上的豎向設置連續式剪刀撐，在架體中間縱橫方向每隔8m左右設置一道從下到上的豎向設置連續式剪刀撐；豎向剪刀撐的底端應與地面頂緊，夾角4560；搭設高度超過5m的架體水平方向在頂層和掃地桿層靠豎11、向剪刀撐處各設置一道連續剪刀撐，寬度約4m；為防止樓板上集中荷載過大，在進行梁板混凝土施工時模板上集中堆料高度設計樓板以上不得超過30cm。在澆筑混凝土的同時，必須派專人看護模板，發現異常情況應立即報告，現場管理人員馬上停止澆筑混凝土并組織加固模板。底模對于跨度在4m及以上的樓蓋底模宜按1-3進行雙向起拱。立桿可調支托頂部用鋼管做橫向隔柵，當橫向隔柵端頭伸出可調支托有懸挑自由端時，另一根橫向隔柵也應該支撐于支托上且過支托邊緣，禁止橫向隔柵采用扣件連接。在鋼管橫向隔柵鋪50100木方間距應不大于250mm做縱向隔柵。模板鋪設時應盡量整張直接使用，減少隨意鋸截，造成膠合板浪費。每塊膠合板與木楞相疊12、處短邊至少釘2個釘子、長邊至少釘3個釘子，第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密，以防止漏漿。釘子長度應大于4cm。在膨脹增強帶處應對底板、肋板及面板處應用模板將鋼筋通過處做成齒狀以通過板筋進行封堵，底板及肋板的封堵板應與芯模頂緊釘牢，面板頂面用木方與齒狀模板釘牢。梁膨脹增強帶處的封堵豎向用20鋼筋間距10cm，水平鋼筋用14鋼筋間距10cm綁扎或點焊成網狀，并與梁鋼筋骨架點焊在一起，在該鋼筋網上靠澆筑混凝土的一側綁直徑不小于1mm、孔眼不大于5mm5mm的鋼絲網。3.3鋼筋安裝蜂巢板框架梁(暗框梁)鋼筋安裝完畢，必須進行初驗，并確定鋼筋的保護層墊塊完整可靠后，方可進行蜂巢芯鋪設施13、工。蜂巢板暗梁寬大于柱寬的情況及暗梁柱帽的施工必須按設計圖中GBF現澆混凝土蜂巢芯密肋樓蓋結構說明的相應要求處理。在柱帽、框架梁(暗框梁)鋼筋安裝完畢后安裝蜂巢板/薄壁方箱，應待蜂巢芯/薄壁方箱安放完畢后再綁扎肋梁及板面鋼筋。薄壁方箱空心板的柱帽、框架梁(暗框梁)、板底筋鋼筋安裝完畢，并將鋼筋的保護層墊塊墊好后，必須進行初驗，驗收合格后方可進行薄壁方箱芯模鋪設施工。薄壁方箱空心板的柱帽的斜向抗剪鋼筋應先布四個斜角鋼筋，然后以斜邊中線均分布置，避免角部沒有鋼筋。在排布板底筋在肋板處應做適當調整，使該處底筋與面筋大致應在肋板中心線位置，以便于上下層網片的連接拉鉤能夠拉結。肋梁及板面筋應在蜂巢芯/薄14、壁方箱芯模安裝完成并驗收合格后施工。肋梁鋼筋應保證與蜂巢芯之間有符合設計要求的混凝土保護層厚度。肋梁及板的面筋與框架梁(暗框梁)箍筋筋相交時不得將其布置在框架梁(暗框梁)的箍筋上，應將其靠近框架梁(暗框梁)的箍筋布置，以避免梁、板節點位置鋼筋因多層重疊超高。薄壁方箱空心板縱橫肋間拉鉤必須將板面和板底鋼筋網片鉤牢且兩端均彎成135彎鉤。注意不可將板面筋用做抗浮壓筋，以確保板面筋位置符合設計要求。另外，應結合建筑施工圖，在蜂巢板區域有不在肋梁上的磚墻時應在磚墻位置安裝216鋼筋補強。補強鋼筋應伸入超過磚墻位置的肋梁或框架梁(暗框梁)一個錨固長度。鋼筋的具體綁扎、連接方法和要求同鋼筋專項施工方案。樓15、蓋鋼筋安裝完畢、鋼筋的保護層墊塊墊好保證鋼筋的位置達到設計要求后，應按規定對鋼筋工程隱蔽驗收后，進行砼澆筑。3.4蜂巢芯/薄壁方箱的驗收、堆放、吊運、安裝與保護根據廠家提供的經驗數據：蜂巢芯/薄壁方箱芯模的損耗率按5%計算。蜂巢芯/薄壁方箱芯模的驗收蜂巢芯/薄壁方箱芯模的規格、數量應根據設計文件確定，提前分批按規格向專業生產廠家訂貨。蜂巢芯標準規格產品的長寬尺寸為900900300mm、900900500mm兩種，配套規格產品的長寬尺寸為600900300mm、300900300mm、600900500mm、300900500mm等，其余型號采用管徑150300 mm的薄壁管配套使用。薄壁方箱16、芯模人防區標準規格產品的長寬尺寸為400400300mm，配套規格產品的長寬尺寸為400200300mm；屋面標準規格產品的長寬尺寸為500500350mm，配套規格產品的長寬尺寸為500300350mm。蜂巢芯/薄壁方箱芯模到場后應進行驗收，驗收項目包括：批量、規格、本批出廠質量證明文件；產品外觀質量、尺寸偏差檢測，必要時抽樣檢驗物理力學性能指標；按“GBF蜂巢芯進場驗收記錄”要求項目驗收蜂巢芯；按“GBF薄壁方箱芯模進場驗收記錄”要求項目驗收薄壁方箱芯模。驗收結果以批為單位，在“GBF蜂巢芯進場驗收記錄”及“GBF薄壁方箱芯模到場驗收記錄”上記錄，并與本批的出廠合格證一并歸檔保存，作為質量17、追溯的依據。堆放與吊運蜂巢芯/薄壁方箱芯模在施工現場的堆放場地應堅實、平整、潔凈。未作表面硬化處理的堆場，其基層應壓實，表面應鋪墊枋木、模板或厚度不少于50mm潔凈砂子。蜂巢芯/薄壁方箱芯模應按規格型號分類底板朝下平臥疊層堆放，蜂巢芯在施工現場的疊放層數應符合表的規定且不得高于1.5m，蜂巢芯疊堆后應作儲放標識，并應明顯警示禁止人員攀爬、踩踏。 蜂巢芯/薄壁方箱芯模現場疊放允許高度 （表）蜂巢芯/薄壁方箱芯模高度（mm）200200300300400400容許疊層8643應采用專門的吊籠（箱）吊運蜂巢芯/薄壁方箱芯模，籠（箱）內的容許疊堆高度同表，且不得高出籠（箱）側擋板。嚴禁用纜繩直接綁扎蜂18、巢芯/薄壁方箱芯模進行吊運。蜂巢芯/薄壁方箱芯模被吊至安裝樓層后應及時排放，不宜再疊層堆放。蜂巢芯/薄壁方箱芯模在樓面上臨時堆放荷載應符合模板的承載規定。蜂巢芯的安裝蜂巢芯被吊至安裝樓層排放前須對其外觀完好情況作逐個檢查。施工使用過程中造成的蜂巢芯箱體局部破損，對有可能漏入混凝土物料者，均須進行封補、填塞，然后方可鋪設。在施工現場容許修補的蜂巢芯破損程度不得超過表3.4.3所規定標準。破損嚴重超標者不得使用。蜂巢芯破損容許在現場修補標準 （表3.4.3）蜂巢芯高度（mm）200200300300400400頂面及側壁破損裂紋長度或孔洞直徑(mm)6090120150每件產品容許破損密度（處）219、222調整對線，保證蜂巢芯之間及蜂巢芯與暗梁（或明梁）、墻、柱之間的間距符合設計要求。安裝時應將蜂巢芯與底模間的縫隙用砂漿堵死，以防止振搗砼時砂漿從蜂巢芯與底模間的縫隙中滲漿到蜂巢芯底面下，給裝修頂棚帶來很多不便。在封堵縫隙時注意不要將蜂巢板底模自帶的鋼筋抹在砂漿內，應使其外露，以便在澆筑砼時蜂巢芯底模與結構連接牢固。用砂漿封堵蜂巢板與模板的縫隙實例如下圖：蜂巢芯樓蓋的預留水電線管盒應盡量布置在肋梁位置，不能布置在肋梁內的預埋管線盒可在相應位置擺放配套規格的蜂巢芯或圓形薄壁管配件，管線盒布置在配套件的肋間或底部現澆混凝土層中。蜂巢芯應按設計圖或專業廠家提供的芯模平面排布圖擺放安裝，如設計未作要20、求，蜂巢芯與梁、墻鋼筋的凈間距鋼筋保護層厚度，與預留孔洞的凈間距100mm。暗梁與柱相交核心部位和柱帽區周圍采用相應的配套產品。在跨邊不合模數處安裝蜂巢芯配套件或相應的圓形薄壁管配件。梁邊采用圓形薄壁管配件或擺放不下蜂巢芯配套件而留設的實心混凝土區域應按設計要求配置鋼筋。蜂巢芯的安裝誤差容許值詳見“GBF蜂巢芯安裝檢驗批質量驗收記錄”。蜂巢芯安裝完成后須進行檢查驗收，合格后方可進入下一工序施工。檢查的情況應及時、如實、準確地記錄于上述“GBF蜂巢芯安裝檢驗批質量驗收記錄”中。該表的收集、整理、歸檔要求與其它工程質量驗收記錄相同。3.4.4薄壁方箱芯模的安裝薄壁方箱芯模被吊至安裝樓層排放前須對其21、外觀完好情況作逐根檢查。對薄壁方箱芯模破損不超過下表3.4.4所規定標準，而有可能漏入混凝土物料者，均需進行封補、填塞，然后方可入模。缺損嚴重超標者不得使用。薄壁方箱芯模破損容許修補標準 （表3.4.4）薄壁方箱芯模高度H（mm）200200300300400400容許一般破損高度方向H/3H/4H/5H/6薄壁方箱芯模長方向（mm）300300300200一般破損密度(處/m)2222容許單處最大破損H/2H/3H/3H/4調整對線，保證薄壁方箱芯模之間及薄壁方箱芯模與暗梁、墻、柱之間的間距符合設計要求，并將薄壁方箱芯模墊至設計標高后，在每段薄壁方箱芯模兩端頭約5cm處應各布置一根通長12壓22、筋，先在模板鉆眼，再用12#鐵絲拴30cm長12短鋼筋頭將鐵絲下端固定模板下木方處,然后將鐵絲從模板下往上穿過模板，鐵絲上端繞在抗浮壓筋上并將鐵絲拉緊拴牢作抗浮固定。每個相鄰薄壁方箱芯模間的每條縱橫肋板用兩個12馬凳筋將各芯模頂緊，防止澆筑砼時芯模左右移動，保證縱橫肋的寬度。抗浮固定必須牢固可靠。芯模抗浮措施見附圖。薄壁方箱芯模下的預留水電線管盒應按線預埋，為減少其對樓蓋斷面的削弱，管線盒宜盡可能布置在薄壁方箱芯模間肋位置。與薄壁方箱芯模相交的埋管宜采用鋼管，預埋管交叉點應布置在薄壁方箱芯模間肋處。豎向穿板管且先預埋套管。必要時預埋管線部薄壁方箱芯模可斷開或在薄壁方箱芯模底部鋸缺口并堵填，讓出23、管線位置。放線排布薄壁方箱芯模時，如設計未作要求，宜將其與最靠近的梁、墻鋼筋的凈間距調為5070mm，與預留孔洞的凈間距調為在滿足設計要求前提下不小于5。薄壁方箱芯模的安裝誤差容許值詳見“GBF薄壁方箱芯模隱蔽驗收表”。薄壁方箱芯模安裝完成后須進行檢查驗收，合格后方可轉序施工。檢查的情況應及時、如實、確切地記錄于上述隱蔽驗收表中。該表的整集歸檔要求與其它隱蔽工程驗收記錄相同。3.4.5蜂巢芯成品保護應盡可能避免或減少蜂巢芯到場后的臨時堆放與二次搬運。蜂巢芯在裝卸、搬運、疊堆時應小心輕放，嚴禁拋甩。安裝固定蜂巢芯施工過程，應在盒頂鋪墊木板作保護，不容許直接踩踏蜂巢芯。伸出蜂巢芯底板周邊的鋼絲（筋24、）應彎向密肋梁內錨固，要保證同密肋梁有足夠的錨固長度。不允許將扣件等重物直接堆放在蜂巢芯頂板上，鋼筋等重物起吊堆放位置應墊設木板或木方等保護蜂巢芯。不鋪設模板的蜂巢芯樓蓋，鋼筋等重物宜堆放在梁（暗梁）等下部支撐牢固部位。混凝土澆筑過程中禁止將施工機具直接壓放在蜂巢芯上。若采用塔吊運或泵送混凝土，出料口至蜂巢芯頂面高差不宜大于500，下落處應鋪設模板緩減混凝土沖擊力，混凝土不能直接沖擊蜂巢芯。3.4.6薄壁方箱芯模成品保護應盡可能避免或減少薄壁方箱芯模到場后的臨時堆放與二次搬運。薄壁方箱芯模在裝卸、搬運、疊堆時應小心輕放，嚴禁拋擲。安裝固定薄壁方箱芯模施工過程，應在盒頂鋪墊木板作保護，不容許直接25、踩踏薄壁方箱芯模。不允許將扣件等重物直接拋至薄壁方箱芯模面板，鋼筋等重物起吊堆放位置應墊設木方等保護薄壁方箱芯模。砼澆筑過程中禁止將施工機具直接壓放在薄壁方箱芯模上。若采用塔吊運砼，吊斗下應鋪設模板緩減沖力，砼不能直接沖擊薄壁方箱芯模。輸送泵輸送砼時盡量降低砼的下落高差，下落點也應用模板緩減沖力。3.5澆筑混凝土輸送混凝土的泵管以及砼布料機（磨兒）應盡可能從寬扁梁上架設，如確須從蜂巢芯/薄壁方箱芯模頂面架設泵管，應在縱橫向肋梁相交處的混凝土泵管下墊放彈性緩沖墊（如廢舊小汽車外胎）緩減泵管對盒芯的沖擊力，泵管轉彎處應加固、砼布料機（磨兒）安放處的模板支架縱橫方向必須設置剪刀撐以抵抗砼輸送時泵管反26、沖影響支撐架的穩定性。澆筑混凝土時，應安排適量的木工與鋼筋工，隨澆筑作業及時修補、調整蜂巢芯/薄壁方箱芯模與鋼筋。混凝土粗骨料的粒徑不宜大于25 mm，塌落度宜取1620cm，且布料與震搗應同步進行，振搗時間以保證肋間被混凝土充填飽滿，無積存氣囊、氣泡為宜。振搗棒沿肋內振搗點的間距不大于500mm。當澆筑薄壁方箱空心樓蓋時宜沿薄壁方箱芯模縱軸單向進行；不宜沿垂直薄壁方箱芯模縱軸作多點圍合式澆筑。為防止薄壁方箱芯模在澆筑混凝土時因兩側壓力不平衡，造成平面位置竄動，澆筑薄壁方箱空心樓蓋砼時宜分次進行。第一次布料高度不超過芯盒高度的五分之三,待振動棒振實再進行第二次布料。澆筑蜂巢樓蓋混凝土時，宜采用27、小型插入震動器（直徑3cm）震搗。不得將震搗器直接觸壓蜂巢芯/薄壁方箱芯模表面進行振搗。肋間板混凝土亦可使用插入震動器水平拖動振搗，若配合采用平板振動器振搗，宜采用1500W的小功率振動器。蜂巢芯密肋樓蓋厚度超過500mm時,混凝土澆筑時宜分層進行，第一次布料高度不超過樓板厚度的五分之三，待用振動棒振實再進行第二次布料搗固。在澆筑混凝土時，如遇現場蜂巢芯/薄壁方箱芯模變型過大或破損，應及時采用支護擋板措施,用以抵抗混凝土對芯盒的壓力，以芯盒內不進混凝土為準。3.6模板工程計算 350厚蜂巢板模板計算a.荷載確定:模板自重G1=1.20.300.36KN/m2新澆砼自重G2=1.2240.15428、.32KN/m2鋼筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷載Q1=1.42.5=3.5KN/m2振搗砼時產生的荷載Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒載分項系數i=1.2, 可變載分項系數i=1.4（下同）。荷載組合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.364.320.363.52.8）10.206KN/m2 因為模板及其支撐屬于臨時結構，故取0=0.9（下同）。b.底模計算計算簡圖按單跨簡支梁計算。抗彎強度計算：Mmax0.1250.12510.20610.2520.08KNmjmaxMmax/W=（0.08106）/（1/6）1000162=1.9N/2jmaxf29、jm=15MPa（強度滿足要求）fjm木膠合板抗彎強度設計值，fjm=15MPa撓度計算慣性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334撓度：max=5/（384EjmI）=510.2062504/（3845400341333）=0.3式中：Ejm木膠合板彈性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6max，剛度滿足要求。c.縱向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于擱柵上的荷載按均布荷載，=10.2060.25=2.552KN/m抗彎強度計算Mmax=-0.1 = -0.12.5520.92 = -0.21KNmmax=Mmax/W=0.21106/(1/6)308030、2=3.2N/2fm=13N/2（滿足要求）撓度計算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6772.5529004/（10090001280000）=1=/400=900/400=2.3max，剛度滿足要求。d. 橫向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于橫向擱柵上荷載按均布荷載乘以1.1的系數,=10.2061.10.9=10.104KN/m抗彎強度計算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.110.1040.92=0.818KNmmax=Mmax/W=0.81810631、/4490=182N/2fy=205N/2（強度滿足要求）Fy鋼管抗彎強度設計值，fy=205MPa撓度計算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67710.1049004/(1002.0510510.78104)=2EyA3鋼彈性模量（Ey=2.05105）=/400=900/400=2.25max，剛度滿足要求。e.鋼管支撐計算作用于鋼管立桿上的荷載為：10.2060.92=8.267KN483鋼管的截面慣性矩I=10.781044立桿截面回轉半徑i=(482422)1/2/4=15.9立桿長細比=(hO+32、2a)/i=（1500+2400）/15.9=145查表得立桿穩定系數為=0.328所以立桿的穩定承載力容許值N為：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN8.267KNN，所以立桿支撐穩定性滿足要求。3.6.2 600厚蜂巢板模板計算a.荷載確定:模板自重G1=1.20.300.36KN/m2新澆砼自重G2=1.2240.267.488KN/m2鋼筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷載Q1=1.42.5=3.5KN/m2振搗砼時產生的荷載Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒載分項系數i=1.2, 可變載分項系數i=1.4（下同）。荷載組合：0(G133、G2G3Q1Q2)0.9(0.367.4880.363.52.8）13.057KN/m2 b.底模計算計算簡圖按單跨簡支梁計算。抗彎強度計算：Mmax0.1250.12513.05710.2520.102KNmjmaxMmax/W=（0.102106）/（1/6）1000162=2.4N/2jmaxfjm=15MPa（強度滿足要求）fjm木膠合板抗彎強度設計值，fjm=15MPa撓度計算慣性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334撓度：max=5/（384EjmI）=513.0572504/（3845400341333）=0.4式中：Ejm木膠合板彈性模量（E=5.4103）34、=/400=250/400=0.6max，剛度滿足要求。c.縱向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于擱柵上的荷載按均布荷載，=13.0570.25=3.264KN/m抗彎強度計算Mmax=-0.1 = -0.13.2640.92 = -0.21KNmmax=Mmax/W=0.21106/(1/6)30802=4.1N/2fm=13N/2（滿足要求）撓度計算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6773.2648004/（10090001280000）=0.8=/400=800/400=2max，剛度滿足要求。d. 橫向擱柵計算按三跨連續梁計算35、，作用于橫向擱柵上荷載按均布荷載乘以1.1的系數,=13.0571.10.8=11.49KN/m抗彎強度計算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.111.490.82=0.735KNmmax=Mmax/W=0.735106/4490=164N/2fy=205N/2（強度滿足要求）Fy鋼管抗彎強度設計值，fy=205MPa撓度計算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67711.498004/(1002.0510510.78104)=1.36、5EyA3鋼彈性模量（Ey=2.05105）=/400=800/400=2max，剛度滿足要求。e.鋼管支撐計算作用于鋼管立桿上的荷載為：13.0570.82=8.36KN483鋼管的截面慣性矩I=10.781044立桿截面回轉半徑i=(482422)1/2/4=15.9立桿長細比=(hO+2a)/i=（1500+2400）/15.9=145查表得立桿穩定系數為=0.328所以立桿的穩定承載力容許值N為：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN8.36KNN，所以立桿支撐穩定性滿足要求。3.6.3 人防區薄壁方箱空心板模板計算a.荷載確定:模板自重G1=1.20.300.36K37、N/m2新澆砼自重G2=1.2240.3510.08KN/m2鋼筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷載Q1=1.42.5=3.5KN/m2振搗砼時產生的荷載Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒載分項系數i=1.2, 可變載分項系數i=1.4（下同）。荷載組合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.3610.080.363.52.8）15.39KN/m2 b.底模計算計算簡圖按單跨簡支梁計算。抗彎強度計算：Mmax0.1250.12515.3910.2520.12KNmjmaxMmax/W=（0.12106）/（1/6）1000162=2.8N/2jmaxfjm=1538、MPa（強度滿足要求）fjm木膠合板抗彎強度設計值，fjm=15MPa撓度計算慣性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334撓度：max=5/（384EjmI）=515.392504/（3845400341333）=0.5式中：Ejm木膠合板彈性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6max，剛度滿足要求。c.縱向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于擱柵上的荷載按均布荷載，=15.390.25=3.85KN/m抗彎強度計算：Mmax=-0.1 = -0.13.850.82 = -0.25KNmmax=Mmax/W=0.25106/(1/6)30802=4.9N/239、fm=13N/2（滿足要求）撓度計算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6773.858004/（10090001280000）=0.9=/400=800/400=2max，剛度滿足要求。d. 橫向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于橫向擱柵上荷載按均布荷載乘以1.1的系數,=15.391.10.8=13.54KN/m抗彎強度計算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.113.540.82=0.866KNmmax=Mmax/W=0.866106/4490=193N/240、fy=205N/2（強度滿足要求）Fy鋼管抗彎強度設計值，fy=205MPa撓度計算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67713.548004/(1002.0510510.78104)=1.7EyA3鋼彈性模量（Ey=2.05105）=/400=800/400=2max，剛度滿足要求。e.鋼管支撐計算作用于鋼管立桿上的荷載為：15.390.82=9.85KN483鋼管的截面慣性矩I=10.781044立桿截面回轉半徑i=(482422)1/2/4=15.9立桿長細比=(hO+2a)/i=（1500+240041、）/15.9=145查表得立桿穩定系數為=0.328所以立桿的穩定承載力容許值N為：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN9.85KNN，所以立桿支撐穩定性滿足要求。3.6.4 屋面薄壁方箱空心板模板計算a.荷載確定:模板自重G1=1.20.300.36KN/m2新澆砼自重G2=1.2240.38.64KN/m2鋼筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷載Q1=1.42.5=3.5KN/m2振搗砼時產生的荷載Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒載分項系數i=1.2, 可變載分項系數i=1.4（下同）。荷載組合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.3642、8.640.363.52.8）14.094KN/m2 b.底模計算計算簡圖按單跨簡支梁計算。抗彎強度計算：Mmax0.1250.12514.09410.2520.11KNmjmaxMmax/W=（0.11106）/（1/6）1000162=2.6N/2jmaxfjm=15MPa（強度滿足要求）fjm木膠合板抗彎強度設計值，fjm=15MPa撓度計算慣性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334撓度：max=5/（384EjmI）=514.0942504/（3845400341333）=0.46式中：Ejm木膠合板彈性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6ma43、x，剛度滿足要求。c.縱向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于擱柵上的荷載按均布荷載，=14.0940.25=3.52KN/m抗彎強度計算：Mmax=-0.1 = -0.13.850.82 = -0.23KNmmax=Mmax/W=0.25106/(1/6)30802=4.9N/2fm=13N/2（滿足要求）撓度計算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6773.528004/（10090001280000）=0.8=/400=800/400=2max，剛度滿足要求。d. 橫向擱柵計算按三跨連續梁計算，作用于橫向擱柵上荷載按均布荷載乘以1.144、的系數,=14.0941.10.8=12.4KN/m抗彎強度計算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.112.40.82=0.793KNmmax=Mmax/W=0.866106/4490=177N/2fy=205N/2（強度滿足要求）Fy鋼管抗彎強度設計值，fy=205MPa撓度計算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67712.48004/(1002.0510510.78104)=1.6EyA3鋼彈性模量（Ey=2.05105）=/400=800/400=2max，剛度滿足要求。e.鋼管支撐計算作用于鋼管立桿上的荷載為：14.0940.82=9.02KN483鋼管的截面慣性矩I=10.781044立桿截面回轉半徑i=(482422)1/2/4=15.9立桿長細比=(hO+2a)/i=（1500+2400）/15.9=145查表得立桿穩定系數為=0.328所以立桿的穩定承載力容許值N為：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN9.02KNN，所以立桿支撐穩定性滿足要求。