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1、模板專項施工方案一、工程概況XX斯卡項目二期工程，屬于框架結構，地上5層；地下1層，建筑總高度為17.3m，總建筑面積：18380.。37平方米;本工程由XX置業有限公司投資建設,XX設計與顧問有限公司設計，XX察院勘察地質勘察，XX限公司監理,XX集團有限公司施工總承包。二、綜合說明本工程樓板模板支模架高均為3.1米和3.3米，施工總荷載8.671kN/m2,設計范圍包括：樓板，長寬7。6m8.8m，樓板厚0.12m.為確保施工安全，編制本專項施工方案。（一）模板支架選型根據本工程實際情況,結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的2、設計計算。（二)編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）。2、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(DB33/1035-2006）.以下簡稱規程。3、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99).4、本工程相關圖紙,設計文件.5、國家、省有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件。6、舟山市普陀區建筑工程質量監督檢驗測試室檢測報告:鋼管、扣件（委）2009-000147、梁側模板的計算依據混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 500092001)、建筑施工手冊（第四版）等規范編制。一、施工準備： a、材料:高支模采用483.25鋼管，3、質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。扣件式鋼管支模架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，等材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831）的規定.支模架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力短達65N.m時，不得發生破壞。6080木方進場必須進行材質的驗收.彎曲大的、變形嚴重的不能使用，尤其是有節和斷裂的不能用于高支模中的梁底和板底.b、作業條件：在高支模時，作業層必須滿鋪竹板做好防護，方可上人操作。二、立桿的接頭必須采用對接扣件連接，應符合下列規定：1）、立桿上的對接扣件應交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm,各接4、頭中心至主節點的距離不宜大于1/3步距。2）、水平桿的立桿在支模頂層桿的搭接長度不應小于1000mm,應采用不小于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3）、縱橫向水平桿應按滿堂架的要求搭設，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。4)、支模架不能和外架連按在一起，更不能以外架作為支模架使用，支模架應有獨立的整體性和穩定性。5)、高支模架的施工和驗收，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范進行施工和驗收(JGJ）130-2001.6)當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm.7）滿堂架四邊與中間每隔四排支架，立桿5、應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。8）高于4m的模板支架，其兩端與中間,每4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。三、安全措施及要求1、 所有操作人員應進入現場后,應做好進場三級教育,并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。2、 架子工作業時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶,嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔.支模架作業下方不準站人，架子工不準在架子上打鬧、嬉笑。3、 每一樓層支模架搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。4、 高空作業遇六級以上大風時，應停止高空作業。5、 及時收集氣象資料，并通6、知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。 板模板（扣件鋼管架)計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距（m）：0。80；縱距（m):0.80；步距（m）：1.60;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0。10；模板支架搭設高度(m）:3。40；采用的鋼管（mm）:483。25 ；板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數：0。80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2）：0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：1.000;3。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木;面板彈性模7、量E（N/mm2)：9500;面板抗彎強度設計值（N/mm2）:13；木方彈性模量E(N/mm2）:9000.000;木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1。400；木方的間隔距離(mm）:300.000；木方的截面寬度（mm):60。00；木方的截面高度(mm):80。00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801。82/6 = 43。2 cm3；I = 801.83/12 = 38。88 cm4；模板面板的按照三跨連續梁8、計算. 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250。120。8+0.350。8 = 2。68 kN/m；（2）活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10。8= 0。8 kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0。1ql2其中：q=1.22.68+1。40.8= 4。336kN/m最大彎矩M=0.14。3363002= 39024 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 39024/43200 = 0.903 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0。903 N/mm2 小于面板的抗彎強9、度設計值 13 N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為:=0。677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 2。68kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.683004/(100950038.88104）=0.04 mm; 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm;面板的最大撓度計算值 0.04 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm，滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖(mm）1.10、荷載的計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1= 250。30。12+0。350。3 = 1.005 kN/m ；（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）：q2 = 10.3 = 0。3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1。21。005+1。40.3 = 1。626 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.6260。82 = 0.104 kNm;方木最大應力計算值 = M /W = 0。104106/64000 = 1。626 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。00011、 N/mm2;方木的最大應力計算值為 1.626 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.61.6260。8 = 0.78 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0。78103/（2 6080） = 0.244 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.244 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1。4 N/mm2，滿足要求！4。撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/（100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.005 kN/m；12、最大撓度計算值 = 0.6771.0058004 /(10090002560000)= 0。121 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.121 mm 小于 方木的最大允許撓度 3。2 mm，滿足要求！四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P1.301kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖（mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.282 kNm ;最大變形 Vmax = 0.47 mm ；最大支座力 Qmax = 3。767 kN ；最13、大應力 = 281739。188/4790 = 58.818 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 58.818 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0。47mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.514、）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R= 3。767 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容（1）腳手架的自重（kN)：NG1 = 0。1253。4 = 0.424 kN；（2）模板的自重(kN)：NG2 = 0.350。80.8 = 0。224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN):NG3 = 250。120。80.8 = 1.92 kN；靜荷載標15、準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2。568 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ） 0。80.8 = 1。92 kN;3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 5。77 kN;七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) :N = 5.77 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1。59 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2):A = 4。57 cm2； W - 16、立桿凈截面模量(抵抗矩）(cm3):W=4。79 cm3; - 鋼管立桿受壓應力計算值 （N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; L0- 計算長度 （m)；根據扣件式規范,立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.6,1。6+20。1=3.142； k - 計算長度附加系數，取1。155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1。7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=3。142；L0 / i = 317、141.6 / 15.9=198 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。184 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=5769。984/(0。184457） = 68.618 N/mm2；立桿穩定性計算 = 68.618 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 1201=120 kpa; 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A18、 =5。77/0。25=23.08 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 5.77 kN;基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 .p=23。08 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求!梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KL。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m）：0。30；梁截面高度 D（m)：0.60；混凝土板厚度(mm):120。00；立桿沿梁跨度方向間距La（m）：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0.10;立桿步距h（m):1。60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）:0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：3.40；梁兩側立桿19、間距(m)：0。80;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0;采用的鋼管類型為483。25；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0。80；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3）：24。00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重（kN/m3):1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2）：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）:17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2。0;振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2）：4。0；3.材料參數木材品種:柏木；木材彈性模量E（N/mm2)：9000.0;木材抗壓20、強度設計值fc(N/mm):16.0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2）:17。0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1。7；面板材質：膠合面板；面板厚度（mm)：20。00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13。0；4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：60。0；梁底方木截面高度h（mm）：80.0;梁底縱向支撐根數：2；5。梁側模板參數主楞間距(mm)：300;次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量:3；固定支撐水平間距（mm）：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm,300mm，450mm；主楞材料:木方；寬度（mm）：6021、。00;高度（mm）：80。00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度（mm):60.00；高度(mm):80。00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h; T - 混凝土的入模溫度，取20.000; V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1。122、50.分別計算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中,W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 3022/6=20cm3; M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2） f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）;23、按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力,包括:新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。20.317.85=6.425kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.34=1.68kN/m；計算跨度: l = (600120）/(31)= 240mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(6。425+1。68）（600-120）/(3-1)2 = 5。84104Nmm；面板的最大支座反力為： N=1.25ql=1.25（6。425+1.680）（600120）/（31）/1000=2。432 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值：24、 = 5.84104 / 2。00104=2.9N/mm2;面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI）=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值： q = q1= 6。425N/mm； l-計算跨度： l = （600-120)/(3-1）=240mm; E-面板材質的彈性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 30222/12=20cm4；面板的最大撓度計算值： = 0.5216。425（25、600-120)/(3-1)4/（10060002。00105) = 0。093 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =（600120）/(3-1)/250 = 0。96mm；面板的最大撓度計算值 =0.093mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。96mm，滿足要求!四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2。432/0。300= 8.105kN/m本工程中，次楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/626、 = 64cm3;I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2; 計算簡圖 剪力圖（kN） 彎矩圖（kNm） 變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0.073 kNm,最大支座反力 R= 2.675 kN,最大變形 = 0。020 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 7。29104/6.40104 = 1.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2;次楞最大受彎應力計算值 = 1。1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗27、算次楞的最大容許撓度值： = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.02mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0。75mm，滿足要求!2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.675kN，按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中,主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3;I = 26888/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖（kNm) 主楞變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.201 kNm，最大支座反力 R=28、 3.889 kN，最大變形 = 0.053 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值： = 2。01105/1.28105 = 1.6 N/mm2;主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =1.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求!(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.053 mm主楞的最大容許撓度值： = 150/400=0.375mm;主楞的最大撓度計算值 =0.053mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其29、抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5。33105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m）：q1=1.2(24。00+1。50)0。60+0.300。80=14.976kN/m；30、施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m）:q2=1.4(2。00+2。00)0.80=4.480kN/m；q=14。976+4。480=19。456kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/819。4563002=2.19105Nmm；RA=RB=0.5ql=0。519.4560。3=2。918kN =Mmax/W=2.19105/5.33104=4.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度31、計算公式如下：= 5ql4/（384EI)=l/250其中,q-作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1.2=12.480kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距)： l =300.00mm； E面板的彈性模量: E = 6000。0N/mm2;面板的最大允許撓度值: =300。00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值： = 514.9763004/（38460005.33105)=0。494mm；面板的最大撓度計算值: =0.494mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1。2mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土32、自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=2。918/0.8=3.648kN/m2。方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=688/6 = 64 cm3;I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =0。1ql2= 0。13.6480。82 = 0.233 kNm;最大應力 = M / W = 0.233106/64000 = 3.6 N/mm2;抗33、彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/（2bh0）其中最大剪力: V =0。63.6480。8 = 1。751 kN;方木受剪應力計算值 = 31.7511000/(26080） = 0。547 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.547 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算計算公式如下: = 0。677ql4/（100EI）=l/250方木最大撓度計算值 = 0。34、6773.6488004 /(1009000256104)=0.439mm；方木的最大允許撓度 =0。8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0。439 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3。2 mm，滿足要求！3。支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P1=RA=2。918kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力:P2=（0。8000。300)/40。800（1.20.12024.000+1.42。000）+1。220。800（0.600-0。120)0.300=0。902kN 簡圖（kNm） 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖（mm35、）經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=3。82 kN；最大彎矩 Mmax=0.955 kNm；最大撓度計算值 Vmax=2.805 mm；最大應力 =0。955106/4790=199。4 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 199。4 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋36、轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3。82 kN;R 12。80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A）f1。梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力: N1 =3.82kN ；腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.1253。437、=0。509kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1。2（0.80/2+(0。800.30）/4）0.800。30+(0。80/2+（0.80-0.30)/4)0.800。120(1.50+24.00)=1。693kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1。4(2。000+2。000）0。800/2+(0.800-0.300)/40.800=2。352kN;N =N1+N2+N3+N4=3.82+0。509+1.693+2。352=8。375kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm）:i = 1。59； A - 立桿38、凈截面面積(cm2）: A = 4.57； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W = 4。79； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即： lo = Max1.1551.71。6,1.6+20.1= 3.142m; k 計算長度附加系數，取值為：1.155； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，=1。7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3141.6 / 15。9 = 198；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184；鋼管立桿受壓應力計算值；=8374。624/（0。184457) = 99。6N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 99。6N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！