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1、地下室頂板后澆帶回頂專項施工方案工程安全專項施工方案目錄編制依據2一、工程概況3二、施工平面布置3三、施工要求4四、施工保證條件4五、材料與設備計劃6六、工藝流程及施工方法8七、檢查 驗收11八、勞動力計劃13九、計算書及相關圖紙1432編制依據1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑地基基礎設計規范GB50007-20113、建筑結構荷載規范GB5000920124、混凝土結構設計規范GB50010-20105、鋼結構設計規范GB5001720036、建筑施工安全檢查標準JGJ5920117、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80918、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201192、建筑施工輪扣式腳手架安全技術規范JGJ166-200810、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文)11、建設工程安全生產管理條例國務院令第393號12、本工程設計圖紙13、本工程施工組織設計一、工程概況XX天匯XX三期項目位于XX，本標段為29層商住樓2棟、30層商住樓1棟、30層商住樓1棟、34層商住樓1棟一層地下室.工程總地上建筑面積約116793。34m2,住宅地上面積約為92029.34m,地下面積約24694m.住宅樓層數為29F/30F/30F/30F，商業為1F。 目標工程概況:XX三期二標南區地下室部分頂板已澆筑完成,由于地下室設計圖紙遲遲沒有下達,其余3、部分地下室頂板還未開始正常施工；為了保障地下室頂板斷口部分的結構穩定，現我司決定對地下室頂板斷口部分進行回頂支撐處理,特立此專項施工方案輔助施工。工程基本情況工程名稱地下室后澆帶回頂工程地點周邊環境建筑面積（m2)116793。34建筑高度(m）99.8m基礎形式筏板基礎主體結構框架抗震等級三級、四級抗震設防烈度6地上層數30地下層數1標準層層高(m）3.15各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監理單位項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師二、施工平面布置三、施工要求1、腳手架的設計力求做到結構安全可靠,造價經濟合理。2、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。3、選用材料時,力求做到4、常見通用、可周轉利用,便于保養維修。4、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求.操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。5、頂托支撐部位必須用方木作為墊塊與樓板厚地下室底板柔性連接.6、輪扣架立桿之間、橫桿之間必須要保持平行，立桿要與樓板保持垂直。7、頂托調節一定要到位，不能出現松動現象.四、施工保證條件（一)安全網絡（二）技術措施腳手架搭設技術措施輪扣式腳手架1、雙排腳手架搭設前，施工管理人員應按雙排腳手架專項施工方案的要求對操作人員進行技術交底。2、對進入現場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢。3、對經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上,清點好數量5、備用；堆放場地排水應暢通，不得有積水.4、腳手架搭設場地必須平整、堅實、有排水措施。5、底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于立桿二跨、厚度不小于50mm的木板；底座的軸心線應與地面垂直.6、雙排腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設,底層水平框架的縱向直線度偏差應小于1/200架體長度；橫桿間水平度偏差應小于1/400架體長度。7、雙排腳手架的搭設應分階段進行,每段搭設后必須經檢查驗收合格后，方可投入使用。8、雙排腳手架的搭設應與建筑物的施工同步上升，并應高于作業面1。5m。9、當雙排腳手架高度H小于或等于30m時，垂直度偏差應小于或等于H/500;當高度H大于6、30m時，垂直度偏差應小于或等于H/1000。10、當雙排腳手架內外側加挑梁時，在一跨挑梁范圍內不得超過一名施工人員操作，嚴禁堆放物料。11、連墻件必須隨雙排腳手架升高及時在規定的位置處設置，嚴禁任意拆除。12、當采用鋼管扣件作加固件、連墻件、斜撐時，應符合國家現行標準建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JGJ1302011的有關規定.13、腳手架搭設到頂時,應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。14、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。15、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離7、內，并做好可靠的安全接地處理。16、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。17、搭設腳手架人員必須持證上崗.上崗人員應定期體檢,合格者方可持證上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。18、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。混凝土輸送管、布料桿、纜風繩等不得固定在腳手架上.19、腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件；如需拆除必須經修改施工方案并報請原方案審批人批準，確定補救措施后方可實施。20、作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。21、嚴禁在腳手架基礎8、及鄰近處進行挖掘作業。22、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人.23、遇6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時，應停止腳手架的搭設與拆除作業。（三）腳手架的搭設需嚴格執行該專項施工方案。五、材料與設備計劃 1、腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于25。8kg.新鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合9、現行國家標準金屬拉伸室溫拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的有關規定,應涂有防銹漆.舊鋼管表面銹蝕深度、鋼管彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的有關規定。銹蝕檢查應每年一次.檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用.鋼管上嚴禁打孔。 2、扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件,應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用.扣件應有生產10、許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合格證。扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理. 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀. 4、可調底座的底板和可調托座托板宜采用Q235鋼板制作，厚度不應小于5mm,允許尺寸偏差應為0。2mm，承力面鋼板長度和寬度均不應小于150mm；承力面鋼板和絲桿應采用環焊，并應設置加勁片或加勁拱度；可調托座托板應設置開口擋板，擋板高度不應小于40mm。 5、可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于611、扣,螺母厚度不得小于30mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。 6、輪扣式鋼管腳手架的上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準可鍛鑄鐵件GB9440中KTH33008及一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG270-500的規定。 7、輪扣式鋼管腳手架的下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG230-450的規定。 8、承插式鋼管腳手架采用鋼板熱沖壓整體成型的下輪扣，鋼板應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A級鋼的要求,板材厚度不得小于6mm。并應經12、600650的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制. 9、2016年9月20日鋼管腳手架立桿連接處外套管與立桿間隙應小于或等于2mm，外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。 10、輪扣式鋼管腳手架的主要構配件的制作質量及形位公差要求，應符合建筑施工輪扣式腳手架安全技術規范JGJ166附錄A的規定。主要材料參數表【輪扣式腳手架】名稱規格用途單位總需用量備注鋼管LG-180立桿根滿足施工需求租賃HG-120橫桿根滿足施工需求租賃JHG120間橫桿根滿足施工需求租賃方木3000mm100mm50mm基礎墊板頂托支撐墊板塊滿足施工需求租賃六、工藝流程及施工方法（一）輪扣式腳手架施工流程13、 基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長墊板、底座立桿縱、橫向掃地桿縱、橫向橫桿外斜桿頂部安裝頂托安放方木調緊定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；方木、底座應準確地放在定位線上,方木必須鋪放平整，不得懸空。在搭設地下室層輪扣架過程中，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。搭設完成后檢查墊板尺寸采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小于200mm的方木或槽鋼。（二）輪扣式腳手架搭設立桿設置:1、腳手架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，底層縱、橫向橫桿作為掃地桿距地面高度應小于或等于350mm,14、嚴禁施工中拆除掃地桿，上面各層采用統一長度立桿接長，頂部在用立桿找齊,立桿應配置可調底座或固定底座（見下圖)。當地基高低差較大時，可利用立桿0.6m節點位差進行調整（見下圖）。地下室層立桿布置示意后澆帶與鋼筋加工場通用立面圖:立桿、橫桿支撐示意圖鋼筋加工場橫桿設置平面圖：鋼管扣件作布置示意輪扣架回頂剖面圖：七、檢查 驗收1、腳手架搭設前，對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場(1) 構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；(2) 構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；(3) 當對構配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗.2、腳手架下列階段進行檢查與15、驗收,應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用:(1) 基礎完工后及腳手架搭設前；(2) 作業層上施加荷載前；(3) 每搭設完兩層后;(4) 達到設計高度后；(5) 遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；(6) 停用超過一個月。3、架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單.4、驗收時應具備下列文件(1) 根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件；(2) 專項施工方案及變更文件；(3) 安全技術交底文件；(4) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(5) 腳手架工16、程的施工記錄及質量檢查記錄;(6) 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；(7) 腳手架工程的施工驗收報告.5、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外,還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告.(1）構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等;(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全;（3）地基是否積水，底座是否松動;（4)桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求;立桿是否懸空；(5)垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；(6)搭設腳手架時，應有保證安全上下的爬梯或斜道,嚴禁攀登架體上下。（7)扣件螺栓是否松動；(8）架17、體是否超載；（9)懸挑腳手架的懸挑支承結構及與建筑物的連接固定應符合設計和相應規范的規定，錨固裝置是否松動、脫落。6、腳手架檢查驗收嚴格按照建筑施工安全檢查標準JGJ59的檢查評分表進行。7、腳手架使用期間的檢查(1）腳手架使用期間必須設專人經常檢查,當其從安全維護架轉換為裝飾施工時,必須及時進行檢查，符合要求后,必須經過項目技術負責人（項目經理)簽字批準，才能使用。（2）檢查后不合格部位必須及時修復或更換，符合規定后，方準許繼續使用。8、腳手架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續，在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后，方可投入使用。9、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離),且不能大于4步。118、0、施工人員必須嚴格執行建設工程施工安全技術操作規程。八、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄.謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作,本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 李志鵬（生產經理）-組長,負責協調指揮工作;賴景培(棟號長)-組員，負責現場施工指揮,技術交底;王傳高(安全員）-組員，負責現場安全檢查工作；莫毅洪（架子工班長）-組員，負責現場具體施工；二、 特種作業人員1、為確保工程進度19、的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源,操作工均有上崗作業證書。2、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可,方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表：序號工總人數備注序號工總人數備注1架子工10主體2焊工1-3普工2清理2刷漆工2防銹5機械操作工1-九、計算書及相關圖紙【計算書】輪扣式腳手架計算書 計算依據： 1、建筑施工承插式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-20、2003 一、腳手架參數腳手架搭設高度H(m）4.7腳手架沿縱向搭設長度L(m）43.3立桿縱向間距la（m）1。2立桿橫向間距lb（m)1.2立桿步距h(m)1.2腳手架總步數n37頂部防護欄桿高h1（m)1。5縱橫向掃地桿離地距離h2（mm)200內立桿離建筑物距離a(mm)150腳手架立桿安放位置混凝土板 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb（kN/m2）0。35擋腳板類型沖壓鋼腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj（kN/m2）3 計算簡圖輪扣腳手架剖面圖輪扣腳手架正面圖輪扣腳手架平面圖 21、三、橫向橫桿驗算橫向橫桿鋼管類型HG-120（48X1200)橫向橫桿自重Gkhg(kN）0.048間橫桿鋼管類型JHG120+30間橫桿自重Gkjg(kN）0。068縱向橫桿鋼管類型HG-120（48X1200)縱向橫桿自重Gkzg（kN)0.048橫向橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫向橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫向橫桿彈性模量E(N/mm2）206000橫向橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080 承載能力極限狀態 q=1。2(Gkhg/lb+Gkjbla)+1.4Gkjjla=1.2（0.048/1。20+0。3501.20)+1。43。0001。20=5。592kN/m22、 正常使用極限狀態 q=Gkhg/lb+Gkjbla+Gkjjla=0。048/1。20+0.3501。20+3.0001。20=5.592kN/m 計算簡圖如下: 1、抗彎驗算 Mmax=qlb2/8=5.5921。202/8=1。007kN。m =Mmax/W=1。007106/5080=198。142N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 max =5qlb4/（384EI)=54.06012004/（384206000121900）=4。365mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 R1=23、R2=qlb/2=5。5921。20/2=3。355kN 正常使用極限狀態 R1=R2=qlb/2=4.0601。20/2=2。436kN 4、橫桿接頭焊接剪切強度驗算 端部= qlb/2=5。5921.20/2=3.355kN=25kN 滿足要求！ 5、下碗扣組焊后剪切強度驗算 端部=qlb/2+1.2Gkzgla=5。5921.20/2+1.20。0481.20=3。424kN=60kN 滿足要求! 四、荷載計算立桿鋼管類型LG300(48X3000）立桿自重Gkl(kN)0。165 1、結構自重標準值NG1k （1)、立桿的自重標準值NG1k1 外立桿：NG1k1=HGkl/3。00=424、6.1000.165/3.00=2.536kN 內立桿：NG1k1=2.536kN （2)、縱向橫桿的自重標準值NG1k2 外立桿：NG1k2=Gkzg（n+1)=0。048(37.00+1）=1.824kN 內立桿:NG1k2=1.824kN （3）、橫向橫桿的自重標準值NG1k3 外立桿：NG1k3=Gkhg(n+1)/2=0.048(37.00+1）/2=0。912kN 內立桿：NG1k3=0。912kN 結構自重標準值NG1k總計 外立桿：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2。536+1。824+0。912=5。272kN； 內立桿：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG125、k3=2.536+1.824+0.912=5。272kN； 2、構配件自重標準值NG2k (1)、腳手板的自重標準值NG2k1 外立桿：NG2k1=(n+1）lalbGkjb1/1/2=（37.00+1)1.201.200。3501/1/2=9。576kN； 1/1表示腳手板1步1設 內立桿:NG2k1=9。576kN; (2）、欄桿擋腳板擋腳板的自重標準值NG2k2 外立桿:NG2k2=(n+1)laGkdb1/2 =（37。00+1)1。200.1401/2=3.192kN； 1/2表示擋腳板2步1設 (3)、圍護材料的自重標準值NG2k3 NG2k3=GkmwlaH =0。0101。2026、46。10=0。553kN； 構配件自重標準值NG2k總計 外立桿:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=9。576+3.192+0。553=13。321kN； 內立桿：NG2k=NG2k1=9.576=9.576kN； 單立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb（njjGkjj）/2= 1。201。20（1。003.00）/2=2.160kN； 內立桿:NQ1k=2。160kN； 不組合風荷載作用下單立桿軸向力： 外立桿：N =1。2（NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1。2(5.272+13。321)+1.42.160=25.335kN 內立桿：N =1。2（NG1k+N27、G2k）+1.4NQ1k=1。2（5。272+9.576）+1.42.160=20。841kN 五、立桿穩定性驗算立桿鋼管類型LG300（48X3000)立桿自重Gkl(kN）0。165立桿截面抵抗矩W（mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15。8立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A（mm2）489 1、立桿長細比驗算 連墻件豎直距2h4。2m,l0=2h0.85 長細比=l0/i=2040/15.800=129。114230 查規范表D得，= 0.401 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 立桿的軸心壓力設計值 N =1。2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1。2(28、5。272+13。321）+1.42.160=25.335kN =N/(A） =25335.24/(0。401489.00)=129。203N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求！ 六、腳手架搭設高度驗算 (Af（1.2NG2k+1。4NQ1k)）H/（1.2NG1k)=(0。401489.0020510-3（1。213.321+1.42。160）)46.10/（1.25.272)=154.416mH=46。100m 滿足要求! 七、可調底座承載力驗算可調托座承載力容許值N（kN）30 由立桿穩定性一節可知可調底座最大受力： Rmax=N =25。335kNN=30.00kN 滿足要求！ 29、八、腳手架材料用量計算 腳手架桿部件名稱構件型號數量計算公式用量備注3。0m立桿LG-3002(L+la）（H1。2)/(3.00la)1111每根立柱除用一根3.0m立桿立桿交錯布置外，其余全部用1.8m立桿立桿1。8m立桿LG-1802（L+la)/la75同上1。2m橫桿HG-120(2（njj+nzj+nqj）+2(n+1）)L/la2815防護欄桿+縱向橫桿1.2m橫桿HG120(n+1) (L+la)/la1410橫向橫桿立桿底座LDZ（KTZ)2(L+ la)/la75立桿底座可用墊座或可調座連墻撐LCLH/(2la2h）3472步2跨 安全網AWLH1997單位(）腳手板JBa30、(n+1)1/1Llb19751步1設，單位（）擋腳板DJB（n+1）1/2L8232步1設，單位（m2)鋼筋加工場回頂計算書 計算依據: 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011 2、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 4、建筑結構荷載規范GB50009-2012 5、鋼結構設計規范GB500172003 一、架體參數滿堂支撐架的寬度B(m）15滿堂支撐架的長度L（m）15滿堂支撐架的高度H（m)4.7腳手架鋼管類型483立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h（m)1。2縱橫向水平桿頂部步距hd（m)0。9立桿31、縱距la（m)0.9立桿橫距lb(m）0。9立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0。2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11。494非頂部立桿計算長度系數21.656 二、荷載參數每米鋼管自重g1k（kN/m)0。033腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值g2k（kN/m2)0.35每米立桿承受結構自重標準值gk（kN/m)0。167材料堆放荷載q1k(kN/m2)3施工均布荷載q2k(kN/m2）1平臺上的集中力F1（kN)1 三、設計簡圖 搭設示意圖：平面圖側立面圖(有梁部分) 四、板底縱向支撐次楞驗算次楞增加根數n40材質及類型鋼管截面類型(mm)483次楞抗彎強度設計值f32、(N/mm2）205次楞截面慣性矩I(cm4）10。78次楞抗剪強度設計值（N/mm2）125次楞截面抵抗矩W(cm3）4.49次楞彈性模量E（N/mm2）206000次楞自重標準值Nc(kN/m）0.033次楞驗算方式簡支梁 G1k=Nc=0。033kN/m； G2k= g2klb/(n4+1）= 0。350.9/(0+1)=0.315kN/m; Q1k= q1klb/(n4+1)= 30.9/(0+1）=2.7kN/m； Q2k= q2klb/（n4+1)= 10.9/(0+1）=0。9kN/m； 1、強度驗算 板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q1=1.233、(G1k+G2k)= 1。2(0。033+0.315)=0.418kN/m q2=1.4（Q1k+Q2k）= 1。4(2。7+0.9)=5.04kN/m q=q1+q2=0.418+5。04=5。458kN/m 計算簡圖 Mmax=ql2/8=5。4580。92/8=0。553kNm Rmax=ql/2=5。4580。9/2=2。456kN Vmax=0.5q1la +0。5q2la =0。50。4180.9+0。55。040.92。456kN max2Vmax/A=22。4561000/424=11。585N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0。553106/（4。4934、103）=123.163N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2(G1k+G2k)+1.4(Q1k+Q2k）= 1。2(0。033+0.315）+1。4（2。7+0.9）=5.458kN/m q2=1.4F1=1.41=1.4kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.868kNm 剪力圖 Rmaxf=3。156kN Vmaxf=3。156kN max2Vmax/A=23。1561000/424=14。887N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.868106/（4.49103)=193。318N/mm2f=205N/mm2 35、滿足要求! 2、撓度驗算 滿堂支撐架平臺上無集中力 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0。033+0.315+2。7+0。9=3。948kN/m Rmax= q/2=3。948/2=1。974kN max=5ql4/（384EI）=53。948（0.9103)4/（3842.0610510。78104)=1.519 mmmin900/150,10=6mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0。033+0。315+2.7+0.9=3。948kN/m q2=F1=1kN 計算簡圖 剪力圖 Rmaxf=2。277kN 變形圖 max=2.1936、7 mmmin900/150，10=6mm 滿足要求! 五、橫向主楞驗算材質及類型鋼管截面類型(mm）483抗彎強度設計值f（N/mm2）205截面慣性矩I(cm4)10。78主楞抗剪強度設計值（N/mm2)125主楞截面抵抗矩W（cm3)4。49主楞彈性模量E（N/mm2)206000主楞自重標準值Nz(kN/m)0.033主楞驗算方式簡支梁 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下簡支梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q=1。2Nz=1。20.033=0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=2.456/2=1.228k37、N p=Rmax/2=1。974/2=0.987kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0。004kNm 剪力圖 Rmaxf=0.018kN Vmaxf=0。018kN max2Vmax/A=20.0181000/424=0.085N/mm2=125N/mm2 滿足要求! =Mmax/W=0.004106/(4。49103）=0.891N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 變形圖 max=0。013 mmmin900/150，10=6mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2Nz=1。20。033=0。0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=238、。456/2=1。228kN p=Rmax/2=1.974/2=0.987kN p2=Rmaxf/2=3。156/2=1.578kN p2=Rmaxf/2=2。277/2=1。138kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0。004kNm 剪力圖 Rmaxf=0。018kN Vmaxf=0。018kN max2Vmax/A=20.0181000/424=0。085N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.004106/(4.49103）=0.891N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 變形圖 max=0。013 mmmin900/150，10=6mm 滿足要求! 六、可調托39、座驗算可調托座內主楞根數2可調托座承載力容許值NkN30 按上節計算可知，可調托座受力 N=2Rmax+F1=20。018+1=1.036kNN30kN 滿足要求！ 七、立桿的穩定性驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2）424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3）4.49抗壓強度設計值f（N/mm2)205次楞增加根數n40立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（m)0。2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21.656每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m）0.167 立桿底部荷載：NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=040、。1674.7+0.900。033+0。90。033=0。815kN 立桿頂部荷載：NG1d=lan4Nc+lbNz=0.900。033+0.90。033=0.03kN NG2=g2klalb=0.350。90.9=0.284kN l=maxla,lb=max0.9,0。9=0.9m NQ1=q1klalb=30.90.9=2.43kN NQ2=q2klalb=10。90。9=0。81kN NQ4=F1=1kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： 立桿頂部荷載：N頂=1.2（NG1d+NG2)+1。4（NQ1+NQ2+NQ4）=1。2（0。03+0.284）+1。4(2.43+0。81+141、)=6。313kN 立桿底部荷載：N底=1.2（NG1+NG2）+1。4（NQ1+NQ2+NQ4）=1。2(0.815+0。284）+1.4（2。43+0.81+1)=7。255kN 1、長細比驗算 頂部立桿段:l01=k1（hd+2a)=11.494(900+2200)=1942。2mm 非頂部立桿段：l02=k2h=11.6561200=1987.2mm =l0/i=1987.2/15。9=124.981=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551。494(900+2200）=2243。241mm 1=l01/i=2243.241/15。942、=141.084,查表得，10.344 =N頂/A=6。313103/（ 0。344424)=43。282N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 底部立桿段：l02=k2h=1。1551。6561200=2295.216mm 2=l02/i=2295.216/15.9=144.353,查表得,20.332 =N底/A=7。255103/( 0。332424）=51。539N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、立桿支承面承載力驗算腳手架放置位置混凝土樓板上混凝土板厚度h(mm）280砼設計強度等級C30立桿底座面積A（m2)0。09 1、抗沖切驗算 樓板抗沖切承載力： h=1，ft43、=1.43N/mm,pc.m=1N/mm，=0.4+1。2/s=0。4+1。2/2=1，ho=28015=265mm，m=4(a+ho）=4（300。00+265)=2260。00mm Fl=（0.7hft+0.15pc.m）mh0=(0。711。43103+0。151031）10.740。265=225.711kNN=7。255kN 滿足要求！ 1、局部受壓承載力驗算 樓板局部受壓承載力： =0。75，l=(Ab/Al）0。5=0.349,fcc=0。8514。30=12。155kN/mm Fl=lfccA=0。750.34912。1551030。09=286.208kNN=7。255kN 滿足要求！附圖：