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1、鋼管支模架專項施工方案一、工程概況工程名稱：XX棚戶區改造工程（西側地塊)建設單位：XX有限公司代建單位:XX開發有限公司設計單位：XX設計研究院勘察單位:XX設計有限公司監理單位:XX監理有限公司施工單位:XX有限公司本工程為XX棚戶區改造工程（西側地塊)，位于XX。總用地面積:32平方米，總建筑面積9240平方米，總工程造價為846。8622萬元,由十六幢單體及配套樓幢相組成，五層框架結構,建筑高度17.6米。建筑物抗震設防烈度為七度,耐火等級為二級，框架結構抗震等級為三級,建筑抗震重要性類別為丙類，結構的設計使用年限為0年.二、編制依據施工圖紙、支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安2、全技術規范（JG30-20)、混凝土結構設計規范(GB510)、建筑結構荷載規范(B500202)、木結構設計規范（GB500050）、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB3/105200）、建筑施工模板安全技術規范(JGJ6228)、鋼結構設計規范(B500714）等規范編制。三、工藝流程 （一)安裝柱模板 柱放線定位 搭設安裝腳手架 沿模板邊線貼密封條 立 柱子側模安裝 柱箍校正柱子方正、 垂直和位置 全面檢查校正 群體固定 （二)安裝梁模板 搭設梁模板支架 安裝梁底楞 安裝梁底模板 梁底 起拱 安裝梁側模 安裝另一側模板 安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓 符合梁模尺寸、位置與相3、鄰模板連接牢固 （三）安裝頂板模板 搭設支架 安裝橫縱大小龍骨 調整板下皮標高及起拱鋪設頂板模板 檢查模板上皮標高、平整度四、操作工藝(一）安裝柱模板1、模板組片完畢后，按照要求留設清掃口，檢查模板的對角線,平整度和外形尺寸。2、吊裝第一片模板,并臨時支撐或用鐵絲與柱子主筋臨時綁扎固定。、隨即吊裝第二、三、四片模板,作臨時支撐或固定.、為保證柱子陽角處的拼縫嚴密,防止漏漿,在柱模板的四個拼縫處，要夾粘雙面膠、釘海綿條。模板就位后,進行柱子的加固，柱模的背楞采用60*80的木方，背楞的間距為200mm30m.木方必須豎放,木方在同一截面的搭接要求錯開至少500mm。柱箍采用鋼管抱箍,柱箍的間距最4、下三道為4m,以上部分間距為500 m。為保證對柱角的加固，在柱子外抱箍要用對拉螺桿拉緊.所有柱墻螺桿穿模板時必須采用P管，以便螺桿能再次回收利用， VC管及螺桿節點必須進行處理.5、柱模板的垂直度定位依靠樓層內支模架和墻柱連接支撐進行加固調整。柱墻模底留清掃孔，以便以混凝土澆筑之前進行清理。6、按照上述方法安裝一定流水段柱子模板后,全面檢查安裝質量,注意在縱橫兩個方向上都掛通線檢查,并作好群體的水平拉桿及剪力支桿的固定。（二)安裝梁模板1、安裝梁模板支架前,無論是首層地面或樓板地面,必須要有足夠的承載力,必須按監理審批后的支模架搭拆方案進行施工.2、搭設梁底小橫木，間距符合模板設計要求.3、5、拉線安裝梁底模板,控制好梁底的起拱高度符合模板設計要求。梁底經驗收無誤后,用鋼管扣件將其固定好。4、安裝梁側模板,在梁底模兩側需海綿填充，使之側模與底模拼縫間隙嚴密，防止出現漏漿現象。5、復核梁模板的截面尺寸,與相鄰梁柱模板連接固定。6、安裝后校正梁標高、斷面尺寸,將梁模板內雜物清理干凈。 （三)安裝樓板模板 1、支模架按照設計方案要求搭設完畢后,根據給定的水平線調整上支托的標高及起拱的高度。 、按照模板設計要求支搭板下的大小龍骨,其間距必須符合模板設計的要求. 、鋪設多層膠合板時,在梁側模板上口要拉線找直,同時必須保證模板拼縫的嚴密、表面平整. 4、模板鋪設完畢后,用靠尺、塞尺和水平儀檢查平6、整度與樓板標高，并進行校正。 、將模板內雜物清理干凈。（四) 模板支撐體系本工程架空層和標準層支模架均采用483鋼管，梁底兩側立桿縱橫間距900m,中間加固兩根立桿，板底兩側立桿縱橫間距900mm,在梁位置應當控制好鋼管間距離標高。水平鋼管支設二道，即離地0m設置一道掃腳桿，中間1800m設置一道水平桿，立桿的上端各構件的下部一道水平桿,此道桿的應當注意計算其標高。整個體系要求橫平豎直,不得發生傾斜。（五)、構造要求(1)、架體總體要求 1）保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確; 2)具有足夠的承載能力,剛度和穩定性,能可靠地承受施工中所產生的荷載; )構造簡單,裝拆方便,并便于鋼筋的7、綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求; ）多層支撐時,上下二層的支點應在同一垂直線上,并應設墊板; 5)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改;要更改必須得到相關負責人的認可。（)、水平桿 1）每步縱橫向水平桿必須拉通。 2）水平桿件接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接. 3)水平對接接頭位置要求如下圖. 4)搭接接頭要求如下圖,將搭接長度范圍內的中心點看成對接點,此時其搭接位置要求同對接（上圖）。（）、立桿 1）立桿平面布置圖(詳見附圖） 2）搭接要求：本工程所有部位立桿接長全部采用對接扣件連接，接頭位置要求如下。 3)、掃地桿設置 （六）模板拆除 模板拆除的一般要點： （)側模拆除:在混凝土強度能保證8、其表面及棱角不因拆模板而受損后，方可拆除。 （2)底模及冬季施工模板的拆除,根據本工程實際情況混凝土拆模試塊強度報告達到設計強度值5后且上層混凝土澆筑完成后。作業班組必須進行拆模申請經技術部門批準后方可拆除 (3）已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時,必須經核算，加設臨時支撐. (）拆除模板的順序和方法，應按照配板設計的規定進行。若無設計規定時,應遵循先支后拆,后支先拆;先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;自上而下,支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。(5)柱模板拆除時，要從上口向外側輕擊和輕撬,使模板報松9、動，要適當加設臨時支撐。以防柱子模板報傾倒傷人。 （)墻模板應先將穿墻螺栓卸下,然后松開地腳絲杠,使模板向后傾斜與墻體脫離.注意模板拆除時,可用撬棍輕輕撬動模板下口，不得在墻上口撬動模板和大錘砸模板。（7）模板吊裝時,應防止對墻體鋼筋和已澆筑混凝土的碰撞。 (8）梁板模板拆除:拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐,以便作業.而后拆除梁側模板上的水平鋼管及斜支撐,輕撬梁側模板，使之與混凝土表面脫離。 （9）下調支柱頂托螺桿后,輕撬模板下的龍骨,使龍骨與模板分離,或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊板拆下時,或用人工托扶放于地上，或將支柱頂托螺桿在下調相當高度,以托住10、拆下的模板。嚴禁模板自由墜落于地面.（10)模板拆除應滿足下列要求：構件類型構件跨度(m)達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板2502,8710梁拱殼87510懸臂構件100五、施工質量控制要求（1）固定在模板上的預埋件、預留孔和預埋洞應符合下表項 目允許偏差(mm）預埋鋼制中心線位置3預留管、預留孔中心位置3插 筋中心線位置5外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置外露長度+10,0預留洞中心線位置10尺寸10,0（2）現澆結構模板安裝的偏差見下表項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面高差5截面內部尺寸基礎10柱、墻、梁10,0層高垂直度不大于5大于5+,相鄰兩板表面高低差2表面平11、整度10，0 （3）承重支模架驗收允許偏差見下表檢查內容允許偏差梁底+30板底+30步 距+5立桿垂直度0。75且60扣件擰緊0。六、成品保護 1、預拼的模板要有存放場地,場地要平整夯實。模板平放時，要有方木墊架。立放時,要搭設分類模板價,模板觸地處要墊木方,以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。 2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板,不準在吊運其他模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠,以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆放和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。 3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬12、砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。 4、在靠近模板的地方,電焊鋼筋、鐵管時,在施焊處的模板面應用鐵皮墊隔,防止焊渣火燒壞模板面5、澆筑混凝土時,插入式振搗棒不能直接碰撞模板,同時要控制好振搗時間。七、應注意的質量問題 1、柱模板：(1）漲模、斷面尺寸不準的防治方法:根據柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距,以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和豎向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業。 （)柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋,使其首先不扭向。安裝斜撐,吊線找垂直時,相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點,使線墜到地面,線墜所示兩點到柱位置線距離均相等,保證13、柱模不扭向。 （3)軸線位移,一排柱不在同一直線上.防治的方法:成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線,然后分別彈出每柱的另一個方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時,先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時,通排支設水平拉桿及剪刀撐,柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。 、墻模板 （1）墻身超厚.防治方法：模板就位后調整要認真，穿墻螺栓要全部穿齊、擰緊 (2)模板企口處錯臺:模板未清理干凈或未采取有效的防止錯臺的措施。 3、梁、板模板 (1)梁、板底不平、下撓;梁側模板不平直；梁上下口漲模,防治方法是梁、板底模板的龍骨、支柱的14、截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度,作業中應認真執行設計要求,以防止混凝土澆筑時模板變形。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐,以保證上下口模板不變形。八、安全技術要求1)進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶,并應系牢。2）經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員,不得進行高空作業。3）高空,復雜結構模板的安裝與拆除,事先應有切實的安全措施.4)遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業,雪霜雨后應先清掃施工現場,略干不滑時再進行工作。5)二人抬運模板時要相互配合，協調工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升15、降，不得亂拋.6)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。)支模過程中如需中作停歇，應將支撐、搭頭、柱主板等釘牢.拆模間歇時,應將已活動的模板、拆除、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。8)模板上有預留洞時,應在安裝后將洞口蓋好,混凝土板上的預留洞,應在模板拆除后將洞口蓋好。9）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子,不許站在墻上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟作業.1)拆模必須一次性拆模,不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理,堆放整齊。11)嚴禁酒后作業 舟山市大沙建筑工程有限公司 XX棚戶區改造工程(西側地塊） 工程項目部 017年5月20日梁模板（鋼管扣件架）計算書支撐架的16、計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-02）、混凝土結構設計規范GB500120、建筑結構荷載規范（G 50009202)、木結構設計規范(GB00052010）、建筑施工批件式鋼管模板支架技術規程（DB33135-206）、建筑施工模板安全技術規范(JGJ1622008)、鋼結構設計規范(GB517201）等規范編制。鋼管扣件檢測結果針對于舟山市建筑工程質量監督站檢驗測試中心報告編號為:舟質檢2017-GK0005檢驗報告中各材料的檢測結果為計算依據,檢測結果如下:建筑用鋼管質量檢驗結果:抗拉力符合要求,伸長率符合要求，彎曲性能,均檢測合格。故此項也可忽略直角扣件質量檢17、驗結果:舟質檢2017K05:抗滑性能檢測8件,單項合格件,抗破壞性能檢測8件，單項合格8件，扭轉剛度檢測件,單項合格8件,扭力矩試驗檢測8件,符合要求件。旋轉扣件質量檢驗結果：舟質檢17-K-00:抗滑性能檢測8件，單項合格件,抗破壞性能檢測件,單項合格8件,扭力矩試驗檢測8件，符合要求件。對接扣件質量檢驗結果:舟質檢17K005:抗拉性能檢測8件,單項合格8件。經檢測鋼管全部合格,直角扣件合格率為10，旋轉扣件合格率為100%,對接扣件合格率為10%,計算中已考慮以上給果，抗位移系數按10計算.梁段:KL1。梁底立桿加固處理一、參數信息。模板支撐及構造參數梁截面寬度(m）:24；梁截面高度18、 D（m）：700；混凝土板厚度(mm）:130。00;立桿沿梁跨度方向間距La(mm):;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（mm）:00；立桿步距h(m):180;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(mm)：900;梁支撐架搭設高度（mm):90；梁兩側立桿間距（)：0；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為43.5;立桿承重連接方式:單扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.60；2.荷載參數模板自重（Nm2)：0.35;鋼筋自重(kNm3)：10；施工均布荷載標準值(/m2):2。5;新澆混凝土側壓力標準值（N/2)：1。0；19、傾倒混凝土側壓力（kN/2）：。;振搗混凝土荷載標準值(/m2)：0；3.材料參數木材品種：紅松；木材彈性模量E(Nmm2）:9000;木材抗彎強度設計值fm(N/m2):3.0;木材抗剪強度設計值f(N/mm）：1。4；面板類型：膠合面板;面板彈性模量E(/mm):60.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：5。0;4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）:0。;梁底方木截面高度h(mm）:80.0;梁底縱向支撐根數：2;面板厚度(mm）:0；5.梁側模板參數主楞間距（m）:00;次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量為：2;支撐點豎向間距為:150mm；固定支撐水平間距(mm）：500；主20、楞龍骨材料:鋼楞；截面類型為圓鋼管483。25；主楞合并根數:；次楞龍骨材料:木楞,寬度60mm，高度0；次楞合并根數:2;次楞間距為200mm二、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.其中 -混凝土的重力密度,取25。0kN/m3; t -新澆混凝土的初凝時間,可按現場實際值取，輸入0時系統按0（T+)計算，得5。714； 混凝土的入模溫度，取2.000; V - 混凝土的澆筑速度，取1.m; H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取.60m;1- 外加劑影響修正系數，取1。20;- 混凝土坍21、落度影響修正系數，取1。10。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得 53.119 m2、15。0 kN/m，取較小值150 N/2作為本工程計算荷載.三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.次楞（內龍骨)的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：m)1強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中，W-面板的凈截面抵抗矩,W = 01。81.86=32c3; M -面板的最大彎距(Nmm）； - 面板的彎曲應力計算值（N/m) f22、 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）;按以下公式計算面板跨中彎矩:其中 ,q- 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值： 1= 2。50。60.9=20.2kN/; 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40。620。15N/m; q12 = 。0+1。260 = 9.3 kN/；計算跨度（內楞間距)：l = 220mm;面板的最大彎距 M 0。125.362 5。6614Nm;經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 。6104/ 270104=2。097N/m；面板的抗彎強度設計值: f =12;面板的受彎應力計算值 =207N/m2 小于面板的抗彎強度設計值 f=Nmm2,滿23、足要求!2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =0.6= 9Nm； -計算跨度(內楞間距）: l = 2mm; E面板材質的彈性模量：E =100N/m2； I面板的截面慣性矩:=601。1.81。82=2。m4;面板的最大撓度計算值: =0。1924/(01600.405） = 。89mm；面板的最大容許撓度值:= /20=200/250 = 0。；面板的最大撓度計算值 =0.63 小于面板的最大容許撓度值0.8m，滿足要求!四、梁側模板內外楞的計算1。內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60m24、m，截面高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=6822/6 128c；I = 612 = 52m4； 內楞計算簡圖（1）內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中, 內楞彎曲應力計算值(N/mm2); M -內楞的最大彎距（mm); W 內楞的凈截面抵抗矩; 內楞的強度設計值（Nmm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中,作用在內楞的荷載，q = (。51。9+1。420。9)022=7。9kN/; 內楞計算跨度（外楞間距）: l = 500m; 內楞的最大彎距: M=4。1500.00= 1。3105mm； 最大支座力：R=114。1180.5=2。65N；經計算得到，內楞的最大受彎25、應力計算值 =103105/1。2105 = 0.4 /mm； 內楞的抗彎強度設計值： f = 1N/m2；內楞最大受彎應力計算值 = 0。804 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=3/m2，滿足要求！（2).內楞的撓度驗算其中 l-計算跨度(外楞間距）：l= 50m; q作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=1.00.22= 3.3 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 00N/mm； I -內楞的截面慣性矩：I = 5.12106m4;內楞的最大撓度計算值：= 0.673。350/（100900。206)= 0。03 m;內楞的最大容許撓度值: 00/252m;內楞的最大撓度計26、算值 =003mm 小于 內楞的最大容許撓度值2mm，滿足要求!2.外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力,取內楞的最大支座力2.26,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483。25；外鋼楞截面抵抗矩W= 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24。38cm4; 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(m)(1)。外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值(N/m2) M 外楞的最大彎距(Nm)； W 外楞的凈截面抵抗矩; f -外楞的強度設計值（N/mm）。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.27、17km 外楞最大計算跨度： l = 15mm;經計算得到,外楞的受彎應力計算值: = 1。715/1。0214= 16。71Nmm2; 外楞的抗彎強度設計值： = 05N/mm2;外楞的受彎應力計算值 =16.721N/m2 小于 外楞的抗彎強度設計值 =205N/mm2，滿足要求!（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0。03m外楞的最大容許撓度值： = 150=。35mm;外楞的最大撓度計算值=003mm 小于 外楞的最大容許撓度值=。35mm,滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底28、撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10001886 = 5。4004mm3; = 100818/12 =4。8054;。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:其中， -梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm)； M - 計算的最大彎矩(Nm)； 計算跨度(梁底支撐間距)： =40。00mm； -作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 2。5（250+1。50）10029、0。6。90=35.775/m；模板結構自重荷載：q2:2。50.351。00.0.9k/;振搗混凝土時產生的荷載設計值:3:12。000.0=252N/m；q = 1+q2 =17。1+0.382。52=20.0k/m;跨中彎矩計算公式如下：max =1/0070.02=0。25kNm； 0。14516/540104=2。676/m2；梁底模面板計算應力 =2.66 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=5Nmm2,滿足要求!2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(51。5030、)0.600+0。35）1.00= 16.25Km； l-計算跨度(梁底支撐間距)： l00.00m; -面板的彈性模量: =100N/mm2;面板的最大允許撓度值: =300。00/250 = 1。2m；面板的最大撓度計算值： 1。2530/(38416004。6105）=0.41mm；面板的最大撓度計算值： 0.41m 小于面板的最大允許撓度值: =300/ 250 0。96mm，滿足要求!六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1荷載31、的計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 (5+1。5）0。60。30=。77 N/m;(2)模板的自重線荷載(kN/m）：= 05。0(20。6+0。30）/.0=0。525 kN/；(）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(N/m）:經計算得到,活荷載標準值P1= (2。+2)0。30=1。 kNm；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q= 2。53。81+2。50。0410。8 Nm;活荷載設計值 P= 。41。08=1.5 kN/m；900900 方木計算簡圖方木按照兩跨連續梁計算。 本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：=101/6 =10 c3； I=632、101010/12= 5cm4;方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:線荷載設計值 q =5.18452=6.96 kN/;最大彎距 =0.ql .1256。66110.837kN。m;最大應力 = M / W= 0.3710100 = 5。02 Nmm2；抗彎強度設計值 f=3 N/mm；方木的最大應力計算值 5.022 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 Nm2,滿足要求！方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力： V= 0。65.69 4。185； 方木受剪應力計算值 348/（25010) =1。256 N/mm2;方木抗剪33、強度設計值 =1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值 。56 Nmm 小于方木抗剪強度設計值 1. N/m2,滿足要求！方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：q 3.86 +0。504 40N/m；方木最大撓度計算值 = 0521432004 /（009000416。674)=。6m;方木的最大允許撓度=.00000504。000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0. mm 小于 方木的最大允許撓度4mm,滿足要求!3支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:（)鋼筋混凝土梁自重(k/m2):q1 =(25。0001。00）034、。60 15。90 kN/；（）模板的自重(km2):q =0。30 kN/m2；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/2）:q3= (2.500+20)=4.50 kN/m2;q 12(15.90 0.35 )+1.4500 25.80k/;梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為,梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=時:當n2時: 計算簡圖(k） 變形圖(m） 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到:支座反力 RA = RB3。3 N;最大彎矩 Mmax0。37 kN。;最大撓度計算值 a=2。9 m；最大應力 =0.935、7150=1。535 N/mm2;支撐抗彎設計強度 =205 N/m；支撐鋼管的最大應力計算值18.35 N/m 小于支撐鋼管的抗彎設計強度 205 /m2,滿足要求!七、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。50，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為。0kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范52.5): R R其中 c - 扣件抗滑承載力設計值,取4。0 N; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中取最大支座反力，根據前面計算結果得到=3。4k；R 4.0 N, 單扣件抗滑承載力36、的設計計算滿足要求! 八、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括: 水平鋼管的最大支座反力: N1=3.3 kN ； 腳手架鋼管的自重： N = 2.5.1293。7=1.20 kN; 樓板的混凝土模板的自重N=2.5（0/2+(.80.0）2）1。00.30。656kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載：N=2。5（1。00/2+(。80-0.3)/)1.0010（1。50+2。0）=7.95kN； N=3。348+0.+.33。968.17 kN;- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比i 查表得到; -計算立桿的截面回轉半徑 （cm)37、：i= 1。8; A- 立桿凈截面面積 (cm2）: = 4。89； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； -鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( /m2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f 05 N/m2; l- 計算長度(m）;參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 o = k1h k1 計算長度附加系數,取值為:1。15 ； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.。3,u =1。；上式的計算結果：立桿計算長度 o= k1uh = 1.155175= 。945 ;L/i =4。2 / 5.8 16;由長細比o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 020；鋼管立桿受壓應力計38、算值 ;8217.444(。2049) =81。182/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 81.12 /mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f 0 N/m2，滿足要求!板模板支架計算一、參數信息:1。模板支架參數橫向間距或排距(m):900；縱距(m):900;步距(mm）:8;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）： 10；模板支架搭設高度（mm）:29；采用的鋼管（):83.25 ;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，取扣件抗滑承載力系數：1.00;。荷載參數模板與木板自重(N/m2）：0.30；混凝土與鋼筋自重(kNm3）:200；施工均布荷載標準值（kN/m）:1.0;339、樓板參數鋼筋級別:三級鋼RB40；樓板混凝土強度等級：C30；每層標準施工天數:;施工平均溫度():5。00；樓板的計算厚度(mm）:10.00；4。材料參數面板采用膠合面板,厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/m2)：1600；面板抗彎強度設計值（Nmm2)：15;木方彈性模量E(N/m2)：9000。000;木方抗彎強度設計值(Nmm2）:。000；木方抗剪強度設計值(N/mm)：1。400;木方的間隔距離(m)：300。0;木方的截面寬度(m）：60。00;木方的截面高度（mm)：80。00;90029001800 圖 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎40、構件，需要驗算其抗彎強度和剛度,取單位寬度m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：=10826 =5cm3；I= 001.3/1 =464；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算()靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：1 = 0。61+。35 = 2.7 kN/m;(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):2 1 1kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中:q254。3+1。41= 12.8km最大彎矩M=.。620。32= 0。0 N；面板最大應力計算值 = 5980/400041、 。 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=5N/mm；面板的最大應力計算值為 N/m2 小于面板的抗彎強度設計值 1 /mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = .35k/m面板最大撓度計算值 v=.677300/(10016008。6104)=16 mm；面板最大允許撓度 V300 120=2。 mm；面板的最大撓度計算值 0082mm 小于面板的最大允許撓度 2。m,滿足要求!三、模板支撐方木的計算：方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩和截面抵抗矩W分別為:W=68/6 = 4 3;I=688812 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（m）。荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自42、重(kN/m）：q 120。30。16 = 。576 k/m；（2）模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0。30.3 = 0.0kN/；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（k/m）:1 1。3 0。 k/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載 q = 。 （q1 q2) 1。4 p1 = 。5(。5+105)+1。40.3 = 6.85kN/；最大彎距 =0。125l 0.1251。9612 =。248 kNm;方木最大應力計算值 = M /W = 0。248166400 = 3。9 N/m2；方木的抗彎強度設計值 43、f=1300 N/mm;方木的最大應力計算值為3。879 N/m2 小于方木的抗彎強度設計值 N/m2，滿足要求!3.抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足：= 3V/2bhn 其中最大剪力: =0。6251。86=1.21 N；方木受剪應力計算值 = 3 。113/(2 608) =0388 /mm2；方木抗剪強度設計值 1。4 N/m;方木的受剪應力計算值 38 Nm2 小于 方木的抗剪強度設計值 14 /mm2，滿足要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:均布荷載 q = q1 + = 1.305 kN/m;最大撓度計算值 = 0。511。35144、0004(09002560000)0。95 m;最大允許撓度 V=100/ 120=8.3 ；方木的最大撓度計算值0。295 mm 小于 方木的最大允許撓度 8。3 ，滿足要求！四、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P =2482 k; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（k) 支撐鋼管計算變形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 max= .836 m ;最大變形 max = 2。3 mm ；最大支座力Q 9。028 k ;最大應力 = 836.7/508 = 164.503 N/m2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f=2045、5 N/mm；支撐鋼管的最大應力計算值 4.5N/m2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值25 N/m2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 。36mm小于 100/50與10 mm，滿足要求!五、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取1。0k,按照扣件抗滑承載力系數0。60,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為9.0kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5): R Rc其中 R - 扣件抗滑承載力設計值，取6 kN； -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R 46、9。02N；R 9。0 N,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:（)腳手架的自重（kN）:G1 0。129。7 =0。48 kN;()模板的自重(kN）:NG2 = 0。3511 = .35 ;（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）:G3= 0。1611 1.2k;靜荷載標準值 NG = NG+G2+NG3 4.828 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值Q = (+2 ) 11 = 3kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 1。N+ 1。Q = .99 47、kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 9.993kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Loi 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑（cm) :i =1。5 cm； - 立桿凈截面面積(c2):= 4.9 cm2; W 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3):W5。08cm3;- 鋼管立桿受壓應力計算值 （/mm2); f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =25 N/mm2; 0- 計算長度 (m）;如果完全參照扣件式規范,由下式計算: l0 = h2a a- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = .1 ;得到計算結果:立桿計算長度L0 = h 2a = 。52。1 = 1。7 m ;0i = 1700 / 158=108；由長細比o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數。3；鋼管立桿受壓應力計算值;=.20/(0.534） 3。558 N/;立桿穩定性計算 = 3.558N/m2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f=205 N/m2，滿足要求!經計算梁最大荷載1 N/mm,面板最大荷載15 N/2