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1、*一期消防連廊專項施工方案目錄一、編制依據 1二、工程概況1三、施工計劃及材料、設備計劃2四、施工方法4五、施工安全保證措施9六、監測監控11七、應急預案12八、計算書15一、 編制依據（1）、本工程施工圖紙、建筑工程施工合同。(2)、本工程施工組織設計。建筑施工腳手架實用手冊(3）、建筑地基基礎設計規范GB500072011（4）、建筑結構荷載規范GB50009-2012(5）、混凝土結構設計規范GB50010-2010(6）、鋼結構設計規范GB50017-2003（7）、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011（8）、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ802016（9）、建筑施工扣件式鋼管2、腳手架安全技術規范JGJ1302015（10)、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ3002013（11）、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008(12）、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號文）（13)、建設工程安全生產管理條例國務院令第393號二、工程概況2.1 工程概況我公司承建*期工程包括11、12、13、14#、15、16、17、18#、19、20#、21#、22#、23#、24、25、26#、27、28、29#、30、31共21幢住宅樓、及連體商業、幼兒園等社區配套總建筑面積*平方米。住宅工程地下一層，地上11#、12、13#、14、15、16、17、183、#、19#樓17層，層高3米。20*。住宅建筑設計為剪力墻結構，基礎采用樁基（CFG樁）,地基基礎設計等級為乙級，建筑物抗震設防類別為丙類,設計使用年限為50年，建筑結構安全等級為2級，工程耐火等級為2級，屋面防水為2級. 2.2消防連廊設計概況本工程11、12、13#、14#、16、17#、18樓在地上14層高度設計有室外消防連廊，11#樓分布于11-101118交11-L11-N軸；12樓12-1112-13交12-Q12M軸;13#樓1-M2/1-M交1-101-14，2M2/2-M交2-11215 ；14#樓B單元位于2112-13交2-J2-K軸，C單元位于3-113-15交3L1/4、3M軸。16樓16-1116-18交12-N12M軸；17號樓1L1/1L交1101-18,2-L1/2L交212220 ；18樓B單元位于2-112-13交2J2K軸，C單元位于3-11315交3L1/3M軸.連廊寬度為1700mm，連廊的梁的凈跨為10650mm和1045 0mm。連廊位于14層標高為39.78m.連廊梁為200600mm,200630mm(取200630mm計算），板厚150mm.三、施工計劃及材料、設備計劃消防連廊結構施工采取從一層搭設滿堂腳手架,當進行12層澆筑后開始對腳手架進行搭設,與主樓同時澆筑混凝土。1、 鋼材的選用(1)、 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB5、/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2)、 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3)、 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483鋼管。(4)、 鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定:應有產品質量合格證;1)、 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；2)、 鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、6、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；3)、 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011的規定；4)、 鋼管必須涂有防銹漆.(5)、 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定:1)、 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2015的規定.銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2)、 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011的規定；3)、 鋼管上嚴禁打孔.(6)、 鋼鑄7、件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7)、 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8)、 扣件的驗收應符合下列規定1)、 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證:2)、 舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換;3)、 新、舊扣件均應進行防銹處理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nm時，不得發生破壞。(9)、 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合8、金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10)、 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。(11)、 組合鋼模板及配件制作質量應符合現行國家標準組合鋼模板技術規范GB 50214的規定。2、 模板板材的選用(1)、 膠合模板板材表面應平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點.板材厚度不應小于12mm,并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。(2)、 各層板的原材含水率不應大于15，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3)、 膠合模板應采用耐水膠,其膠合強度9、不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求.(4)、 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外,還應保證外觀尺寸合格。3、 連墻件材料采用鋼管制作，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700中Q235級鋼或低合金高強度結構鋼GB/T1591中Q345級鋼的規定.四、施工方法一、 技術參數1、架體滿堂支撐架的寬度B(m）10.65滿堂支撐架的長度L（m)5。5滿堂支撐架的高度H（m)39。9腳手架鋼管類型483立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h（m）1。2縱橫向水平桿頂部步距hd(m)1.2立桿縱距la（m）0.8立桿橫距lb(m）0。8立桿伸出頂層水平桿中心10、線至支撐點的長度a（m）0。2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21.6562、梁模板新澆混凝土梁名稱消防連廊混凝土梁截面尺寸(mmmm)200630模板支架高度H(m）39。9模板支架橫向長度B（m)5。5模板支架縱向長度L（m）10.65梁側樓板厚度(mm)150新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距la（mm）600梁兩側立柱橫向間距lb（mm）600步距h(mm）1200新澆混凝土樓板立柱間距la（mm）、lb（mm)800、800混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)300梁底增加立柱根11、數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離（mm)300梁底支撐小梁最大懸挑長度（mm)300梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁間距100每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113、工藝流程場地清理定位設置鋪設槽鋼縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫向水平桿縱向水平桿剪刀撐連墻件 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁：搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸12、標高、位置 與相鄰模板連固.（1）定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。（2）在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排,后立內排。其余按以下構造要求搭設。（3） 本工程腳手架位于一層梁板上,搭設時鋪設槽鋼.（4） 縱、橫向水平桿1)縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。縱向水平桿接長采用對接扣件連接.2）立桿與縱向13、水平桿交點處設置橫向水平桿,兩端固定在立桿上，以形成空間結構整體受力。縱向水平桿對接接頭布置（5） 剪刀撐設置1） 腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；2） 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在4560之間。3)剪刀撐斜桿的接長應采用搭接或對接，采用搭接連接時，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm.剪刀撐（立桿）搭接構造4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。（6）滿堂支撐架剪刀撐設置1）在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m14、8m，由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為5m8m； 2）在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐，掃地桿的設置層設置水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底平面距離與不平剪刀撐間距不超過8m.(7)連墻件架體高度(m)39.9腳手架鋼管類型483立桿步距h（m）1.2立桿縱距或跨距la（m）0。8立桿橫距lb（m）0.8連墻件水平間距L(m)1.6連墻件豎直間距H（m）3連墻件連接方式扣件連接或膨脹螺栓連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0（kN）3連墻件計算長度l0（mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號483連墻件截面面積Ac(mm2）424連墻件截面回轉半徑i（mm)15.9連墻件抗壓強15、度設計值f(N/mm2）205扣件抗滑移折減系數+0.9預埋鋼管沒有預埋的樓層采用膨脹螺栓連接,后附安全計算。1）腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。拉結點在轉角范圍內和頂部處加密。2）連墻件中的連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接；3)連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；4）拉結點應保證牢固,防止其移動變形，且盡量設置在外架縱橫向水平桿接點處。宜靠近主節點設置,偏離主節點的距離不應大于300mm；5)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求,確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保16、外架安全可靠;6）當腳手架下部暫不能設連墻件時應采取防傾覆措施。當搭設拋撐時,拋撐應采用通長桿件并用旋轉扣件固定在腳腳手架上，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除二、 檢查驗收1、 腳手架搭設前,對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場(1)、 構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；(2)、 構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；(3)、 當對構配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗.2、 腳手架下列階段進行檢查與驗收，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用(117、)、 基礎完工后及腳手架搭設前；(2)、 作業層上施加荷載前；(3)、 每搭設完兩層后；(4)、 達到設計高度后；(5)、 遇有六級強風及以上風或大雨后；(6)、 停用超過一個月。3、 驗收時應具備下列文件(1)、 根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件；(2)、 專項施工方案及變更文件；(3)、 安全技術交底文件；(4)、 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志;(5)、 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(6)、 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；(7)、 腳手架工程的施工驗收報告。4、 架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人18、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單。5、 腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告.(1)、 構配件和加固否齊件是全,質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等;(2)、 底座是否松動;(3)、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；(4)、 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；(5)、 搭設腳手架時，應有保證安全上下的爬梯或斜道,嚴禁攀登架體上下。(6)、 扣件螺栓是否松動；(7)、 架體是否超載;。6、 腳手架使用期間的檢查(1)、 必須及時進行檢查，符合要求后，必19、須經過項目技術負責人(項目經理）簽字批準，才能使用。(2)、 檢查后不合格部位必須及時修復或更換，符合規定后,方準許繼續使用。7、 施工人員必須嚴格執行建設工程施工安全技術操作規程。五、施工安全保證措施一、組織保障1、 安全保證體系2、 安全管理措施(1)、 應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。(2)、 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。(3)、 登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上,各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的20、部件固定牢靠,嚴禁堆放在腳手板上和拋擲.(5)、 裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時,除操作人員外,下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。(6)、 安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆.(7)、 對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。(8)、 對于預拼模板應整體拆除。拆除時,先掛好吊索,然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊.起吊時，下面不準站人。(9)、 在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時,無關人員不得進入支模底下,應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護.(10)、 在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業21、.當不能停電時,應有隔離防護措施。(11)、 搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。(12)、 模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。二、 文明施工及環保措施(1)、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放.(2)、 模板每次使用后清理板面,涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。(3)、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染.(4)、 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音,夜間施工應遵守當地規定,防止噪聲擾民。(5)、 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理,避免22、污染環境。(6)、 每次下班時保證工完場清。六、監測監控1、 監測措施(1)、 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面(梁或板）及柱、墻上埋設倒“L形直徑12鋼筋頭。(3)、 監測措施混凝土澆筑過程中,派專人檢查支架和支撐情況,發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4)、 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ-100A2h/40000對講機3檢23、測板手1(5)、 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1)、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)、 連墻件是否松動；3)、 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差;4)、 施工過程中是否有超載現象；5)、 安全防護措施是否符合規范要求;6)、 支架與桿件是否有變形現象；(6)、 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土初凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1)、 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；224、)、 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員,并及時進行加固處理。七、應急預案1、 目的根據腳手架施工的特點，容易產生的傷亡、傷害為：高空墜落、物體打擊及坍塌，本預案為此三大傷害而制定。提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮,為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大,減少經濟損失,保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案.2、 應急領導小組及其職責(1)、 應急領導小組由組長、成員等構成。(2)、 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力.(3)、 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調.(4)、 負責準25、備所需要的應急物資和應急設備。(5)、 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、 應急反應預案(1)、 事故報告程序事故發生后,作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報,并聯絡報警,組織搶救。(2)、 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報,并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。本項目部成立應急響應小組，負責指揮及協調工作.組長： * 成員： * 具體分工如下:1）、組長 * ：負責現場,其任務是了解掌握事故情況，組織現場搶救指揮。2）、組員 * ：負責聯絡，任26、務是根據應急小組命令，及時布置應急小組成員組織搶救傷員，保持與當地建設行政主管部門、勞動部門等單位的溝通，并及時通知公司應急領導小組和當事人的親人。3)、組員 * :負責維持現場秩序、保護事故現場、做好當事人周圍人員的問訊記錄，并保持與當地勞動部門的溝通。4）、組員 * ：負責妥善處理好善后工作,負責保持和當地相關部門的溝通聯系。4、傷亡傷害應急響應措施1）、傷亡傷害事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報告責任人（項目經理或管理人員）2）、項目部管理人員獲得求救信息并確認傷亡傷害事故發生以后，應：、立即組織項目部職工自我救護隊伍進行施救：并立即向現場醫務室或最近的醫院、當地急救中心（1227、0）電話報告。、立即向所屬公司應急搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持；、嚴密保護事故現場.3）、項目部應急小組接到電話報告后，應立即指令全體小組成員在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。4）、當事人被送入醫院 接受搶救以后，指揮部即指令善后人員到達事故現場、做好與當事人家屬的接洽善后處理工作、按職能分工做好與當地有關部門的溝通、匯報工作。5、應急物資 常備藥品：簡易擔架、消毒用品、急救醫藥箱（繃帶、無菌敷科）等物資。6、通訊聯系醫院急救中心：120有關負責人電話：項目負責人： * 手機： 183*1 安 全 員： * 手機： 186*9 技術負責人：28、 * 手機： 18*6 技術負責人： * 手機： 13*8 通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用.7、注意事項、迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物。、高空墜落不僅產生外傷,還產生內傷,不可急速移動或搖動傷員身體.、應多人平托住傷員身體,緩慢將其放至于平坦的地面上。、發現傷員呼吸障礙，應進行口對口人工呼吸。、發現出血,應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，避免壞死,動脈出血應有指壓大腿根部股動脈止血。八、計算書一、 荷載設計模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0。75新澆筑混凝29、土自重標準值G2k（kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k（kN/m2)2風荷載標準值k（kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.650.345地基粗糙程度D類（有密集建筑群且房屋較高市區）模板支架頂部距地面高度（m)24風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s1。04 荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態抗傾覆可變荷載的組合值系數c10。9-可變荷載的分項系Q11.4-永久荷載的分項系數G11。35-結構重要性系數01二、 架體參數每米鋼30、管自重g1k（kN/m)0.033每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m）0.167腳手板自重標準值g2k（kN/m2）0.3材料堆放荷載q1k(kN/m2)7。5施工均布荷載q2k(kN/m2）3平臺上的集中力F1（kN)2省份寧夏地區銀川市基本風壓0（kN/m2)0。65風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s1。04風荷載標準值k(kN/m2）0. 676三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm）800立柱橫向間距lb(mm）800水平拉桿步距h（mm）1200小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2（mm)250四、設計簡圖31、 搭設示意圖：平面圖側立面圖模板設計平面圖模板設計剖面圖（模板支架縱向）模板設計剖面圖(模板支架橫向)連墻件示意圖 連墻件設置 四、板底縱向支撐次梁驗算次梁增加根數n43材質及類型方鋼管截面類型(mm）40403次梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205次梁截面慣性矩I(cm4)9.32次梁抗剪強度設計值（N/mm2）125次梁截面抵抗矩W（cm3）4。66次梁彈性模量E（N/mm2)206000次梁自重標準值Nc(kN/m）0。033次梁驗算方式三等跨連續梁 G1k=Nc=0.033kN/m； G2k= g2klb/(n4+1）= 0.30。8/(3+1）=0。06kN/m; Q1k= q1k32、lb/（n4+1）= 7。50.8/(3+1)=1.5kN/m； Q2k= q2klb/（n4+1)= 30。8/(3+1）=0。6kN/m; 1、強度驗算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q1=1。2(G1k+G2k）= 1。2（0.033+0.06)=0。112kN/m q2=1。4(Q1k+Q2k)= 1。4(1.5+0.6)=2.94kN/m q=q1+q2=0。112+2.94=3。052kN/m 計算簡圖 Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.1000。1120.82+0.1172.940。82=0。227kNm Rmax33、=1.100q1l+1。200q2l=1.1000.1120.8+1。2002.940。8=2.921kN Vmax=0。6q1la +0.617q2la =0。60。1120.8+0。6172.940。81。505kN maxVmax/（8Iz）bh02(b-)h2=1.505100040402-（40 23）(4023）2/(89320023)=8。308N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.227106/(4.66103）=48。712N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=q1+q2=0。112+2.94=3。05234、kN/m q2=1.4F1=1.42=2。8kN 計算簡圖 彎矩圖（kNm） Mmax=0。594kNm =Mmax/W=0。594106/（4.66103）=127.468N/mm2f=205N/mm2 滿足要求!剪力圖(kN） Rmaxf=4。716kN Vmaxf=3.145kN maxVmax/(8Iz)bh02（b）h2=3.145100040402-(40 -23）（4023)2/(89320023)=17。362N/mm2=125N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 滿堂支撐架平臺上無集中力 q1=G1k+G2k=0。033+0。06=0.093kN/m q2=Q1k+Q2k= 35、1。5+0。6=2。1kN/m Rmax=1.100q1l+1。200q2l=1。1000。0930。8+1。2002.10.8=2.098kN max=(0。677q1l4+0.990q2l4)/（100EI)=(0。6770.093(0.8103）4+0.9902。1（0.8103）4）/(1002。061059.32104）=0。457 mmmin800/150，10=5.333mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0。033+0.06+1.5+0。6=2.193kN/m q2=F1=2kN 計算簡圖 剪力圖（kN） Rmaxf=336、。38kN 變形圖（mm） max=1。1 mmmin800/150，10=5。333mm 滿足要求! 五、橫向主梁驗算材質及類型鋼管截面類型(mm）483主梁抗彎強度設計值f（N/mm2)205主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁抗剪強度設計值(N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁自重標準值Nz（kN/m）0.033主梁驗算方式三等跨連續梁 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下三等跨連續梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q=1。2Nz=1。20。033=0.04kN/m q=Nz=037、.033kN/m p=Rmax/2=2。921/2=1。46kN p=Rmax/2=2。098/2=1。049kN 計算簡圖 彎矩圖(kNm) Mmax=0。441kNm =Mmax/W=0。441106/(4。49103)=98.218N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 剪力圖（kN) Rmaxf=4.963kN Vmaxf=2.757kN max2Vmax/A=22。7571000/424=13。005N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 變形圖(mm） max=0。644 mmmin800/150，10=5.333mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=138、.2Nz=1.20.033=0。04kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=2。921/2=1.46kN p=Rmax/2=2.098/2=1.049kN p2=Rmaxf/2=4。716/2=2。358kN p2=Rmaxf/2=3。38/2=1.69kN 計算簡圖 彎矩圖（kNm) Mmax=0。512kNm =Mmax/W=0。512106/(4.49103)=114.031N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 剪力圖（kN) Rmaxf=5。614kN Vmaxf=3。295kN max2Vmax/A=23。2951000/424=15。542N/mm2=12539、N/mm2 滿足要求！ 變形圖（mm) max=0.859 mmmin800/150，10=5。333mm 滿足要求！六、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值（N/mm2）1。4面板彈性模量E（N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁,取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001414/632666。667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承載能力極限狀態 q10。9max1.2（G1k +（G2k+G3k）h）+1。4Q1k ,1.3540、(G1k +(G2k+G3k)h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2（0.1+(24+1。1)0.15）+1。42.5,1.35（0。1+（24+1。1)0.15）+1.40。72。5 1=7.324kN/m q20。91。2G1kb0。91.20.11=0.108kN/m p0.91。4Q1k0.91。42.53.15kN 正常使用極限狀態 q（G（G1k +(G2k+G3k)h）)b =(1（0。1+（24+1.1)0。15)13.865kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M1q1l2/87。3240。22/80。037kNm M2q2L2/8+pL/40。1080.22/8+41、3.150。2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0。037，0.1580。158kNm Mmax/W0.158106/32666.6674.838N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI）=53。8652004/（38410000228666.667）=0.035mm 0。035mmL/250200/2500。8mm 滿足要求！ 七、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型（mm)40403小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205小梁抗剪強度設計值（N/mm2）125小梁截面抵抗矩W（cm3）4。66小梁彈性模量E(N/mm2）20600042、小梁截面慣性矩I(cm4）9。32小梁計算方式二等跨連續梁 q10。9max1。2(G1k+ (G2k+G3k）h)+1.4Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k）h）+1。40.7Q1kb=0。9max1.2(0。3+（24+1。1)0。15)+1.42。5，1。35(0。3+（24+1.1)0。15)+1。40.72.50。2=1。508kN/m 因此，q1靜0.91。2(G1k +(G2k+G3k）h)b=0。91.2(0。3+(24+1.1)0。15)0。2=0.878kN/m q1活0.91.4Q1kb=0。91。42.50。20。63kN/m q20.91.2G1kb=0。943、1.20.30.20.065kN/m p0.91。4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1250.8780。82+0.1250。630。820。121kNm M2max0。07q2L2+0.203pL，0。125q2L2+0.188pLmax0。070。0650。82+0.2033。150.8，0.1250。0650.82+0.1883。150。80。514kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5080。252/2，0.0650.252/2+3。150。250.79kNm Mmaxm44、axM1，M2，M3max0。121，0。514，0。790.79kNm =Mmax/W=0.79106/4660=169.426N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0。625q1活L0.6250.8780。8+0.6250。630。80.754kN V20。625q2L+0。688p0。6250。0650.8+0.6883。152。2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.5080。25，0。0650.25+3。153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.754，2.2，3。1663.166kN max=Vmax/（8Iz45、）bh02-（b）h2=3.166100040402-（40-6)342/（8932006）17。479N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G（G1k +（G2k+G3k）h)b=(1(0.3+（24+1.1)0.15)0.20.813kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI）=0。5210。8138004/（1002060009.32104）0.09mmL/250800/2503。2mm； 懸臂端maxql14/(8EI）=0。8132504/（82060009.32104)0.021mm2l1/2502250/2502mm 滿足要求! 八、可調托座驗46、算可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值NkN30 按上節計算可知，可調托座受力 N=2Rmax+F1=24。963+2=11.926kNN30kN 滿足要求! 九、立桿的穩定性驗算鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205次梁增加根數n43立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（m）0.2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21。656每米立桿承受結構自重標準值gk（kN/m）0。167 立桿底部荷載：NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=0.47、16739.9+0.830。033+0.80.033=6。769kN 立桿頂部荷載：NG1d=lan4Nc+lbNz=0。830.033+0.80。033=0。106kN NG2=g2klalb=0。30。80。8=0.192kN l=maxla,lb=max0.8，0.8=0.8m NQ1=q1klalb=7。50.80.8=4.8kN NQ2=q2klalb=30.80.8=1。92kN NQ4=F1=2kN 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： 立桿頂部荷載：N頂=1.2（NG1d+NG2）+0.91。4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.106+0.192)+0。91.4(4。8+48、1。92+2)=11。345kN 立桿底部荷載:N底=1。2（NG1+NG2)+0.91。4（NQ1+NQ2+NQ4)=1。2(6.769+0.192)+0。91.4(4.8+1。92+2)=19.34kN 1、長細比驗算 頂部立桿段:l01=k1（hd+2a）=11.494(1200+2200）=2390.4mm 非頂部立桿段:l02=k2h=11。6561200=1987。2mm =l0/i=2390。4/15.9=150。34=210 滿足要求! 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段:l01=k1（hd+2a）=1。2911.494（1200+2200)=3086。006mm 1=l01/i=49、3086.006/15.9=194.088,查表得,10。191 k=zso=11。040。65=0.676kN/m2 Mw=0。91.4klhd2/10=0.91。40。6760。81。22/10=0.098kNm =N頂/A + Mw/W=11。345103/（0.191424）+0.098106/(4。49103）=161。916N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 底部立桿段：l02=k2h=1。2911.6561200=2565.475mm 2=l02/i=2565.475/15。9=161。351，查表得，20。271 k=zso=11。040。65=0。676kN/m2 M50、w=0.91。4Wklh2/10=0.91.40。6760.81.22/10=0。098kNm =N底/A + Mw/W=19.34103/(0。271424）+0。098106/（4。49103）=190。141N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 十、立桿支承面承載力驗算腳手架放置位置混凝土樓板上混凝土板厚度h(mm）120砼設計強度等級C30立桿底座面積A(m2)2 底座采用槽鋼，立桿底座面積取2 m2 1、抗沖切驗算 樓板抗沖切承載力： h=1，ft=1.43N/mm2,pc。m=1N/mm2，=0。4+1.2/s=0。4+1。2/2=1，ho=30015=285mm，m=4(a51、+ho）=4(1414.21+285）=6796。85mm Fl=(0。7hft+0。15pc。m)mh0=(0.711。43103+0。151031）10.740.285=242。746kNN=17。282kN 滿足要求！ 1、局部受壓承載力驗算 樓板局部受壓承載力: =0。75，l=（Ab/Al）0.5=0。702，fcc=0。8514.30=12。155N/mm2 Fl=lfccA=0。750.70212。1551032。00=12801。348kNN=17.282kN 滿足要求！十一、連墻件承載力驗算 Nlw=1。4kLH=1。41.3451.23=6。779kN 長細比=l0/i=652、00/15。9=37.736，查規范表A。0。6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac）=(6.779+3）103/（0.896424）=25.741N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求! 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6。779+3=9.779kN0.912=10.8kN滿足要求螺栓連接時：Nlw=1。4kLH=1.41。3471.23=6。789kN 長細比=l0/i=600/15。9=37.736,查規范表A。0。6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac）=(6。789+3）103/(0.896424)=25.767N/mm253、0。85 f=0。85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求! 螺栓粘結力錨固強度計算 螺栓錨固深度:h （Nlw+N0）/(db）=(6.789+3)103/（3.14181。5）=115。405mm =（Nlw+N0）/（d2/4)=(6。789+3)103/（3。14182/4）=38.468N/mm2ft=170N/mm2 滿足要求！ 混凝土局部承壓計算如下 混凝土的局部擠壓強度設計值:fcc=0.95fc=0。9514.3=13。585N/mm2 (Nlw+N0)=(6.789+3)1000=9789N（b2d2/4)fcc=（8100-3。14182/4）13.585=106581。539N 注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=518=90mm fc為混凝土軸心抗壓強度設計值