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1、XX二期A地塊XX工程懸挑式扣件鋼管腳手架專項施工方案一、工程概況：XX東新小區I標段工程由XXXX有限公司投資建設；XX勘察；XX有限公司設計；XX建設有限責任公司監理；XX工程有限公司總承包。本工程總建筑面積約為19000，由1#、2、3樓及地下室組成，框架結構。層數為11YF，地下室一層，框架結構。二、編制依據：1、本工程設計圖紙。2、建筑施工安全檢查標準，JGJ5999。3、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001。4、鋼結構設計手冊。5、本企業技術標準和施工組織設計編制大鋼Q/WZJ-2003。6、關于加強施工現場鋼管、扣件使用管理的暫行規定。7、建筑施工處作業安全技術2、規范。8、本集團公司擁有的技術裝備、技術素質與自身條件。9、本集團公司以往施工高層建筑的施工經驗。三、方案選擇：1、根據建筑物平面布置的高度、現場施工條件，該工程裙房1-3層采用落地式腳手架，4、8、12、16、20、24、28層設槽鋼懸挑腳手架，每層懸挑高度11.6m.4層以下待砼工程、磚體施工完畢后拆除落地腳手架，用于上部，進行材料周轉；4、9層槽鋼懸挑腳手架，均在磚砌體完畢后,拆除外腳手架到槽鋼懸挑梁，留設一道外腳手架作安全圍護,其余材料轉到上層使用，樓層結構臨邊設防護。主體結構驗收后外裝飾抹灰完畢,上層腳手架拆除，再次搭設二次腳手架。2、根據建筑物立面特征的要求，對樓層陽臺圓弧處和屋面3、圓弧處外挑需作特殊局部處理。四、腳手架搭拆要求：1、落地式外腳手架兩部分：第一部分是搭設在地下室外壁及冠梁上。采取回填土夯實、擺片石、100厚C10砼找平,外側做200寬100深排水溝.由于地下室部分基坑未回填,應另設支架橋，分節卸荷特殊處理.第二部分搭設在地下室蓋板上，根據設計,本地下室蓋板荷載大于15KN/mm2，經計算落地腳手架未超過15KN，因此，該部分基礎不另處理。2、架體構造及有關參數落地腳手架和懸挑腳手架，由雙排48鋼管、外腳手架立桿、大橫桿、小橫桿、剪力撐、竹串片腳手板、綠色密日安全網構成.立桿縱向間距1。5m,離墻0.2m，橫向間距1。05m,步距1。8m，大橫桿布置四根，每4、層滿鋪腳手片，腳手片用18鉛絲四點扎牢；掃地桿縱橫布設，每步設踢腳桿和防護桿；剪力撐從轉角開始由下而上水平9m以內設一組，左右連續設置，與地面線60角，搭接點用三只回轉扣件固定，搭接長度不得少于1m；腳手架連墻件采用2步3跨,豎向間距3.6米、水平間距4。5m，采用鋼管拉接，轉角處搭設連墻件。所有外腳手架外立桿、外防護桿、小橫桿均刷黃色油漆，滿掛綠色密目網式安全網在外腳手架外側內立面.3、架體搭設與拆除程序(1)搭設程序：擺放掃地桿逐根立桿(放置墊板）裝掃地桿裝第一步小橫桿裝第一步大橫桿設籬板安第二步小橫桿安第二步大橫桿裝第二步籬板設拉結桿加設剪力撐掛安全網重復以上工作。（2）拆除程序:腳手架5、拆除順序序遵循與搭設順序相反，先搭后拆、后搭先拆，每步同時拆除。4、技術交底與驗收及使用（1)架體搭設方案必須經專家組及相關部門審批后方可實施。實際搭設與本方案不同之處時,需另作補充方案.及時做好方案變更工作.（2）腳手架搭設前必須進行針對性的安全技術交底,每搭設一個部位需做一次技術交底，交底雙方履行簽字手續，每段搭設完畢由公司組織驗收，內容量化，驗收合格后掛上驗收合格牌方可使用。（3）腳手架在使用過程中，架子工要經常檢查架體使用情況,連墻桿是否穩定。腳手板損壞要及時更換，任何人不得任意拆除連墻桿。施工荷載堆放均勻，不能超過2KN/m2，在架件上不用的材料和物體及時清除.五、懸挑式外腳手架搭設6、要求1、懸挑式腳手架架體構造均同落地式腳手架要求。懸挑水平鋼梁采用I16b號槽鋼U口水平，外挑位置見腳手架平面圖，轉角部份設置倒掛斜拉鋼絲索，外腳手架懸挑槽鋼出頭100，內側用U型16鋼筋固定。2、搭設程序與落地腳手架要求相同，一次搭設高度不得超過相鄰連墻桿以上二步，除安放槽鋼的結構層外，其余結構層在施工層均予先搭設，形成封閉施工。每槽鋼挑層外腳手架設250高黃、黑油漆踢腳板。3、項目部對腳手架每半個月定期組織有關人員檢查，檢查重點在架體連結件、懸挑槽鋼固定點，斜掛索等重要部位。六、懸挑卸料鋼平臺安裝要求1、懸挑卸料鋼平臺基本結構：主梁為I16b號槽鋼U口水平，次梁選擇I14b槽鋼，鋼平臺尺寸7、40003000與建筑連接均為螺栓,鋼絲索連接，即為鉸結.2、支承采用吊環鋼絲索，花籃螺栓調節平衡，螺栓固定支架（見構造圖）。3、防護采用48鋼管欄桿，四周用壓痕沖壓3厚花紋鋼板貼焊作安全防護。4、荷載限制1T（見計算書)七、特殊部位腳手架要求1、落地腳手架在地下室、頂板搭設零時支承橋時，采取分節落地和加撐桿的辦法加強處理。2、轉角及轉角陽臺處,設置鋼絲索斜拉，加強安全儲備。3、樓層施工電梯進料平臺立桿，按總高度1/2下段，采取雙拼立桿來加強立桿的穩定性。每樓層均設3個鋼管拉結點,標準層第一步設1。9m高,進料平臺用510木方條密列固定鋪設,施工電梯防護采用密目推拉門，進料平臺兩側設1.5m高8、滿鋪籬板，外掛安全網。八、“三寶”、“四口”防護措施1、臨邊作業安全防護基坑周邊、樓梯、結構層已砌磚墻完成后,外架拆除后的陽臺部位臨邊，均設1。2m高防護欄桿，立掛安全網.樓層超過3。2m的作業層，均設防護欄桿.每層電梯井洞口設1。5m高定型工具式柵門。2、洞口作業安全防護各樓層洞口大于25cm的均用木板蓋實,管道井洞口均設防護欄桿或隔層滿鋪籬板，對電梯井內，隔二層設安全平網。3、外腳手架每懸挑槽鋼層與建筑物距離的空隙滿鋪一道0.3m寬專用籬板隔離,外腳手架靠近道路和通道，均挑安全平網防護。4、在非標準層作業，施工電梯未開始投入使用前，外腳手架每幢在外腳手架外側均設之字型1：6斜爬通道，寬度不9、少于1m，斜道兩側及平臺外圍均設1。2m高防護欄桿，主掛安全網，斜道滿鋪竹籬板,其上隔3米設一根防滑木條.5、施工電梯，底層作業通道口，拌灰機、鋼筋場上口均設二層防護棚，滿鋪籬板,間距大于30cm，棚寬兩端各1m，高度大于2m。6、外腳手架在鄰通道處，設兩道安全平網.九、安全技術管理措施1、腳手架搭設人員必須經過現行國標特種作業人員安全技術考核管理規定考核合格的專業架子工，上崗人員應定期檢查，合格后方可持證上崗。2、作業人員必帶安全帽，系安全帶、穿防滑鞋。3、作業層的外架上不得超載，嚴禁將模板、泵送管堆放或固定在外腳手架上,嚴禁懸掛主設備，嚴禁在使用期間拆除連墻桿和水平桿。4、嚴禁在腳手架上進10、行熱作業；必須進行時,設專人看守并有關火設施.5、搭拆腳手架時,地面應設警戒標志并派人看守.6、當有六級以上大風和雪，雨雪天氣應停止作業，雨雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。7、腳手架臨邊洞口防護等安全檢查，除正常檢查外，當大雨、雪、臺風來臨前后均應做加強措施和安全檢查.8、腳手架避雷，應按施工現場臨時用電安全技術規范規定執行。9、主要施工部位,作業點和危險區域及主要通道口均設相當的安全標識。10、腳手架拆除順序，要由上而下，一出一清,依次進行,不準印采取踏步式,在拆除過程中不得中途換人。十、懸挑式扣件鋼管腳手架的計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130211、001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為11.6米，立桿采用單立管。搭設尺寸為:立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.0米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5,連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設6層.懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平,其中建筑物外懸挑段長度1.50米,建筑物內錨固段長度1。50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大12、彎矩和變形.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。3501.050/3=0。122kN/m活荷載標準值 Q=3.0001。050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1。20.038+1.20.122=0。193kN/m活荷載的計算值 q2=1。41.050=1。470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.080.193+0.101。470)1。5002=0。313、66kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=（0.100。193+0。1171.470)1.5002=-0.430kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。430106/4729。0=91。017N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.6770.161+0。9901.050）1500.04/(1002。06105113510。0)=14、2。486mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381.500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501。0501。500/3=0。184kN活荷載標準值 Q=3。0001.0501。500/3=1。575kN荷載的計算值 P=1.20。058+1。20。184+1。41。575=2。495kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷15、載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=（1。20。038）1.0502/8+2.4951.050/3=0.879kN。m=0。879106/4729。0=185。973N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050。004/（3842.060105113510.000）=0.03mm集中荷載標準值P=0。058+0。184+1.516、75=1。816kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1816。3501050。0(31050。0241050。02/9）/(722.06105113510。0)=3.192mm最大撓度和V=V1+V2=3。218mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5)：R Rc其中Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.0381。050=0。040kN腳手板的荷載標準值P2=0。3517、01.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值Q=3.0001.0501。500/2=2。362kN荷載的計算值R=1.20。040+1.20.276+1。42.362=3.687kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容: （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;為0.1248NG1 = 0.12511。600=1。18、448kN (2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；采用竹串片腳手板,標準值為0.35 NG2= 0.35061.500(1.050+0.200）/2=1。969kN（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0。11 NG3 = 0。1101.5006/2=0.495kN（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0。005NG4= 0。0051.50011。600=0。087kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.998kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取19、值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3。00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值按照以下公式計算其中 WO 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用：W0 = 0.600Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250Us - 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到,風荷載標準值Wk = 0。70。6001.2501.200 = 0。630kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG + 0。851。4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算20、公式MW = 0。851。4Wklah2/10其中 Wk -風荷載基本風壓標準值（kN/m2）；la 立桿的縱距 (m）；h - 立桿的步距 （m)。五、立桿的穩定性計算：1。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=10。42kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0。19；I 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。59cm;LO- 計算長度 (m）,由公式LO = kuh 確定，LO=3.12m;k 計算長度附加系數，取1。155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1。50A - 立桿凈截面面積，A=4。50cm2；W - 立桿凈截面模量(21、抵抗矩),W=4。73cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.364kN。m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到=200。42f- 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2;考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！六、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算： Nlw = 1。4 WK AwWk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0。630kN/m2；Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。604。5022、 = 16.200m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)；No = 5。000經計算得到 Nlw = 14.288kN，連墻件軸向力計算值 Nl= 19.288kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=20。00/1。59的結果查表得到=0。97；A = 4.50cm2；f = 205.00N/mm2.經過計算得到 Nf = 89。359kNNfNl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 19。288kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算：懸挑23、腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 200mm，m2 = 1250mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 934。50cm4,截面模量(抵抗矩) W = 116。80cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.24.00+1.44.73=11.41kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.225。150.00017。8510=0.24kN/mk=1.50/1.24、50=1。00kl=0。20/1.50=0.13k2=1。25/1.50=0。83代入公式，經過計算得到支座反力 RA=34。214kN支座反力 RB=-11.033kN最大彎矩 MA=16。816kN。m抗彎計算強度 f=16。816106/(1。05116800.0)=137。113N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4。00+4。73=8.72kN水平鋼梁自重計算荷載 q=25.150。00017。8510=0。20kN/m最大撓度 Vmax=6。723mm按照鋼結構設計規范（GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受25、彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm水平支撐梁的最大撓度小于3000。0/400,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：經過計算得到b=57010。065.0235/（2500。0160。0235。0）=0.93由于b大于0。6,按照鋼結構設計規范(GB500172003）附錄B其值用b查表得到其值為0.752經過計算得到強度=16。82106/(0.752116800。00）=191。56N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算:1.水26、平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11。033kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10。9.8f = 50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=110334/(3.1416502）1/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。鋼絲繩斜拉槽鋼懸挑腳手架結構計算鋼絲繩拉力。H為二層高度，即2。92=5。8m,B=1。700m則L=1。72+5.82=6。04mRA1=2(3998+4725)（1230+286)2(315161700)/217002)=174462298256(30。892）/5780000=174464844723。7/578=14623.0078=14623NRA2=872387232862(32861700）/217002=102。71NRA=RA1+RA2=14623+102。71=14。725KNPX=RAL/H=14.7256.04/6=14.823KN安全系數取K=8，T計=14.8238=130。44KN查表得:鋼絲繩采用637-，鋼絲繩公稱抗拉強度為1700N/mm2,其破壞拉力145KN130.44KN 滿足要求