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1、一、工程概況XX新城項目一期1組團標段工程位于XX，為新建高檔別墅及洋房社區,我司承建項目為212-18號樓共18棟別墅和E1E5、F1F5戶型共10棟花園洋房組成，工程總建筑面積約104381m2。本工程別墅戶型為地下一層，地上三層建筑；地上建筑層高一層為3.75m,二、三層為3。00m，檐口高度為9.75m。花園洋房為地下一層，地上六層建筑；地上建筑層高均為3.0m，檐口高度為18。0m。工程建設概況：工程名稱:XX新城項目一期1組團II標段工程地點:XX建設單位：XX有限公司設計單位：XX研究院地勘單位:XX勘察院監理單位：XX管理有限公司施工單位：XX有限公司二、編制依據1、本工程腳手2、架方案編制依據：1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-992)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-20113)建筑結構荷載規范GB50009-2001（2006年版)4）建筑施工計算手冊5）建筑施工手冊（第四版）6）本工程相關施工圖說2、編制說明為滿足本工程結構施工安全及文明施工要求,針對本工程實際情況，特編制懸挑式腳手架施工方案。本方案體現了我項目對本工程施工外腳手架的構思與部署，我們將依據本方案確定的原則，嚴格遵循我公司技術管理標準和質量體系文件，并用以指導和規范工程施工，確保優質、快速、安全地完成本工程的施工任務。三、材料選用懸挑梁:16工字鋼(為滿足現場材料使用,使用16槽3、鋼則翼緣應采用25鋼筋按照1000進行補強施工）架體構件:483鋼管（外架鋼管底漆采用紅丹防銹漆一遍，面漆采用黃色紅白相間油漆涂刷；剪刀撐采用紅白相間油漆涂刷）扣件:可鍛鑄鐵制作的扣件（十字扣件,旋轉扣件，對接扣件)腳手板：竹跳板踢腳板：竹膠板或多層板連墻件：483鋼管三步一隔離：木板架體外側防護：密目安全網牽引拉繩:14鋼絲繩(規格：采用纖維芯，繩619，股1+6+12） 四、受荷情況：懸挑扣件式外腳手架用槽鋼、鋼絲繩、立桿、小橫桿、大橫桿是主要受力桿件，剪力撐、連墻件是保證腳手架整體剛度和穩定的桿件，有加強腳手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中連墻桿還承載風荷載。扣件是腳手架組成整體的連接4、件和傳力件。五、基本要求：本腳手架是施工用臨時結構，它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載,包括施工材料、施工人員和風荷載等,因此必須有足夠的承載能力，剛度和穩定性.在架體結構計設容許的條件下，確保不變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全.六、懸挑架施工1、施工方案的選擇：根據別墅區施工的現場情況，本工程擬采用以下安全防護及施工外架方案：結構負一層（地下室車庫)施工期間采用落地式雙排安全防護腳手架（詳外腳手架施工方案）。主體0。00至屋面(標高9。75m）施工期間AS軸線立面擬采用懸挑式雙排安全防護腳手架，具體搭設部位平面布置詳附圖，其余部位仍采用落地式雙排安全防護腳手架。洋房區目前無上部施工5、圖紙,若搭設懸挑式雙排安全防護腳手架擬從主體二層(標高3.00m）搭設至屋面（標高18.00m），一層施工期間采用落地式雙排安全防護腳手架.具體外腳手架方案選定及平面布置待圖紙齊全后補充方案說明。懸挑式雙排腳手架搭設：立桿的縱距為1。5米,立桿的橫距為0。8米，橫桿的步距h為1.8米,內立桿離墻距200mm，小橫桿間距0.9米設置，端部外伸不大于150mm,本工程考慮外伸長度為100mm；牽引拉繩采用14鋼絲繩，間距同懸挑槽鋼，即按1500mm設置，具體構造如下圖：（1)挑架構造圖鋼絲繩夾固定節點圖夾座扣在鋼絲繩的工作段上，U形螺栓扣在鋼絲繩的尾段上2、懸挑雙排腳手架搭設要點：(1）立桿下部采6、用16槽鋼作為懸挑支撐，間距1500mm,外立桿距端部留置100mm;槽鋼懸挑跨長度L=2000mm，槽鋼固定段長度不應小于懸挑段的1.25倍，即固定段長度確定為2500mm；梁上焊兩道25鋼筋，間距800mm作鋼管立桿底座，腳手架立桿插入固定，然后綁掃地桿,將腳手架荷載全部傳給底部的懸挑梁承受.（2）懸挑梁采用16圓鋼制作安裝2道高于樓層標高180200mm的錨環，錨環縱向間距1500mm(若采用12圓鋼進行錨環制作,距邊緣2000mm位置應設置兩道錨環，兩道錨環應采用E43焊條滿焊），錨環應綁扎在梁面筋下或板底筋上，錨環預埋點距邊緣800mm、2000mm位置.安裝挑梁時，挑梁尾端套入預埋7、錨環內，用木楔雙向對楔緊固定且填塞密實。錨環錨固措施詳見下圖：(3）、立桿接長必須采用對接扣件，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。每根立桿均對應一根挑梁，立桿用“十”字扣件與掃地桿連接牢固。立桿安設應垂直，其垂直偏差控制在架高的1/400以內，且在100mm內。架子中間各層各步立桿的接長采用對接扣件連接，不得用兩個或多個旋轉扣件連接。立桿應采用不同長度的鋼管參差布置,相鄰兩根立桿的街頭不應設置在同一步內。各接頭中心至節點的距離不宜大于步距的1/3。頂層頂步立桿采用兩個或兩個以上的旋8、轉扣件固定搭接，搭接長度不應小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端高出檐口上皮1.5m。本工程檐口標高為9.75m,懸挑外架高度為11.25m。（4）、剪力撐設置每道跨越立桿的根采用6根（4跨6米)，斜桿與地面的傾角在4560之間。剪刀撐應隨立桿，縱向和橫向水平桿等同步搭設。斜桿用旋轉扣件與立桿或橫向水平桿扣牢。剪力撐斜桿接長采用搭接,搭接長度不小于1m，采用不小于4個旋轉扣件固定，端部扣件蓋柜的邊緣至桿端距離不小于10,每組剪刀撐由底至頂層呈之字型連續設置,用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，扣件中心離節點距離不宜大于150。（5）、橫桿水平桿用直角扣9、件在立柱上，伸出內外立桿應不少于10,縱向水平桿應安置在橫向水平桿上面,靠內外立桿的縱向橫桿在立桿內側用直角扣件與立桿固定,中間的縱向橫桿與小橫桿固定，間距不大于40。（6)、架體拉結（連墻件）采用剛性節點，按照兩步三跨設置.離主節點距離不應大于300，拉結垂直間距根據建筑物層高，每層樓面設置，水平距離開4.5m設置一個上下層呈梅花形差開設置,轉角處1m內設一拉結點。拉結桿呈水平并垂直于墻面設置與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許上翹.預埋在砼墻中的連墻件，應在砼強度大于15MPa時使用。（7)、扣件采用可鍛鑄鐵制成,規格必須與鋼管外經相同，扣件螺栓擰緊扭力距不應小于40NM，且不應大于65N10、M,在主節點處固定大、小橫桿剪力撐等用的各種扣件的中心點的相互距離不應大于150，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣距離不應小于100，對接扣件的開口應轉上或轉內。（8)、腳手架外立桿內側設高1.2m、0。6m雙道護欄，下設300高的踢腳板，并用密目安全網全封閉。（9)、外架腳手板采用竹笆腳手片，鋪設時應按主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設，采用對接平鋪，四角應用18的鍍鋅鐵絲固定在大橫桿上。滿鋪不留空檔。（10)、架體內做到三步一隔離，作業層下層做防護層，隔離層架體內腳手片滿鋪，架體與建筑物間空檔用木板封嚴。（11)、上、下腳手架設置人行斜道，轉彎處設平臺，通道和平臺臨邊設1.2m、0.6m雙道欄桿,掛設密11、目安全網,通道設防滑條，間距30。（12）、腳手架搭設必須按照施工方案和規范（JGJ1302011)施工，施工人員必須經勞動部門培訓考核合格,持有效操作證上崗作業。搭設完畢后必須經檢查驗收合格后投入使用。3、連墻件1）、預埋拉結錨環，外架每層設置拉接支撐，拉接錨環采用12鋼筋制作,制作及埋設方式同槽鋼錨環，埋設點距邊緣200mm.連墻件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；框架結構中鋼管連墻桿與樓板連結節點2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置。3)連墻件中的連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時,應向腳手架一端下斜連接;4）連墻件應內外排通長拉結.5）當連墻件位置為懸挑板,該處12、設置拉結錨環有困難時，可采用鋼管“抱柱式”進行外腳手架連接。連墻鋼管框架結構中鋼管連墻桿與框架柱的連結節點4、臨邊防護主體框架結構模板拆除后,對建筑物 “四口五臨邊”采用鋼管搭設欄桿進行安全防護。四口五臨邊防護要求：樓層臨邊防護欄桿高度按上橫桿離地1.2米，下橫桿離地0。5m,立桿鋼管高度不得高于上橫桿0。3m的要求進行搭設，桿件為紅白相間油漆，各色節間距0.5m，立桿為紅白相間油漆（立桿間距不大于2m）,防護欄桿的設置應安全牢固，橫、平、豎、直整齊美觀.七、懸挑架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011)。1、懸挑外架結構與驗算：根據承力順序，驗算13、構件依次為：錨卡槽鋼挑梁鋼管架。2荷載取值：2。1 大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿搭設在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.3500。9/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=3。0000。9/（2+1）=0.9kN/m;靜荷載的計算值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166kN/m；活荷載的計算值: q2=1。40。9=1。26kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度14、)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距為M1max=0。080.1661。82+0。101。261。82 =0.451kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為：M2max= -0。100.1661.261。82=-0.531kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。451106,0。531106）/4490.0=118。357N/mm2；大橫桿的抗彎強度:=118。357N/mm2 小于 f=205。0 N/mm2。滿足要求！3）撓度計算:最大撓度考慮為三跨連15、續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。033+0.105=0.138kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1.26kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.6770。13815004/(1002.06105107800)+0.9901.2615004/（1002。06105107800） =4.737mm;根據JGJ130-2011規范查表得到:腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150 或者10 mm，因V=4。737mm(1500/150 mm=10 mm）故，大橫桿的最大撓度滿足要求!2。2 小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和16、撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0331。5= 0.0495kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3500。91。5/（3+1)=0.118125kN;活荷載標準值：Q=3。00.91.5/(3+1） =1.0125kN；荷載的計算值： P=1。2（0.059+0。567)+1.4 1。62=3.0192kN；小橫桿計算簡圖2）強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = 1。20.0330.92/8 =17、 0。004 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 3.0190.9/3 =0.906kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.004+0。906=0.910kN。m； = M / W = 0。91106/4490.000=202。67N/mm2 ；小橫桿的抗彎強度:=202。67N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！3）撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=50.0339004/(3842.06105107800） = 0。013mm； P 18、= p1 + p2 + Q = 0。059+0。567+1.62=2。246kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： Vpmax =2246900（3900249002/9 ) /（722。060105107800） =2.617mm; 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+2.617= 2。63mm； 根據JGJ1302011規范查表得：腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150 或者10 mm，因V=2.63mm(900。0/150 mm =6 mm)故，小橫桿的最大撓度滿足要求!2.3 扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的19、抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大小橫桿的自重標準值: P1=0.033（1。5+0.9）=0。0792kN；腳手板的荷載標準值: P2=0.3500.91.5/2=0.23625kN;活荷載標準值： Q = 3。0000.91。5/2 =2.025kN；荷載的計算值： R=1。2(0.089+0。284)+1.42.43=3.85kN；R 8 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。0kN,雙扣件承載力設計值取20、16。0kN。2。4 腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；為0.125，取總高度16mNG1 = 0.12516=2.0kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2）；采用竹腳手板,取標準值為0.35 NG2= 0。35021。5（0.9+0。3）/2 = 0.63kN；（3）欄桿自重標準值(kN/m）；采用鋼管欄桿，取標準值為0。033 NG3 = 0。03321.5/2 =0。0495kN；（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2);取標準值為0.005 NG4 = 0.005121、。516 =0。12kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =2.0+0.63+0.0495+0.12=2.7995kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值 NQ= 3。00.91.52/2 =3。15kN；風荷載標準值應按照以下公式計算 其中：Wo基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用，取Wo=0。400kN/m2； Uz風荷載高度變化系數，取Uz= 0.84; Us風荷載體型系數：Us =1.2；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0。70.4022、00.8401。200=0.282 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1。22.7995+1.43。15=10.355kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1。2NG+0。851.4NQ=1.22。959+0.851.44。86=9.3342kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw=0.851。4WkLah2/10=0.8501。40。28221。52/10=0.151kN。m；2.5 立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值：N=10.355kN；計算立桿的截面回轉半徑23、：i=1。59cm；計算長度附加系數 ：K = 1。155；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 :U = 1。500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3。119 m； Lo/i = 196。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。188 ；立桿凈截面面積 : A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.0N/mm2； =10355/(0。188424.000)=129。905N/mm2；立桿穩定性計算 =129。905 N/mm2f=205。0N/mm24、2滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N =9。334kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.59 cm;計算長度附加系數 ： K = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m; Lo/i = 196。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。188立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） :W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； = 9325、34/（0。188424）+0.196106/4490=160。749N/mm2；立桿穩定性計算=160.749小于f=205.0N/mm2滿足要求！2.6連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: NL= NLw + No風荷載基本風壓值 Wk = 0。282 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=3.65。4=19。44m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), No= 5.0kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw = 1。4WkAw =1。40。28219。44=7.675kN;連墻件的軸向力計算值 NL= NL26、w + No=7.675+5。0=12。675kN；連墻件軸向力設計值：Nf=Af其中：-軸心受壓立桿的穩定系數，l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=200。0/15.9的結果查表得到0。966； A=4.24cm2；f=205。0N/mm2;連墻件軸向力設計值:Nf=0。9664.2410-4205.0103 = 83.965 kN； NL=12。675Nf=83。965，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件擬采用單扣件與墻體連接，經過計算得到NL=12。675大于單扣件的抗滑力 8。0 kN,不滿足要求!故，采用雙扣件連接連墻件，且內外排拉通連接。2。7、懸挑腳手架16#槽鋼的計算：懸27、挑腳手架及承力架的設計參數為：16槽鋼懸跳跨長L=2000mm，立桿縱距La=1500mm,立桿橫距Lb=800mm，內立桿距邊梁外側Lb=300mm，大橫桿步距h=900mm，連墻桿2步3跨設置。計算參數為：16#槽鋼截面抵抗矩W=(117）152。2cm3,彎曲應力為=200N/mm2,立桿截面積A=489 mm2,立桿截面抵抗矩W=5。08 cm3,立桿回轉半徑i=15。8mm,連墻件橫距Lw=5.4m，連墻件豎距hw=3.0m，鋼管受壓應力=205N/mm2;16鋼筋截面積A=201。06 mm2。1）立桿的軸心壓力設計值：N=9。334kN.2）懸臂鋼支承槽鋼驗算槽鋼為懸挑，懸臂長228、000mm,端部受力為9。529KN，0.2m處受力為15.16KN,則彎矩M=NL+NLb=9。334KN2m+9。529KN尾部反力N=M/L=21。53KN.m/1。7m=12。66KN槽鋼彎曲應力=M/W=21。53KN.m/117cm3=184。02N/mm2=200N/mm2腳手架挑梁反力核算（216鋼筋錨環)N=fA。 fC=2201.06mm2210N/mm2=84.67KN12.66KN根據規范JGJ1302011規定雙排腳手架允許搭設高度為50m11.10m,滿足要求。八、注意事項（1）相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在29、高度方向的錯開距離不得小于500毫米，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。（2）開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩固后，方可根據情況拆除。（3）當立柱搭設到有連墻件的構造層時，搭設完該處的立桿，縱向水平桿后，應立即設連墻件.（4）頂層立柱搭設長度應伸出屋面1。5米。(5）內排立柱離開墻（或懸挑構件）的距離200毫米。3、搭設縱、橫水平桿注意事項（1）縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱內側，長度不宜小于三跨。并采用直角扣與立柱扣緊。（2）為了便于掛安全網，縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置,且不能設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500毫米，30、應避免設在縱向水平桿的跨中.（3）端部扣件蓋板連緣至桿端的距離不應小于100毫米。(4）封閉型腳手架要求在同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。（5）橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應小于100毫米.4、搭設連墻件、剪刀撐、橫向支撐、拋撐注意事項（1）鋼管扣件組成的連墻件，連墻桿的連接點處必須采用2只扣件扣緊以增加抗滑能力。（2）連墻桿應按設計方案均勻布置，采用交叉梅花形狀排列的方法較好.(3)連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點距離不應大于300毫米。（4)當腳手架操作層高出連墻桿兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻桿搭設完后方可拆除.（5）剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱31、橫向水平桿同步搭設。（6)每道剪刀撐跨越立柱的根數控制在7根以內，但不應小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的角宜在4560之間.（7）腳手架外側立面,整個長度和高度上連續設置剪刀撐。（8）剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭采用對接扣件連接。（9）剪刀撐必須采用活接扣件固定在與剪刀撐和相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，其中心線距距主節點的距離不應大于150毫米。5、鋪設腳手板注意事項（1)腳手板鋪得平整，不得有翹頭，不得疊鋪，鋪要穩，靠墻一側離墻面距離不得大于150毫米。（2)每塊腳手板四角必須用12#鉛絲綁扎牢固在縱向水平橫桿上.九、懸挑架拆除懸挑架拆除必須逐層由上而下按搭設的反32、程序進行,嚴禁上下同時作業，不允許先拆除拉桿。所有連墻桿應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后,再拆腳手架，若分段拆除，其高差不應大于2步。當腳手架拆到最下部最后一根鋼管時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，然后才能拆除最后一層的連墻桿.所有桿件在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件卸到地面或兩根桿件連在一起同時送到地面。懸挑架拆除順序：欄板擋腳板腳手板剪刀撐斜撐小橫桿大橫桿連墻件立柱十、安全措施1、塔設和拆除腳手架必須由經過安全教育持有特種作業人員安全技術考核合格上崗證的架子工承擔。凡患有高血壓、心臟病的不得上腳手架操做。 2、搭設和拆除架子時，工人必須戴好安全帽，系好安全帶，穿好防33、滑靴.工具及零配件要放在工具袋里，衣服袖口、褲口要扎緊.3、仔細檢查吊運機械,包括索具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上,應另行設置.4、如遇六級以上的大風或下雨、下雪、有霧等天氣。停止腳手架搭設施工或拆除，且要有防滑措施。5、操作層上的施工荷載應小于2.0KN/m2的設計要求，不得超載。嚴禁將模板的支撐等固定在腳手架上。6、腳手架的搭設應配合施工標高層的進度逐層升高，保持比施工樓層高出一個步距，不宜一次搭設過高。7、指派專人負責對腳手架進行經常性的安全檢查和保修.腳手架在使用期間，未經項目總負責人同意，嚴禁拆除任何桿件.8、施工現場帶電線路如無可靠的安全保護措施，一律不準通過腳手架。34、腳手架必須要有良好的接地措施和避雷裝置。9、在腳手架上進行電焊、氣焊作業時，必須有專人看守，并要有良好的防火措施.10、安全管理保證措施10.1、本懸挑外架在主體結構施工時開始至外墻面裝飾施工完成期間使用，計劃使用時間為6個月.在主體施工階段作為封閉施工的安全防護架，防止墜物傷人；在裝飾階段作為操作外架及封閉施工的防護架。10.2、在外架首層進出洞口應搭寬3m、長2m的保護棚，其上滿鋪50mm厚木板。其他洞口一律封死.10.3、項目經理部成立由項目經理、項目工程師及分管副經理、安全員和各專業工長工程師組成的安全領導小組，將各工種負責人、安全員、作業工長（兼職安全員)、各班組長列為安全生產負責人35、,形成完善生產責任人及安全保證體系。10。4、項目經理是本項目安全生產的第一責任人，全面負責施工現場的安全管理工作；安全副經理直接對安全負責監督,安排各項安全措施和落實，并隨時檢查。10.5、項目技術負責人審定各項安全生產技術措施,并負責特殊作業的安全技術措施制定。10.6、項目安全員:督促施工全過程的安全生產,制定一般作業安全技術措施并送技術負責人審定后組織實施，糾正違章作業,對工人進行安全教育，開展一系列安全生產活動,傳達宣傳國家或上級有關安全生產的文件指標精神。10。7、各專業工長：監督本專業施工中的安全生產，善于發現安全隱患，經常性地與安全監察部門及其他責任人溝通，共同做好安全生產工作36、。10。8、推行先進的安全管理方法，用科學的預測方法，確定生產過程的危險點,明確重點管理的“事故控制點”，采用因果圖、事故 樹分析及PDCA 循環等管理方法，確定影響安全的重點崗位、危險點、關鍵因素等，依據分析結果,采取相應措施。10.9、堅持“五同時”，經常深入基層，從實際出發進行調查研究，生產的活動規律，總結經驗教訓，掌握安全生產的活動規律,消除事故隱患,實現“預防為主”的方針。10.10、外架應按本方案要求設置連墻桿，同時各類拉結、支撐點都應符合規定要求。設置預埋硬拉結處，混凝土強度應達到設計標準.10.11、外架作業層的防護欄桿為臨邊防護所采用的主要方式,欄桿由上、下兩道橫桿及立柱構成37、。橫桿離地高度為上桿1.01。2m，下桿0.50.6m，即位于中間。10.12、在施工作業層上鋪設腳手架板時，對于雙排架與墻立面之間，一般鋪設兩塊寬度100500mm 作區。里外之間應滿腳手架板，這是堆放材料運輸道路區。為便于接頭要求，腳手板長度一致，腳手板接頭搭接時，腳手板對接時，板的端頭超出小橫桿的長度不小于200mm。腳手板對接時，板面應相平、接頭下面設兩個橫桿，并使板距小橫桿不小于200mm,以防造成探頭板,兩步以上的腳手架周邊，要搭設1m 高有兩道護身欄桿和250300mm 高的踢腳板.10.13、剪刀撐的設置：在腳手架盡端的雙跨內和中間，每15m 左右的雙跨內設置剪刀撐,根據需要也可設置縱向連續的多跨剪刀撐,但其最大寬度不超過6 跨，此種剪刀撐僅設在架子外側面呈4560夾角。從下到上連續設置。10。14、工長向架子工下達任務書時要認真進行安全技術交底.腳手架分部、分段搭設完畢后,架子工首先要自檢評定，工長負責組織使用班組、安全員檢查驗收評定，評定合格三方簽字將驗收表一份自存，一份附任務書，一份存安全員，不合格令其整改并檢查合格后才準使用。10.15、懸挑架桿件拉結不準隨便拆除，各種腳手架架體上，不準安裝機械設備。懸挑平臺及卸料斗，在安裝二步以上時，應先鋪設操作層腳手板,并應在外側加設防護欄桿，里側斜拉撐不準拆除。