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1、XX國際廣場工程懸挑腳手搭設方案目錄一、編制說明及編制依據1二、工程概況2三、外懸挑腳手架方案231方案的論述232腳手架搭設操作程序：433腳手架基本尺寸434腳手架搭設、拆除53.4。1腳手架準備工作53.4。2腳手架搭設的具體要求73。4。3斜道、安全防護措施搭設：83。4.4腳手施工安全技術措施和使用要求103。4.5腳手架驗收113.4。6腳手架拆除12四、懸挑腳手架計算書1341、荷載計算（按JGJ1302001取值）：134 . 2、排架穩定性計算1743驗算工字鋼挑梁2043驗算三角支架22XX國際廣場工程懸挑腳手架施工方案一、編制說明及編制依據本施工組織方案是依據設計單位提供2、的結構建筑圖、工程施工組織設計及有關法律、法規、規范編制而成.建設單位：XX地產有限公司設計單位：設計集團監理單位:任有限公司總包單位:公司工程地址：編制依據及選用規范1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）2、建筑施工手冊（第四版)3、建筑結構荷載規范 4、高層建筑施工手冊5、建筑施工安全檢查標準JGJ5999二、工程概況本工程系XX地產有限公司新建高檔酒店式公寓項目，本期工程由5棟高檔公寓及地下兩層車庫組成，建筑占地面積26050平方米,總建筑面積85003.4平方米.1#、5公寓樓地上28層，高94。2米；2#、4#公寓樓地上30層，高105米；3公寓樓地上303、層,高約108。85米。本工程為地下二層，局部地下一層,采用鋼筋混凝土無梁樓蓋體系，基本柱網8.4m8.4m;地上結構采用鋼筋混凝土剪力墻結構體系結構，包括很少的短肢剪力墻，樓板采用現澆鋼筋混凝土梁板體系.本工程室內地坪建筑標高0.00相當于絕對標高+9。500。目前，整個地下室結構基本完成施工，基坑底面與場地標高差約5米。三、 外懸挑腳手架方案31方案的論述A、考慮到本工程的施工進度、經過討論后確定:主樓腳手采用落地搭設和懸挑相結合的腳手架搭設方案.(1）、1、5#樓地下室部分至3層樓面采用扣件式鋼管落地腳手,3層樓面至建筑屋面部分腳手采用懸挑形式,共分5次挑設。其中，3層、8層、13層、14、9層、25層樓面處采用工字鋼外挑形式，外挑工字鋼端頭增設鋼絲繩與結構梁預埋筋拉接，以增加腳手架的整體穩定性,懸挑部分轉角處、電梯井等無法采用工字鋼外挑的部位，采用預埋件、三角支架的形式。具體制作方式見附圖。（2)、2#、3、4主樓地下室頂板至5層樓面采用扣件式鋼管落地腳手，5層樓面至建筑物屋面部分的外腳手架采用懸挑形式，共分5次挑設。其中，5層樓面、11層樓面、17層樓面、23層樓面、29層樓面處采用工字鋼外挑形式，外挑工字鋼端頭增設鋼絲繩與結構梁預埋筋拉接，以增加腳手架的整體穩定性，懸挑部分轉角處、電梯井等無法采用工字鋼外挑的部位，采用預埋件、三角支架的形式。具體制作方式見附圖.B、腳手架搭5、設流程:（1）、首先落地腳手按要求搭設至懸挑腳手所在樓面。（2)、當施工至懸挑鋼梁所在樓層下墻板鋼筋時，在電梯井墻板、轉角處埋設予埋件,作為懸挑三角架的支撐件（詳細位置、做法見附圖)。（3）當施工至懸挑鋼梁所在樓板面鋼筋時，按照施工圖在樓板內預埋18的吊環和定預埋件。每根工字鋼固定端處設置2根18吊環，工字鋼穿板墻處模板預留150300(高）洞口。（4)待懸挑鋼梁所在樓板混凝土試塊強度達到C15時，開始搭設懸挑腳手架，同時每根挑梁端頭拉設直徑17mm（619)鋼筋繩。(5)、土建結構封頂后,根據現場實際施工需要，可利用該腳手體系進行外墻飾面的施工,完畢拆除腳手。32腳手架搭設操作程序：（1）、6、落地搭設部分搭設方法詳見落地腳手架方案。腳手架必須配合施工進度搭設，一次性搭設高度不應超過相鄰連墻桿以上二步.每搭完一步腳手架后,應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）中8。1.5的有關規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。 （2）、懸挑部分以3層懸挑腳手架搭設為例說明搭設程序：結構施工至2層墻板，放置三角架予埋件結構施工至2層樓板,預埋18吊環當混凝土結構強度50，放置16號工字鋼,工字鋼同吊環縫隙采用鐵墊塊墊實安裝三角架，節點焊挑梁端頭拉鋼絲繩腳手架按照落地搭設程序向上搭設至設計標高.33腳手架基本尺寸腳手架搭設材料使用48*3。0鋼管，連接件采用標準扣件懸挑7、腳手架基本尺寸：立桿橫距為0。8米，立桿縱距為1。50米。橫桿步距為1.8米。剪刀撐縱向距離間隔為不大于9.0米，設置一道剪力撐.腳手架懸挑部分底座采用16#工字鋼,間距為1500。工字鋼長度為2800，外挑部分長度為1200，樓面擱置長度1600.三角支架采用16#槽鋼制作,接點處采用E43型焊條滿焊，焊縫高度不小于5mm。34腳手架搭設、拆除3.4。1腳手架準備工作(1）、腳手架搭設前應做好有關的交底工作,組織有關人員熟悉、了解懸挑腳手的圖紙和搭設要求。交底工作有項目工程師組織，相關人員參加,對懸挑腳手架的搭設標準和安全技術規定，要詳細交底并辦好相應的書面交底手。所有搭設人員必須持證上崗.8、（2）、構配件檢查和驗收1） 新鋼管的檢查應符合下列規定：a、 應有產品質量合格證;b、 應有質量檢查報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定,質量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）條中的規定;c、 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、和深的滑道；d、 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）表8。1.5的規定；e、 鋼管必須涂有防銹漆；2） 舊鋼管的檢查應符合下列規定：a、 表面銹蝕深度應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技9、術規范（JGJ 1302001)表中序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查,當銹蝕深度超過規定值時不得使用；b、 鋼管彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）中8。1.5序號4的規定；3） 扣件的驗收應符合下列規定：a、 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831)的規定抽樣檢測；b、 舊扣件使用前應進行質量檢查、有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。c、 新、舊扣件均應進行防銹處理.4） 構10、配件的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001)中的有關規定. 對構件應進行驗收，不合格的產品不得使用。5）懸挑腳手架吊環、埋件在預埋前，應檢查其尺寸、制作是否符合設計要求.（3）驗收合格后的構配件應按品種、規格分類、堆放整齊、平穩、堆放不得有積水。3.4。2腳手架搭設的具體要求（1)、縱向水平桿設置要求: 1）、縱向水平桿設置在立桿內側 ，其長度不易小于3跨,其接頭處應采用對接扣件連接; 2）、兩根相鄰的縱向水平桿的接頭不應設置在同步、同跨內，兩個相鄰的接頭應錯開的距離不小于500mm，且各界投中心距立柱軸線的距離應小于1/3跨度； 3）縱向水平管宜用直角扣件固11、定在立桿上,縱向水平管間距為300mm左右；（2）、橫向水平桿應設置要求:在立桿與縱向水平桿相交處（中心節點），且距立柱軸線不應大于150mm；橫向水平管用直角扣件固定在立柱上且嚴禁拆除； （3）、竹芭腳手板的主筋應垂直于縱向水平桿，應對接平鋪,四個角用110號鉛絲固定在支撐桿件上；（4)、立桿搭設具體要求 1）懸挑腳手架的立桿必須設置于套筒內。2）立桿應設置縱、橫向掃地桿,用直角扣件固定在立桿上，最擋底一道縱向水平桿距底座不應大于200MM。 3）立桿除頂層可以使用搭接外,其余均必須用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立柱接頭不應在同步內，左右相鄰的接頭在高度方向應至少錯開500mm12、。且各對接頭中心距縱向水平桿軸線小于1/3步距。搭接者搭接長度不小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定.（5）、連墻件采用剛性連墻件，在結構樓面上預留腳手鋼管，用扣件與腳手架主接點連接;若結構外側不便埋設腳手鋼管，該連墻件應移至結構內部可埋設腳手鋼管的位置，墻體處采用預埋件與腳手架拉結，必須設置標識;設置拉墻件宜靠近中心節點設置，偏離最大距離應小于300mm，豎向采用每樓層拉接,橫向每隔兩根立桿拉接，間距為3000。（6）、腳手架外側，每6根立桿(9m以內）設一道剪刀撐，剪刀撐的接長必須搭接，其搭接長度不得小于1米，采用3個旋轉扣件固定，連續布置。（7)、懸挑腳手架搭設時,地面應布置臨時警戒區,13、并有安全員組織指監護人員進行監護。斜道、安全防護措施搭設：(1)、斜道：在落地腳手架外側搭設一上下斜道,斜道寬度為1米，采用外徑483。0鋼管扣件搭設。斜道坡度為1：3、立桿縱距為1。2米、立桿橫距為1米、主要接點處采用小橫桿和扣件固定.縱向水平管宜用直角扣件固定在橫向水平管上，間距為300mm左右。斜道2側1.5米處，采用橫管搭設圍欄. 在斜道外立面設一道剪刀撐，剪刀撐的接長必須搭接,其搭接長度不得小于1米。采用3個旋轉扣件固定，連續布置。斜道上鋪設木腳手板，用110號鉛絲固定在支撐桿件上，腳手板上應每個300mm設置一個防滑木條，木條厚度宜為2030mm，斜道兩側設250mm高擋腳板。（214、）、安全措施：1） 腳手架外側滿掛綠網封閉圍護，采用細尼龍繩編織的密目式安全網隔離。2） 懸挑腳手的底部應用密目式安全網封閉,以防人和物體的墜落。3）避雷接地： 房屋四角腳手架立桿上，設置高度為1米，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。避雷針用32mm、厚度為3mm的鍍鋅鋼管制作。 腳手架外側四角各設置一個接地板，接地板埋入地下的最高點，應在地面下深度不淺于500mm。埋設接地板時，應將土重新夯實.水平接地板的厚度為5毫米，寬度為40毫米的扁鐵制作。 接地線采用厚度為4毫米的扁鋼。接地線的連接應保證接觸可靠。在腳手架的下部連接時,應用兩道螺栓卡箍，并加設彈簧墊圈,以防松動，保證接觸面15、不小于10平方厘米。連接時將接觸表面的油漆及氧化物清楚，使其露金屬光澤，并涂以中性凡士林。接地線與接地板的連接應采用焊接,焊接長度應大于扁鋼寬度的2倍。 接地裝置完成后，要用電阻是否符合要求(電阻值不得大于30歐姆）。 接地板的位置應有明確標志，以避免和減少跨步電壓的危害和防止接地線遭機械損傷。同時注意其他金屬物和電纜與其之間保持一定的距離，以避免發生擊穿危害。 在施工期間遇有雷雨時，腳手架上操作人員應立即離開。腳手施工安全技術措施和使用要求1、腳手架必須分階段進行驗收，驗收合格后方可投入使用。 2、腳手的基礎不得有積水和堆集雜物,每天清掃腳手上地建筑垃圾和其他雜物，控制積灰荷載。3、挑架施工16、前須對施工操作人員進行詳細的安全技術交底，操作人員應系好安全帶。4、結構階段腳手荷載不得大于200KG/m2,不允許二排以上同時受載。5、每層外圈磚墻砌筑，原則上在樓層內進行，僅外挑頂板下梁高度范圍內的磚墻移至腳手上砌筑，此時應嚴格控制腳手上堆載。6、腳手隨結構施工逐層搭設升高，應及時與建筑物結構之間設置硬性拉墻件。7、腳手架外側每9m設一道剪力撐,每排腳手均滿鋪竹笆，外側設防護欄桿和擋笆,并滿掛安全綠網，內側在樓層之間若尚未砌筑磚墻，則設臨時防護欄桿，腳手架與墻面之間的空隙，每隔兩排設一道安全隔離至墻面。每道外挑腳手架的腳手如需要臨時拆除，即設好安全護欄，進行封閉，腳手架內登高在南北兩側各設17、一處，采用鋼爬對摜。8、腳手上不得堆放模板、鋼筋和其他雜物，如施工需要堆載,必須經過項目工程師同意。9、挑架安裝完畢，均需經專人檢查，驗收合格掛牌后方可使用。腳手荷載限制及安全注意事項均需掛牌明示。10、腳手架上應配備滅火器材，動用明火要有措施，并由施工員開具動火證。11、如有不清楚或要求調整，請及時與項目工程師聯系。3.4。5腳手架驗收（1）、驗收項目:1、 用于腳手架搭設的各類材料（負責人：陳偉、黃勝利）。2、 懸挑腳手架的鋼梁、預埋件放置(負責人：陳偉、溪傳清）3、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造（負責人：陳偉、黃勝利）4、 是否超載（負責人：黃勝利）（2）、驗收管理制度：1、 18、懸挑腳手搭設完成后,項目工程師、安全員、施工員必須參加驗收，確認符合要求后,并辦好相應的書面手續,方可掛牌使用。2、 腳手架有分部、分段按施工進度的書面驗收；3、 腳手架后端預埋的吊環及型鋼接點電焊質量需經項目工程師、木工翻樣共同驗收并辦好隱蔽驗收單后方可搭設腳手架。4、 各類腳手架在驗收合格后掛牌使用.掛牌應為驗收合格牌、限載牌和安全操作牌。5、 扣件的扭力距，按照規范要求測試，抽點驗收. 3.4.6腳手架拆除主體結構施工完畢后，要進行腳手架拆除、腳手架拆除的順序與搭設的順序相反,由上而下拆除，拆除時、先拆除橫桿、后拆除立桿、最后擦才能拆除拉桿。腳手架拆除準備工作：1） 應全面檢查腳手架的扣19、件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2） 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施。3） 腳手架拆除前應有施工人員填寫腳手拆除令，并經項目工程師和安全員批準后方可進行。4） 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。5） 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。拆除腳手架時，應符合下列規定：1） 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2） 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步,應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連20、墻件；各構件嚴禁拋擲至地面。四、 懸挑腳手架計算書懸挑腳手，挑架選用16#工字鋼（挑梁長度不小于2800),外挑長1200，在樓面上擱置長1600，在距結構邊850、1400處的樓板上預埋18拉環，作為挑梁的抱箍（計算時按一道18拉環計算）。16工字鋼挑梁間距1.5米.局部采用16槽鋼懸挑三角架(樓梯間、平面轉角處）, 本計算書針對工字鋼挑梁、砼樓板、鋼筋抱箍等關鍵部位進行驗算，經驗算均合格，在正常使用狀態下滿足使用要求。41、荷載計算(按JGJ130-2001取值）：1、荷載參數（以3樓懸挑腳手為例）1）、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19.8 米;搭設尺寸為：立桿的縱距為1。50米，立桿的21、橫距為0.80米，立桿的步距為1。80 米;內排架距離墻長度為0.30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根;采用的鋼管類型為 483.0；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.60 米，水平間距3.00 米，連墻件連接方式為雙扣件連接；2）、靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2）：0。1248；腳手板自重標準值（kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2）:0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:11層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、木腳手板擋板;3）、活荷載參數施工均布荷載標準值（kN/m22、2)：2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；4）、風荷載參數本工程地處山東省青島市，查荷載規范基本風壓為0。600，風荷載高度變化系數z為2.4，風荷載體型系數s為0.645;計算中考慮風荷載作用；5）、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。20米，建筑物內錨固段長度1。40米。與樓板連接的螺栓直徑（mm)：18.00；樓板混凝土標號：C30；6)鋼絲拉繩鋼絲繩為：17；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,鋼絲繩距離建筑物1.00 m。2、荷載計算1) 每米立桿0。1248KN/m,搭設最大高度19.8米，從五層樓面開始，分五次懸挑到頂，十一23、排一挑，安全系數K2。5g1=0。1248+(1。502/2+1。502）0.033/1.80）19。8=4。1KN,2) 腳手板自重等g2=0。3KN/m2111.5m（0.8+0.3）m/2=2.723KN，3) 擋腳板自重g3 = 0。140111。500/2 = 1。155 kN4) 吊掛安全密閉網g4 = 0.0051.50019。800 = 0。149 kN5) 風荷載按建筑物最高點100m計算,地面粗糙度類別A，風壓體形系數us=0.64，風壓高度變化系數uz=2.4，基本風壓w0=0。60 KN/m2（按設計說明取值），w k=0.7usuzw0=0。70。6452。40。6=24、0.65KN/m2,風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40.651.500 1.8002/10 = 0。376 kN。m；6) 活載按結構施工階段取值：g=2KN/m2q=2。00。81。52/2=2。4KN,不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2Ng+1.4Nq= 1。2（4.10+2.723+1。155+0。149）+ 1.42.400= 13.135 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 Ng+0.851.4Nq = 1。28.1+ 0。851。42.400= 12。576 kN；4。25、2、排架穩定性計算1、立桿穩定性計算不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N =13。135 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范JGJ1302001表5。1.9得:k = 1。0;計算長度系數參照扣件式規范JGJ1302001表5。3.3得： = 1。500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定:l0 = 2。700 m；長細比 Lo/i =169。8；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0。245；立桿凈截面面積: A = 4。24 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩） :W = 4。26、49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2; = 13135。000/（0。245424。000）=126。44N/mm2；立桿穩定性計算 = 126.44 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =12.576 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范JGJ130-2001表5.1.9得： k = 1.000;計算長度系數參照扣件式規范JGJ130-2001表5.3。3得： = 1.500 ;計算長度 ，由公式 l0 27、= kuh 確定：l0 = 2。700 m；長細比： L0/i = 169。8；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.245立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。000 N/mm2； = 12576/(0.245424。000）+376000.00/4490。000 = 204.8 N/mm2；立桿穩定性計算 = 204。8 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2。2、連墻件計算連墻件采用鋼管扣件拉接和板墻預埋14鋼筋焊接.連墻件的軸28、向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.650 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2；按規范5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9。830 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14。830 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 l0/i = 300.000/15.900的結果查表得到 =0。929、49，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。240102205。00010-3 = 82.487 kN;Nl = 14。830 Nf = 82。487，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用鋼管雙扣件連接。由以上計算得到 Nl = 14。830小于雙扣件的抗滑力 16。0 kN,滿足要求.預埋鋼筋抗拉驗算鋼筋受到的拉力 N=14。830KN A=153。86mm2=N/A=14830/153。83=96.38N/mm2fy=300 N/mm2，抗拉強度滿足要求。鋼筋焊縫驗算焊縫長度取100mm,焊縫30、高度h6mm17.65N/mm2小于焊縫強度 fwt = 160 Mpa預埋拉筋滿足要求。43驗算工字鋼挑梁計算簡圖熱軋普通16工字鋼截面特征，q=0.246kN/m, As=26。10cm2,Ix=1130cm4， E=2.06106N/mm3,Wx=141cm3，F1=F2=13.135KN215N/mm2, fv=125N/mm2, l=2.5m支座反力RB=（1。1F1+0。3F2+0。2461.1*0.550。2461。40。7)/1.4=13.07kN,RA=2F+q*2。5RB=2*13。135+0.246*2.5-13。07=13.815KN，最大彎矩MMAX=（1.1F1+031、.3F2+0。246*1.1*0.55）=1.113。135+0.3*13。135+0。149=18。54kN.m最大剪力VMAX=RA左=26.54kN，1) 16#工字鋼抗彎強度計算a.梁穩定性計算：= MMAX/x*Wx=18540000/1.05*141103=125.2N/mm2 =215 N/mm2，驗算合格b。梁端的撓度驗算其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l；m =1.200 m，l = 1.400 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1。100 m；最大撓度 Vmax= 4.322 mm按照鋼結構設計規范(GB500172003）附錄A結構變形規定32、,受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2200.000 mm水平支撐梁的最大撓度4。322 mm小于水平支撐梁的最大容許撓度 2200。000/400 mm，滿足要求！驗算合格2）驗算18預埋吊環的抗拔承載力吊環鋼筋的錨固深度L=300mmC30混凝土：（樓板錨筋與砼的容許粘接強度），埋件的抗拔強度：2=48。5KNRB=13。07kN，驗算合格4）驗算18預埋吊環抗拉承載力吊環受到的拉力N=RB=13。07kN A=254mm2,=N/2A=13070/2254=25.73N/mm2f=50 N/mm2,其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9.8條f = 50N/33、mm2；驗算合格43驗算三角支架三角架計算簡圖1) 求各節點1、2、4N1=N2=13135N根據結構力學求解器V2.0計算，按照3次超靜定結構計算：彎矩：M1=2950000N。mm;M2=167000N。mm;M4=325000N.mm剪力：V1=12020N；V2=1114N；V4=315N軸力：N1=13800N；N2=13800N；N4=19800N2）、驗算各構件內力驗算16槽鋼，Ix=934.5cm4， E=2.06106N/mm3，Wx=116.8cm3，215N/mm2， fv=125N/mm2, l=1.10m A=2515mm2挑梁為拉彎桿件:+N/A=2950000 /34、1。05116。8103+138000/2515=78。9N/mm2215N/mm2抗剪強度 :1點剪力V=12。02KN最大T=F/A=4。8 N/mm2125N/mm2抗彎強度、抗剪強度均滿足要求。驗算斜撐槽鋼斜撐長度：3） 各節點焊縫驗算橫桿焊縫長度取150mm，焊縫高度h6mm1節點：9.53N/mm2=93。65 N/mm2折算應力=77.35N/mm2120N/mm2， 驗算合格.2、4節點:11.11N/mm2120 N/mm2 驗算合格.4)埋件計算：1節點處的彎矩、剪力最大，驗算1處埋件的抗撥承載力，如滿足，則4節點處的埋件也滿足要求受力情況彎矩 M = 2。95 kN.M;35、拉力 N = 13。80 kN；剪力 V = 12。02 kN錨筋總截面面積計算 fc:砼抗壓強度設計值,砼為C30，fc=14。30MPa fy：錨筋抗拉強度設計值,錨筋為HRB335，fy=300。00MPa t：錨板厚度，t=10mm d：錨筋直徑，d=16mm z：外層錨筋中心間距，z=150mm r：外層錨筋中心間距，錨筋分為三層，r=0.90 b:錨板的彎曲變形折減系數，b=0.6+0。25t/d=0.756 v錨筋的受剪承載力系數，v=（4。0-0。08d）sqrt(fc/fy)=0.594 As1=V/(rvfy）+N/（0.8bfy）+M/（1.3rbfyz）=262.1mm2 As2=N/（0。8bfy）+M/（0.4rbfyz）=437.2mm2 所需錨筋總截面面積As=max（As1,As2）=437.2mm2 現配錨筋總截面面積As0=6d2/4=1206。4mm2 As 滿足!錨固長度計算 ft：砼軸心抗拉強度設計值，砼為C30,ft=1.43MPa 錨固長度la0.14dfy/ft=469mm