午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、*XX總醫院集團XX總醫院住院三部懸挑外腳手架及卸料平臺施工方案 編制人: 審核人: 目 錄第一篇 懸挑腳手架施工方案一、 工程概況二、 腳手架工程設計及搭設參數三、 懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計四、 立桿穩定性計算五、 連墻件計算六、 陽角部位驗算七、 玻璃幕墻腳手架及模板支撐八、 安全措施九、 腳手架的拆除十、 安全管理第一篇 懸挑外腳手架施工方案一、工程概況本工程地下一層,地上二十層,兩個夾層,建筑面積為78240m2，標準層高層高3。8米，建筑高度93。6m。本工程基礎形式為樁加鋼筋混凝土筏板基礎，框剪結構。工程開工日期2007年4月1日，竣工日期2009年9月30日。施工單位： 2、*集團有限公司項目經理： 技術負責人： 商務經理： 質檢員： 安全員: 施工員: 二、腳手架工程設計及搭設參數本工程外腳手架采用全封閉懸挑雙排外腳手架，計劃在二層、五層、十層、十四層、十八層平面設工字鋼懸挑（略)腳手架鋼管選用483。5;外挑采用20工字鋼，長度約為4米(局部為9m）；固定工字鋼在樓面上用216的圓鋼，距外墻邊為1.9米、1.3米.立桿縱向間距為1。8米，內立桿距外墻0.90m，外立桿距外墻面為1.90米，大橫桿間距為1.8米，小橫桿長度為1.9米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用483。5鋼管（略)，水平距離等于柱距3。8m，豎向距離為3.8米.懸挑架510層高19.4米，其他懸3、挑高度小于19.4米，故按19。4米的高度進行懸挑腳手架荷載計算及水平懸挑梁強度、剛度、穩定性等驗算。三、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計3。1懸挑架荷載的取值與組合3.1。1計算基數：計算高度 H=19。4m 步 距 h=1。8m立桿縱距 la=1.8m 立桿橫距 lb=1。0m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001):鋼管自重 G1=0。0384 KN/m 擋腳板自重G2=0。0132 KN/m安全網自重 G3=0。01 KN/m 外立桿至墻距 ld =1.9m施工活荷載 qk= 2 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.9m3.1。2腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、4、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)附表A-1得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1337KN/mNG1K = Hgk1 = 19.40.1337 = 2。671KN3。1。3構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿腳手板，按2步設一層計，19.43.66 約6層，單位荷重按0.2kN/m2（按濕重）計：NG2K-1 =（6lalb0.2）103/2= （611。80.2)103/2 = 1080N欄桿、擋腳板(按6層計，欄桿每步架1根）NG2K-2 =（26laG1+6G2）103=（261.80.0384+60。015、32)103 =908。64N安全網NG2K3 =HlaG3103 = 19.41。80。01103=349。2N合計NG2K= 1080+908。64+349。2 = 2337.84N內立桿腳手板NG2K-1 =（6lalb0.2）/2103+（6lalc0。2）/2103= (61。01.80.2+60。351。80.2)/2103= 1458 N縱向橫桿（擱置懸挑部分的腳手板用）NG2K-2 = 6laG1 = 61。80.0384103= 414.72 N合計NG2K = 1458414.72 =1872.72 N3。1。4施工均布活荷載按規范要求，取最不利情況,按荷載最大的裝修腳手架6、考慮，即同時2層作業層施工:外立桿 NQK外 =2lalbqk/2 = 21.812/2=3.6kN內立桿 NQK內 =2lalbqk/2 + 2lalcqk =3。6+0。31。822 = 5。76kN3.1。5垂直荷載組合外立桿N1 =1.2（NG1K + NG2K)+1.4NQK外=1.2(2。671+2.3378）+1。43.6=11.05 kN內立桿N2 =1.2（NG1K + NG2K）+1.4NQK內=1。2（2.671+1.8727）+1。45。76=13.516 kN3。2水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用型鋼懸臂式結構,水平懸挑型鋼梁采用20工字鋼，長4m（局部9m），在二層、7、五層、十層、十四層、十八層樓面上預埋216的圓鋼對工字鋼進行固定，距外墻邊1。9m、1。3m。根據鋼結構設計規范(GB500172002）規定進行下列計算與驗算：20工字鋼截面特性:Wx=188103mm3,Ix=1880103mm4，自重q=0。217 kN/m,彈性模量E=206103N/mm2，翼緣寬度b=96mm，翼緣平均厚度=9mm，高度h=200mm，ix=8。25cm.最大彎矩Mmax =N11.9+ N20。9+ q22/2=11.051。9+13。5160.9+0。21722/2 =33.593kNm強度驗算= Mmax /(xWx）x截面發展系數，對工 形截面，查表得:x 8、= 1。05；Wx -對x軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=188103mm3。f -型鋼的抗彎強度設計值,Q235鋼，取f=215N/mm2。=33.593106/（1.05188103）=170。18N/mm2f=215N/mm2安全。整體穩定驗算根據剛結構設計的規范(GBJ1788）的規定，軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。按附錄一之（二)，本懸臂梁跨長1。9米折算成簡支梁，其跨度為21。9=3.8米，查表鋼結構設計規范附錄B表B.2得整體穩定系數0.9則懸挑梁彎曲應力為= Mmax（Wx）33。593106(0.91.88105）198。54Nmm2f=215 Nmm2安全(5)剛度驗9、算=5ql4/384EIx如上圖所示,將集中荷載N1、N2 轉換成均布荷載q N11。9+N20。9=q1.92/211。051。9+13。5160.9=q92/2q =17。41KN/m1=5ql4/384EIx=517.4138004/1。353842.061051。88107=9。04mm2=5ql4/384EIx=50。21738004/1。23842.061051.88107=0。127mm=9.04+0。127=9.168mml/250=15。2mm滿足要求 20工字鋼后部錨固鋼筋設計錨固鋼筋的承載力驗算錨固選用216圓鋼預埋在二層平板上，吊環承受的拉力為:N3 = Mmax /210、。45 = 33.593/1.9 = 17.68KN 單根吊環承受的拉應力為:= N/A =17。68103/（20。785162)=43。99 N/mm2=215 N/mm2滿足要求.由計算結果可知，當挑梁采用20號工字鋼時，其強度、撓度、穩定性均符合要求四、立桿穩定性計算立桿穩定性計算： N/（A）fN -計算立桿最大垂直力設計值，取N=N2=13.516 kN；軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比查（JGJ1302001)附錄C表C取值；根據第5.3。3條規定：立桿計算長度 l0 =kh=1。1551.5180=312cm長細比 : = l0/i（鋼管回轉半徑）= 312/1.58=19711、.5，查附錄C,=0。185A -立桿的截面面積，查本規范附錄B表B采用：A=489mm2立桿穩定性計算：N/（A）=13516/(0.185489）=149.41N/mm2f=215N/mm2，安全。五、連墻件的計算:水平風荷載標準值 k=0.7zs0z-風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GBJ9）： B類地區，腳手架高47。5m，查表得:z=1.65s-腳手架風荷載體型系數,按本規范4.2.4規定采用： 查表得：敞開式腳手架的擋風面積為1。81.50。089=0.2403m2 密目網的擋風系數取0.5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后,腳手架綜合擋風面積為：（1。81。8-0.240312、)0。5+0.2403=1.74m2其綜合擋風系數為=1。74/（1.81.8)=0。537查規范表4。2。4，背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1.3,即:s =1.30。537=0。698；0基本風壓。本地區基本風壓0=0.61。k=0。70.611.650。6980。492 KN/m2Nlw=1。4k Aw=1.40.4923。83.89.95 KNNl= Nlw+N0=9。95+5=14.95 KN扣件承載力8。00 KN，按照扣件抗滑移系數0。80，單個扣件承載力為6.4 KN，每個單元風力由四個扣件承擔，所以滿足要求。六、陽角及剪力墻部位驗算（見附圖4、5、6）(略）1、13、 斜支撐穩定性驗算由圖可知，立桿縱距取1.2mN1挑N12311。05237。367KNN2挑N22313。516239.01KN9。010.51。92.371KN7。361+2。371=9。73KN9。01-2.371=6.639KNF2=9.73/cos32=11。47KNF1=9.73tg32=6.08KN2635截面特性 A=12。28cm2 i=1。95cm y=3551/19.5=182。1查表（鋼結構設計規范 附錄C）得 穩定性系數0。259N（A）=11.47103/0。2591228=36。06N/mm2f=215N/mm2滿足要求2、 焊縫驗算工字鋼焊縫lw=186-10=14、176mmhw=5mm垂直焊于焊縫 f=N/ he lw=6。8103/0.75176=9。87N/mm2平行于焊縫 f=N/ he lw=6。639103/0。75176=10.87 N/mm2（f2f2）（9.87210.782）=14.62ftw=160N/mm2滿足要求角鋼支撐焊縫f=N/ he lw=11。47103/0.74116=34。96 N/mm2 ftw=160N/mm2滿足要求七、玻璃幕墻部位腳手架及模板支撐1 、腳手架荷載、計算基數：計算高度 H=7.6m 步 距 h=1.8m立桿縱距 la=1。5m 立桿橫距 lb=1.0m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13015、-2001)：鋼管自重 G1=0。0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0。01 KN/m 施工活荷載 qk= 2 KN/m2 、腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）;查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）附表A1得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 7.60.1248 = 0.95KN、構配件自重(包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿腳手板，單位荷重按0.2kN/m2（按濕重)計：NG2K-1 =（2lalb0.2）103/2= （211。50.16、2）103/2 = 300N欄桿、擋腳板(按2層計，欄桿每步架1根)NG2K-2 =(22laG1+2G2）103=(221.50.0384+20。0132）103 =257N安全網NG2K3 =HlaG3103 = 7。61。50.01103=114N合計NG2K= 300+257+114 = 671N內立桿腳手板NG2K-1 =（2lalb0.2）/2103+（2lalc0。2）/2103= （21.01.50。2+20。351。50.2)/2103= 405 N縱向橫桿（擱置懸挑部分的腳手板用)NG2K2 = 2laG1 = 21。50.0384103= 115N合計NG2K = 40517、115 =520 N、施工均布活荷載按規范要求，取最不利情況，按荷載最大的裝修腳手架考慮，即同時2層作業層施工：外立桿 NQK外 =2lalbqk/2 = 21。512/2=3kN內立桿 NQK內 =2lalbqk/2 + 2lalcqk =3+0.351。523 = 5.1kN、垂直荷載組合外立桿N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1。4NQK外=1。2(0。95+0。71）+1.43=7。145 kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK內=1。2（0.95+0。52）+1。45.1=8。904 kN2。水平懸挑梁設計：（見附圖7、8） 工字鋼間距750，腳手桿18、間距800模板支架自重0.751.220。751。35KN/m砼及鋼筋自重（241。5）0。350。651。26.96KNm施工荷載1。51。40。751.575KNm合計：N31.356。961。5759。885 KNmNN1N2N33.7/27。145+8.904+9。8853.7/2=34。336KNFNcos44=47。733KN2707截面特性 A=18。84cm2 ix=2.14cm iy=2.92cmx=5304/2/21。4=123.93y=5304/29.2=181.64查表（鋼結構設計規范 附錄C)得 穩定性系數0。22N（A）=47。733103 （0.221884）1119、5。16 N/mm2f=215N/mm2滿足要求八、安全措施:腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭完一步腳手架后，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度.底座應準確的放在工字鋼上。立桿搭設應符合下列規定:相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大與步距的1/3.當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件.縱向水平桿搭設應符合下列規定:縱向水平桿宜設置在立桿內側，20、且在橫向水平桿之下，其長度不宜小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接長度不小于1米。墻件、剪刀撐、橫向支撐的設置符合下列規定：連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；連墻件應從第一步縱向水平桿處開始設置；宜優先采用菱形布置,也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，其搭設必須與腳手架同步進行，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。當腳手架下部暫不能設連墻桿時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在450600之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm.拋撐應在連墻件搭設后拆21、除。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在450600之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角(a)450500600剪刀撐跨越立桿的最多根數（n）765本工程雙排腳手架高度在24m以上，必須在外側立面上連續設置剪刀撐,并應由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜22、大于150mm。扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同;螺栓擰緊扭力矩不應小于40N。m,且不應大于65N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定:欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm;中欄桿應居中設置。腳手板的鋪設應符合下列規定：腳手板應鋪滿、鋪穩,離開墻面120150mm;在拐腳、斜道平臺處的腳手板,應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動23、；九、腳手架的拆除拆除腳手架時,應符合下列規定：拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固;當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固:兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，中間每隔6跨設置一道。卸料時各配件嚴禁拋擲至地面。拆除全部剪刀撐24、拋撐之前,必須搭設臨時的加固斜撐,預防架子傾倒。十、安全管理:搭設腳手架人員必須是經過（按現行國家標準特種作業人員安全考核管理規則GB5036）考核合格的專業架子工，上崗人員必須定期體檢，合格者方可上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。腳手架的構件質量與搭設質量應按規范進行檢查驗收，合格后方可準許使用.作業層上的施工荷載應符合要求，不得超載，不得將模板支架纜風繩泵送砼和砂漿的輸送泵等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備.當有六級及六級以上大風和霧雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業.雨后上架作業應有防滑措施。腳手架的安全檢查與維護應按規范規定進行，安全網應按有關規定搭設或拆除。在腳25、手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。連墻件.加固桿體、剪刀撐、封口桿、欄桿在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。工地臨時用電線路的架設及腳手架接地避雷措施等,應按規定設置.搭拆腳手架時財面應設圍護欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內.第二篇 卸料平臺施工方案一、卸料平臺設計說明1、布置方案每層布置四個，平面位置相互錯開，循環使用,選用平面尺寸為43 m的卸料平臺，掛牌限位重量為1。0T，上鋪50厚的木板 ,主梁采用18a號槽鋼焊接而成，次梁采用14a,周圍采用鋼管護欄封閉。兩側分別設計三根637、直徑為15mm的鋼絲繩吊索。鋼絲繩一端26、與卸料平臺上的槽鋼連接，另一端用32穿梁固定在鋼筋砼梁上。2、與建筑物和外架的關系卸料平臺與建筑物和外架的連結關系如下圖：3、平臺結構卸料平臺長4 m，寬3m，外面三側均搭設1m高的鋼管護欄，在外側靠近平臺的底部設置0.2m高的擋腳板。在平臺底部滿鋪50mm厚的木板.把平臺所受的鉛垂力傳遞給建筑物，在建筑物與平臺連接處，用槽鋼焊制一個限位卡，安裝時卡在建筑物外邊，把平臺因受力而產生的側向力傳遞給建筑物。4、卸料平臺與建筑物的連結卸料平臺搭設在同層樓板上，內側安裝在梁板上（與建筑物連接見圖)，外側和中部采用鋼絲繩將平臺吊環及骨架槽鋼和建筑物連接牢固,把平臺所受的荷載全部傳遞給建筑物.二、強度驗算27、查表可得，50厚木板自重400N/m2，次梁14a號槽鋼145.3N/m，平臺表面積4312m2,鋼絲繩采用637、直徑為15mm的鋼絲繩。1：次梁計算:按構造次梁14a號槽鋼長3。0m。次梁計算簡圖如下：（1）荷載計算木板自重： 400N/m211.2480N/m14號槽鋼自重：145.3N/m1.2174.36N/m最大材料器具堆放荷載:20kN轉化為線荷載:200004311。22000Nm靜荷載q1480174。3620002654。36N活荷載q21。420002800Nq=2654.36+2800=5454。36N式中:1。2為永久荷載分項系數；1.4為可變荷載分項系數故： 梁跨中28、彎距 M1/8 ql2 1/85454。363.026136.16Nm（2）驗算彎曲強度：查表可得14a號槽鋼的截面抵抗矩為Wn 80.5 cm3 得： Wnf 80。521517307。5 Nm式中：f為次梁抗彎強度設計值 所以：M6136.16NmWnf 17307。5Nm(3）穩定性驗算MbW其中 b為穩定性系數b（570tb/lh） (235/fy)=（5709。5583000 140 ) 2352150.817b=1.070。282/b=0。725MbW6136。160.725108。3105.14Nmm2215 Nmm2滿足要求2：主梁計算 按構造要求18號槽鋼作主梁，長為4m。主29、梁計算簡圖如下： 靜荷載18 201.7Nm200高檔腳板 13。2N/m密目網 10 N/m護欄 128 N/mq0 =0。2107+0。0132+0。01+0。128=0。35291.2=0。423kN/mMq0 =1/8 ql02=1/80。42332=0。476 kN .mP=1/2ql=1/25.4543=8.18kNMp=2/3p1.5=8。182 kN 。mM= Mq0+ Mp=0。476+8。182=8。658 kN .m強度驗算(主梁按壓彎構件）：（2。5m-5.5m) 軸壓力P1N1tan35=21.939knP2N2tan57=17。333knN/A+M.W21。939130、03/25.691028。65810001。05141.466.855Nmm2215 Nmm2滿足要求穩定性驗算：N/X A+max Mx/x Wx（1-0。8N/NEx）max=1 x=1.05 Wx=141.4cm3 x=lx/ix=300/7。04=42。61X=0。895NEx=2EA/(1。1x2）= 22。0610525.69102（1。142。612）2612.717KNN/X A+max Mx/x Wx（10。8N/NEx)21。939（25690。895）8.6581061.05141。4103（10。821.9392612.717)68.25 Nmm2215 Nmm2滿足要31、求鋼絲繩驗算N1（23)200002 1。21/2ql=8+1/20。4233=8。63KNF1N1sin35=15。362/sin35=15。045KN對鋼絲繩強度驗算查鋼絲繩表 鋼絲繩強度極限1400Mpa，破壞拉力總和為119。5KN故 鋼絲繩安全系數K119.515。0458滿足要求三、驗收與操作安全1、平臺制作安裝與拆除（1）平臺制作安裝嚴格按本方案設計進行平臺制作，電焊工必須持有效證件進行焊接，完成后必須經技術負責人組織人員驗收合格后方可安裝就位。(2）卸料平臺的安裝、拆除只能由專業人員操作，其他人員不得亂裝亂拆。（3)安裝時所有作業人員要系安全帶、戴安全帽、穿防滑膠鞋，在塔吊的配32、合下進行。（4）懸挑平臺的擱支點與上部拉接點都必須設置在建筑物上，不得設置在腳手架等設施上或與腳手架體產生硬性連接 2、使用要求(1）該卸料平臺允許堆放最大荷載為1.0T,嚴禁超載超長荷載。（2) 卸料平臺制作完畢投入使用前，安全員必須對進場的平臺進行全面驗收，掛牌表明最大允許承受荷載。(3） 物料裝卸時必須按規格品種分類堆放整齊，長短分開，不得混吊。(4) 使用過程中操作人員和物料的總重不允許超過標準值，由現場專職安全員監督檢查。（5) 平臺外側設1。0m高的鋼管防護欄桿,護欄處立掛密目安全網,并設0。2m高的擋腳板。（6） 起吊時必須設專人指揮，扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。（7) 不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料和在平臺上組裝和清理模板.(8) 平臺上的防護欄桿不得任意拆除。(9) 夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。3、日常保養平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環輔設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理。平臺的受力結構件如螺旋扣、鋼絲繩等要定期維護、保養,有損傷的及時更換。