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1、XX展示交易中心工程卸料平臺施工方案 目 錄一、工程概況4二、卸料平臺架體搭設材料要求4 三、 卸料平臺架體搭設技術措施 4四、鋼管落地卸料平臺計算書 5五、型鋼懸挑卸料平臺計算書 13六、操作平臺安全要求: 25一、工程概括工程名稱:XX展示交易中心工程建設單位:XX發展有限公司設計單位：有限公司地勘單位：勘察院監理單位：咨詢有限公司施工單位：XX（集團）有限公司建筑面積： 33000m建筑層數：地下二層，地上四層建筑層高： 米建筑總高：21m工程地址:結構類型：框架結構建筑功能：旅游商品展示。二、 卸料平臺架體搭設材料要求1）卸料平臺架體各種桿件采用外徑48mm、壁厚3mm的3號鋼焊接鋼管2、，使用生產廠家合格的產品并持有合格證,其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為56米，小橫桿4-6米，使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2）扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB158311995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查,不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好,扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活,旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1m3、m，扣件螺栓的擰緊力距達60NM時扣件不得破壞。3）腳手板采用50mm竹片連接式腳手板，寬度為200mm,凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥者不得使用,使用的腳手板兩端150mm和中間用4。5圓鋼彎90勾固定。三、 卸料平臺架體搭設技術措施、施工準備（1)在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業班組長逐段的進行書面技術交底，并履行交底簽字手續,各持一份，互相監督，由專業班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。(2）按對卸料平臺使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數檢查、驗收，方準進行場使用，并進入現場后分類堆放整齊，掛牌標明準備使用。（3）搭拆以及吊裝的操作4、人員必須是經過勞動部門培訓合格發證，持證上崗。、卸料平臺架體的基礎（1）架體搭設前基礎要平整夯實，架基及周圍不得積水。為保證架基的承載能力，架體搭設之前，先澆筑一層6000mm*6000mm*100mm厚C15素混凝土地骨。上面鋪設厚度50mm的0.23m木腳手板，之后在木腳手板上放置立桿，之后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要平穩,不得懸空。3、卸料平臺主要用途梁板模板拆除后材料往施工作業面吊運的中專平臺，對卸料平臺的承載力要進行精確的計算,并且用承載力極限力0。5作為卸料平臺的最大限載量。 四、鋼管落地卸料平臺計算書支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐5、架的計算規范使計算極容易出現能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術2002。3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文. 1、參數信息：（1）基本參數立桿橫向間距或排距la(m）：1。20，立桿步距h(m）：1。50；立桿縱向間距lb（m）:1。20，平臺支架計算高度H(m):15。00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m）：0。10，平臺底鋼管間距離(mm)：100.00；鋼管類型:483.0,扣件連接方式:單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0。80；（2）荷載參數腳手板自重（kN/m2）：0。150;欄桿自重（kN/m）：0.150;材料堆放最大荷載（kN/m2）：1.006、0;施工均布荷載（kN/m2):0。080;(3）地基參數地基土類型:混凝土樓板；地基承載力標準值(kPa)：250。00；立桿基礎底面面積（m2)：0。25；地基承載力調整系數:1。00。2、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面慣性矩 I = 12.19cm4; 縱向鋼管計算簡圖3、荷載的計算：（1）腳手板與欄桿自重(kN/m):q11 = 0.15 + 0。150.1 = 0。165 kN/m；（2）堆放材料的自重線荷載（kN/m）:q12 = 10。1 = 0.1 kN/m；（3）活荷載為施工荷載標準值（kN/m）：7、p1 = 0。080。1 = 0.008 kN/m4、強度驗算:依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2012）5。2。4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下： M = 0。1q1l2+0。117q2l2最大支座力計算公式如下： N = 1.1q1l + 1。2q2l均布荷載：q1 = 1。2 q11+ 1.2 q12 = 1。20.165+ 1.20。1 = 0。318 kN/m;均布活載：q2 = 1。40.008 = 0.011 kN/m；最大彎距 Mmax = 0。10。3181。22 + 08、.117 0.0111.22 = 0。048 kNm ；最大支座力 N = 1.10。3181.2 + 1。20.0111.2 = 0.436 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.048106 / （5080） = 9.386 N/mm2;縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 9.386 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！5、撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下： = 5ql4/384EI均布恒載： q = q11 + q12 = 0.265 kN/m；均布活載： p = 0.0089、 kN/m； = (0。677 0。265+0.9900.008)12004/（1002。06105121900)=0。155 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.155 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm,滿足要求！6、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =0.436 kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm） 支撐鋼管計算變形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.623 kNm ;最大變形 max = 2。465 mm ；最大支座力 Qmax = 5。7510、 kN ；最大應力 = 122.706 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 122.706 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2。465 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm，滿足要求！7、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.0kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。0kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5。75 kN;R 6。40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 8、模11、板支架立桿荷載標準值（軸力）計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的自重（kN）：NG1 = 0。12915 = 1.936 kN;(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151.2 = 0。18 kN；(3)腳手板自重（kN)：NG3 = 0。151。21.2 = 0.216 kN；（4）堆放荷載（kN)：NG4 = 11。21。2 = 1。44 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。772 kN;（2）活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 0。08112、。21.2 = 0。115 kN;（3）因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 1。23。772+ 1。40。115 = 4。688 kN；9、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) :N = 4.688 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2）：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm3； - 鋼管立桿最大應13、力計算值 （N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數:KH=1/(1+0.005(154）)=0.948； L0 - 計算長度 （m);如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）,由公式（1）或(2）計算 l0 = k1h （1） l0 = h+2a （2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)表5。3.3；= 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.1 m;公式(1)的計算結14、果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1。1671。731.5 = 3。028 m；L0/i = 3028.365 / 15。8 = 192 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。195 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =4688。28 /( 0。195489 ）= 49。167 N/mm2;鋼管立桿穩定性驗算 = 49。167 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！公式(2)的計算結果:L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應15、力計算值 ； =4688.28 /（ 0.53489 ）= 18。09 N/mm2;鋼管立桿穩定性驗算 = 18。09 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算l0 = k1k2（h+2a) （3）k2 計算長度附加系數,按照表2取值1。038 ；公式(3）的計算結果：L0/i = 2059。288 / 15.8 = 130 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。396 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ； =4688.28 /( 0.396489 ）= 24.211 N/mm2；鋼管16、立桿穩定性驗算 = 24。211 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa; 其中，地基承載力標準值:fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =18.75 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 417、。69 kN；基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 。p=18.75 kPa fg=120 kPa .地基承載力滿足要求！五、型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據： 1、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 2、鋼結構設計規范GB50017-2003 5。1、構造參數卸料平臺名稱1、2、3地塊卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m）4平臺寬度B（m）2卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋考慮主梁內錨長度否主梁間距L1(m）2次梁間距s(m)0.9次梁外伸長度m（m)0內側次梁離墻水平距離a（m)0.3外側鋼絲繩離墻水平距離a1（m）3.4外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h118、（m）3.4內側鋼絲繩離墻水平距離a2（m）2。4內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2（m)2.4計算內側鋼絲繩是鋼絲繩夾個數3 5。2、荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2（kN/m)0.164主梁自重Gk3(kN/m)0.1935欄桿、擋腳板類型欄桿、沖壓鋼腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m）0。15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2）0。01施工活荷載Qk1（kN/m2）2堆放荷載Pk（kN）5堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數1。3 5。3、設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖節點二 5.4、面19、板驗算模板類型沖壓鋼腳手板模板厚度t（mm）5截面抵抗矩W（cm3)4.17抗彎強度設計值f（N/mm2)205 面板受力簡圖如下： 計算簡圖 取單位寬度1m進行驗算 q=1.2Gk11+1。4（1.3Qk1+Pk/S)1=1。20.391+1.4（1.32+5/2)1=7.608kN/m 抗彎驗算: Mmax=0.100qs2=0.1007.6080。92=0。616kNm =Mmax/ W=0.616106/（4。17103)=147。781N/mm2f=205N/mm2 面板強度滿足要求! 5。5、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號14b號槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)609。4截面抵抗矩W20、x （cm3)87.1抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E（N/mm2）206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算: 承載能力極限狀態： q1=（1.2Gk1+1.41。3 Qk1）s+1.2Gk2=(1.20。39+1.41.32）0。9+1。20。164=3。894kN/m p1=1.4Pk=1。45=7kN 正常使用極限狀態： q2=(Gk1+Qk1）s+Gk2=（0。39+2)0。9+0.164=2.315kN/m p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計算簡圖 Mmax=q1（L12/8m2/2)+p1L1/4=3。894(22/8-02/2)+72/4=5。44721、kN。m =Mmax/(xWX）=5。447106/(1。0587。1103）=59.559N/mm2f=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 max=q2L14/(384EIx）(524（m/L1）2)+p2L13/（48EIx)=2.31520004/（384206000609。4104)(524(0/2）2）+520003/（48206000609。4104）=0.385mm=L1/250=2000/250=8mm 次梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態： R1=q1B/2=3.8942/2=3。894kN 正常使用極限狀態： R2=q2B/2=222、.3152/2=2.315kN 5.6、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁型鋼型號16號槽鋼截面面積A(cm2)25.15截面回轉半徑ix（cm）6.1截面慣性矩Ix（cm4)934。5截面抵抗矩Wx (cm3）116。8抗彎強度設計值f（N/mm2）205彈性模量E(N/mm2)206000 根據建筑施工高處高處作業安全技術規范（JGJ8091)，主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態： q1=1.2（Gk3+Gk4+Gk5)=1.2（0.193+0.150+0。010）=0。424kN/m p1=1。4Pk/2=1.45/2=23、3.5kN R1=3。894kN 正常使用極限狀態： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0。150+0.010=0。353kN/m p2=Pk/2=2。5kN R2=2。315kN 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖（kNm） 剪力圖（kN) R外=12.333kN Mmax=9。059kNm N=R外/tan=R外/(h1/a1)= 12.333/（3。400/3。400)=12.333kN =Mmax/（xWX）+N/A=9.059106/（1。05116.800103）+12。333103/(25.15102）=78。773 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求24、! 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖(mm) max=3.415mm=a1/250。00=3400.00/250。00=13.600mm 主梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 剪力圖(kN) R外=12。333kN 如果外側鋼絲繩出現斷裂，要求內側鋼絲繩能獨立承擔支撐作用，由于平臺的受力情況發生了改變,故因重新建立計算模型計算： 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖（kNm) 剪力圖（kN） R內=16.372kN Mmax=4。867kNm N=R內/tan=R內/(h2/a2)= 16。372/（2。400/2。400）=16。372kN =Mmax/（xWX）+N/A=4。867106/(1。025、5116.800103）+16.372103/（25。15102)=46。192 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖(mm） max=0。837mmT外=23.154kN 鋼絲繩強度滿足要求！ 5。8、拉環驗算拉環直徑d（mm)20抗拉強度(N/mm2)65節點二 =T/(2A)=23.154103/23。14（20/2）2=36。869 N/mm2 f= 65N/mm2 拉環強度滿足要求！ 5.9、焊縫驗算鋼絲繩下節點拉環焊縫厚度he（mm)8鋼絲繩下節點拉環焊縫長度lw(mm）120節點三 f=T/(helw)=23.154103/26、（28。000120.000)=12.059N/mm2ffw=160N/mm2 拉環焊縫強度滿足要求!六、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2。卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口;3。卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4。卸料平臺吊裝,需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6。操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。7.每個卸料平臺上必須掛限載標識牌，杜絕超載違章等現象發生。