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1、（3136樓及地下車庫)懸挑腳手架搭設施工專項方案懸挑腳手架施工方案一、編制依據1、依據嘉興XXXX旺斯二期工程施工設計圖紙;、依據嘉興XXXX旺斯二期工程施工組織設計；3、各類參考規范、圖書：建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社;鋼結構設計規范GB0017200 中國建筑工業出版社;建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社;建筑結構荷載規范0009001中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-002中國建筑工業出版社;建筑施工安全檢查標準J2、GJ99中國建筑工業出版社；二、工程概況工程名稱:XXXX旺斯（二期）六標段(1316樓及地下車庫)工程工程地址：以東建設單位:XX有限公司設計單位：研究院勘察單位:計研究院施工單位:XX集團有限公司監督單位：管理局嘉興XXXX旺斯（二期)六標段(13樓)工程；屬于剪力墻結構；地上32層;地下1層；建筑高度：96。3m；標準層層高:。0m ;總建筑面積：0014。35平方米,其中地上約94008.平方米，地下約5005。39平方米;總工期:7天。三、總體籌劃及施工部署(一)、總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時,應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計,力求做到結構3、要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內,能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。、選用材料時,力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時,力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便,便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設,還必須符合JC99等檢查標準要求,要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案:本工程高層建筑1層采用落地雙排鋼管常規搭設,從層樓開始采用懸挑式腳手架。挑4次，第一挑與第二挑共7層.第三挑與第四挑共層，懸挑式腳手架槽鋼采用16a#,長4.米,懸4、挑。25米,內深2.753.25米。內深端采用兩套鋼環裝置,并用木楔楔實.（二)、安全領導小組搭設過程中,因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度,現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域,用紅白三角小旗圍欄謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作,本小組機構組成、人員編制及責任分工如下:（項目經理）-組長,負責協調指揮工作;(施工員)組員，負責現場施工指揮,技術交底；(安全員）-組員，負責現場安全檢查工作;（架子工班長)組員,負責現場具體施工；四、搭設流程及施工工藝普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程5、為:水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網.搭設參數表：搭設參數普通型鋼懸挑腳手架立桿橫向間距或排距lb (m）100立桿縱向間距或跨距la(m）1。立桿步距h(m）1.5腳手架計算高度H(m）1內排架距離墻長度a（）0。15連墻件設置二步二跨，扣件連接、水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同,立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接10-200mm、外徑40的鋼管,立桿套座其外，并6、同時在立桿下部設置掃地桿。見下圖：2、立桿設置立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60m,采用搭接連接時,搭接部位結扎不少于2道。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400.3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值,以便立網掛設,大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm左右。（2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續設置；中間7、各道剪刀撐之間的凈距離不應大于5m.剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于10m。、腳手板、腳手片的鋪設要求（1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為00mm,里外立桿間應滿鋪腳手板,無探頭板。()滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設,滿鋪到位,不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用1-14#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點，要求綁扎牢固,交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5、防護欄桿（1）腳手架外8、側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2）選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設。2高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0。m和13m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和3c高踢腳桿。6、連墻件(1）腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點樓層高度超過4,則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時,則按水平方向每m設置一道斜拉鋼絲繩。（）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按垂直方向每。米設一拉結點。（)拉結點應保證牢固，9、防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處.(4）外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求,確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠.五、材料選擇及構造要求l、腳手架鋼材強度等級25A,鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件,應符合建設部鋼管腳手扣件標準GJ285的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造10、缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配,貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65Nm時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用3、搭設架子前應進行保養,除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網,網目應滿足20目1cm2，做耐貫穿試驗不穿透,61.8m的單張網重量在kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃,使用的安全網11、必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證.6、連墻件材料采用鋼管,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構(GB 7088）中Q5A鋼的要求。普通型鋼懸挑腳手架水平懸挑梁是此類型腳手架的重要材料，其鋼材強度等級為Q235A,型號見材料表，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整,無銹蝕.截面有足夠的抗彎抵抗距,在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求.搭設腳手架的鋼管鋼材強度等級為Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證.腳手架施工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試C12、C驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用。扣件為可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配,貼和面應平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5m。鋼管螺栓擰緊力矩達6.時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用.搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。主要材料參數表：材料名13、稱普通型鋼懸挑腳手架鋼管48 3.5扣件配套水平懸挑梁18號工字鋼梁支撐腳手扳竹笆片腳手板安全網密目安全網六、勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源,操作工均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。(一)、勞動力安排表工種人數技術管理安全監督2質量檢查1測量放線2架子工20(二）、機具配備機具名稱數量備注架子扳手30把架子工14、搭設和拆除架子用力矩扳手4把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈4把調整架子水平彎曲度七、腳手架檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢,應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在0m及20m以下的腳手架,應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20的腳手架,應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件:(）根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件;(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志;(3）腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄;(4)腳手架搭設過程中出現的重要15、問題及處理記錄,(5）腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外,還應進行現場檢查,檢查應著重以下各項,井記人施工驗收報告.（1）構配件和加固件是否齊全,質量是否合格,連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全;(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；（5）垂直度及水平度是否合格。八、腳手架搭設安全技術措施普通腳手架1、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿，形成避雷網絡,并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查16、腳手架，發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定,確保施工安全。、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡.7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于3kNm2，確保較大安全儲備。10、結構施工17、時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。九、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前,全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆18、架程序應遵守“由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆除中間扣件,然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時,應用臨時撐支住，然后才能拆除.7、拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落。、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運19、,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放,“當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。1、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放,整理保養13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。4、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。1、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十、節點詳圖(見附圖）十一、普通型鋼懸挑腳手架 計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（G-20）、建筑結構荷載規范20、(G 5009-200）、鋼結構設計規范(GB 50072003)、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JJ801） 以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿的縱距為。m,立桿的橫距為1。05m，立桿的步距為1。8 m；內排架距離墻長度為。35 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 根；腳手架沿墻縱向長度為 160. m;采用的鋼管類型為483。5；橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3。6 ,水平間距3 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2活荷載21、參數施工均布荷載（kN/m2)：3。000；腳手架用途:結構腳手架;同時施工層數:2 層;3。風荷載參數本工程地處浙江嘉興,基本風壓。3k2;風荷載高度變化系數z,計算連墻件強度時取。92,計算立桿穩定性時取。7,風荷載體型系數s為1.128;4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(k/m):0.2;腳手板自重標準值（kN/2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值（k/m):.15;安全設施與安全網自重標準值（k/m2）:0。005;腳手板鋪設層數：10 層;腳手板類別：竹笆片腳手板;欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板;5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用6號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。522、,建筑物內錨固段長度2。3 m.錨固壓點壓環鋼筋直徑（m）:20.0；樓板混凝土標號:C35；6拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為：6.000;鋼絲繩與墻距離為（）:300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m.二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JG13001)第5。2。條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=.08 N/;腳手板的自重標準值:P=0.31.5/（2+1)=。15 kN ;活荷載標準23、值： Q=3.05/（2+)=05 k/m；靜荷載的設計值: q11。20.038+1。20。050.17 kN/m;活荷載的設計值： 2=1。41。=1。4 Nm;圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 1ax 。0q1l2 0。10ql2跨中最大彎距為 1ma=0。080.721。520。11。471.520。6 kN；支座最大彎距計算公式如下： max = 0.10q12 -0。117ql2支座最大彎距為 ax -0。100.1721。2。1171。224、.46 kN;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: Max(.106,0。2616)/5080=83。88 N2；大橫桿的最大彎曲應力為 8.858 N/m2小于大橫桿的抗彎強度設計值 =205 mm2,滿足要求!撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： ax= (。677ql4 + .90)/00I其中：靜荷載標準值: q P1+P2008+.105=。143 kN/m；活荷載標準值： 2= 。0 k/m;最大撓度計算值為： =。7.1431504/(100。06105121900）+091。015004/（1002.0651900)= 2。29 m;大橫25、桿的最大撓度。21mm小于大橫桿的最大容許撓度 15/150 mm與1 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據J13-201第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1 00381。5= 0.058k；腳手板的自重標準值:2=.31。051。5(2+1)18N；活荷載標準值：Q=31.05。5/（2+1） 1.57 kN;集中荷載的設計值: 1。2（0.05+0.58）+.4 1。575 2。463kN；小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小26、橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下:qmx =ql/Mqmax = 1.20。0381。05 = 0。006kNm;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mmax Pl3pma = 2。4631。05/3 =0.862 kN；最大彎矩 M=Mmax Mpa =0.868Nm；最大應力計算值 = =。86806080=17.3 /m;小橫桿的最大彎曲應力 170。53 N/m2小于小橫桿的抗彎強度設計值 25/m2，滿足要求!3撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式27、如下：max ql4/34EIqmax=50.3150/(384。0611219） 024 m ;大橫桿傳遞荷載 P=p1 p2 +Q = 0。8+。18+1。575= 1。7 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax P(3l2 l2/）/7EIpax =9。11050(310041502/9 )/(722。0105121900)= 2.929 m;最大撓度和 = x+mx 024+2.99 2.93 mm；小橫桿的最大撓度為 2.53 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/0=7與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑力的計算按規范表。1。7,直角、旋轉單扣件承載28、力取值為。0N,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為。0kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范.2。）: c其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 k；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值： P1 = 0。038/2=。58 kN;小橫桿的自重標準值:P =.0381。0/=0。02 N;腳手板的自重標準值: 3 =0。31.051。5/2=.36 kN;活荷載標準值: Q 3.051。 / =2.3 kN;荷載的設計值:1。(0.08+0。0。236）。42.32=3.68 N;R 8.00 N29、，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0.248k/ NG1 = 0.1248+（1。50/2).038/101.0= .22kN;(）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板,標準值為0。3kN/m2 NG2=0.311.（。050。3)2 =。1 kN;（3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板,標準值為。15kN/ NG3 0。1510152=1.125 kN;（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網：0。005 N/2 NG4 =0.0051.58 30、=0。135 kN;經計算得到，靜荷載標準值 G = N1+NG2+G3NG4 = .232 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的12取值.經計算得到，活荷載標準值NQ= 31.051。52/2= 4. kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N 1。NG+。814Q。7.232 0.85。445= 4。302 N；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2G+1.4N=1.723+1。44。72515。2k；六、鋼絲繩卸荷計算(因此內容在規范以外，故僅供參考)鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、31、大橫桿的交點位置;以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷凈高度為6m；第2次卸荷凈高度為5；經過計算得到a1=rcg。00(1.050。0)=64.98度a2=acg3.000/.3083。46度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 =P2 = 1。514。26/8 =7151 N；k為不均勻系數,取1.各吊點位置處內力計算為(kN）：T1 = P1/a1= 7.151/0。6= 7。1 kT2=P2/sna2 。151/0.993 = 7. kG = P1tana1 = 7。151/243=.33 kNG2 = P2/ta2 = 7.15/8.71 = 0.34 kN其中鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力.32、卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為g= T1 。891 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:Fg=aFgK其中F 鋼絲繩的容許拉力（k）； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg.5d2，d為鋼絲繩直徑(); 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0。82; K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 7。891N，=082,=6,得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d =(278916.00/0。20).=10。7 mm。吊環強度計算公式為： = N / Af其中 吊環鋼筋抗拉強度,混凝土結構設計規范規定 = 50N/m2; N - 吊環上承受的荷載等于g； A 吊環截面積，每個吊環33、按照兩個截面計算，A=0。5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2F/f/）0.5 =(2.89110350/3。142)0。 = 。0 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 1.7 m，必須拉緊至 。89 N,吊環直徑為 1。0m。根據各次卸荷高度得:第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9。 mm,必須拉緊至 6。56 k,吊環直徑為 10。 mm.七、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk07z0其中0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(B00901)的規定采用:0 =。39 kN/;z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（B5020）的規定采用:z= 0。74;s 34、- 風荷載體型系數：取值為1。128；經計算得到,風荷載標準值為: k 0.7 .390。41.128 = .2 kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩M為: M = 0.85 .4Wkah2/0 = 0。851。40.22。51。810 = 。132 k;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式= N/（） MW/W 立桿的軸心壓力設計值:N 327/8=5562 ;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式= N(A) f立桿的軸心壓力設計值： =1。2/18 。948N；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1.5 m；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ30200)表.3。35、得： = 1.55 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ132001）表5.3。得： 1.5 ;計算長度 ,由公式 l0 =kuh 確定:0 =3.118 ;長細比:L0i 197 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 i 的結果查表得到：= 0.18立桿凈截面面積： =4。8 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ： = 。0c3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =25 N/mm2;考慮風荷載時 = 56。745(0.18）+31798/5080 = 7。092 /mm；立桿穩定性計算 = 8.92 /m2小于立桿的抗壓強度設計值 f 20 N/mm2,滿足要求！不考慮風荷載36、時= 594762/(0。18689)=5。3 N/mm；立桿穩定性計算 = 65.392 Nm2小于立桿的抗壓強度設計值 205 N/m，滿足要求!八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl =lw 0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z=0。92，1。128，=0.39,Wk0.0=0。7 0.21。28.9 = 283 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A = 10.m2;按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JG130201）5。4。條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N5。000N;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(k),按照37、下式計算:Nlw =.4WkA=4。284k;連墻件的軸向力設計值Nl =Nlw + N= 9.4N；連墻件承載力設計值按下式計算:Nf =Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 li = 350/15。8的結果查表得到0。941,為內排架距離墻的長度; A =。 cm;205 N/m2；連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0。9414.80-4205103 9331N;l = 。24 Nf= 4。31，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到l 9。284小于雙扣件的抗滑力12 ，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的38、連續梁計算.懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端為與樓板的錨固點,A為墻支點。本方案中,腳手架排距為0m，內排腳手架距離墻體5mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩 = 866。 cm4，截面抵抗矩W = 108。3 cm3,截面積A = 21。9cm2。受腳手架集中荷載P=(.2723+1。44.75)7/18.948N;水平鋼梁自重荷載 q=1。221.50。000178.5 =0。20 /m;懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(N）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(Nm)懸挑腳手架支撐梁變形圖（m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右39、分別為：R1 .96 kN;R = 3.991N； 0。95 kN。最大彎矩Mmax= 1.2 N；最大應力 =M/1。05N/A= 1。2106 ( 1。0 0800 )+ 4。69 / 295 2.685N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 2.85 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 15 N/m2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用1a號槽鋼,計算公式如下 =Mbx f其中 - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:b =（50tb/l)(235/f）經過計算得到最大應力b =（50b/h)（25/fy）=570103 235/（ 0001023)=0.740、5由于b大于0。6，根據鋼結構設計規范（B0017-2003)附表，得到b值為09經過計算得到最大應力 1。2106 /（ 0。6910830)=15。981N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 15。8 小于 f = 15 N/mm2 ,滿足要求!十一、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RU按照下面計算 RAH RUicosi其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 R=RUiini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=.147;十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿）的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力U均取最大值進行計算,為RU.47N 選擇41、619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700Pa，直徑15.m。 g =aFg/其中- 鋼絲繩的容許拉力(kN); F 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),查表得g=52KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、37、661鋼絲繩分別取85、0。82和。8。0。8； K 鋼絲繩使用安全系數.K=。得到：Fg=153KNR=9.17K。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力U的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=9。147N鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按混凝土結構設計規范1042、.。8每個拉環按個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環最小直徑D=（944(3。42502)） / =10。mm;實際拉環選用直徑D=2m 的HPB23的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算： 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.4 kN; 壓環鋼筋的設計直徑=20m;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： / 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/2;A=2/4=3。120/434.159mm2N/2A=3.867314。520.04/m2;水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于0Nm2,滿足要求!