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1、XX路（XX北路XX東）工程XX橋橋墩蓋梁工程專項施工方案編制人:審核人：審批人:XX路（XX北路XX東）工程XX橋橋墩蓋梁施工技術方案(抱箍法施工及計算)一、 工程概況：本橋位于XX路（XX北路-XX東)K1+031.33米處，跨XX，為一座新建七跨簡支板梁橋,共三聯，跨徑為220+20+30+20+2*20米，橋梁總長154。72米，總寬30.6米，其中4、5號墩在水中,其余均在岸上。由于灌注樁采用圍堰進行施工,考慮到蓋梁施工需要構造一個供蓋梁施工作業的穩定的支撐體系。采用在墩柱上抱箍作業的方法可以滿足施工受力需要。二、編制依據: (1）、公路施工手冊,橋涵（上、下冊）XX工程總公司（2）2、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）（3）、采菱橋設計施工圖三、蓋梁抱箍法施工設計說明：抱箍法其力學原理：是利用在墩柱上的適當部位安裝抱箍并使之與墩柱夾緊產生的最大靜摩擦力,來克服臨時設施及蓋梁重量。安放柱箍前先在墩柱四周用鋼管搭設簡易支架，計算好柱箍安放高度，用吊車將柱箍安放到位。抱箍內壁用6mm的橡膠帶作為襯墊。抱箍安放好后，用汽車吊將I45b工字鋼裝置在抱箍牛腿上，用作縱梁用，為防止兩個工字鋼側向傾覆，兩根工字鋼間用8根16對拉螺栓穿過工字鋼腹板連接,內側用鋼管支撐，對拉螺栓穿過鋼管.當縱梁安放完畢后，即可在其上邊安放橫梁,然后鋪設底模具體順序如下:抱箍安裝 縱梁安裝 橫3、梁安裝 蓋梁底模安裝 復核底模 測定軸線 吊裝綁扎好的蓋梁鋼筋 安裝蓋梁側模 及端模 澆筑混凝土 。1、側模與端模支撐側模為特制大鋼模,面模厚度為6mm，肋板高為10cm，在肋板外設 10背帶。在側模外側采用間距1.0m的 10b作豎帶，豎帶高1.6m;在豎帶上下各設一條16的栓桿作拉桿,上下拉桿間間距1.0m，在豎帶外設10#工字鋼作斜撐,支撐在橫梁上。端模為特制大鋼模，面模厚度為6mm,肋板高為10cm.在端模外側采用間距1。2m的 10b作豎帶，豎帶高1.6m；在豎帶外設10#工字鋼作斜撐,支撐在橫梁上.2、底模支撐底模為采用高強度竹膠板，板厚t=18mm,竹膠板底用方木（1010cm)4、作縱背肋凈間距為22cm，并放在橫梁槽鋼上。在底模下部采用長3。5m間距0.5m的12。6b#工字鋼作橫梁.蓋梁懸出端底模下設三角支架支撐,三角架放在木方上。木方下設橫梁。與墩柱相交部位采用特制型鋼支架作支撐。3、縱梁在抱箍上側鋼板上采用兩根I45b工字鋼作為縱梁,單根縱梁長33。41m。為防止兩個工字鋼側向傾覆，兩根工字鋼間用8根16對拉螺栓穿過工字鋼腹板連接，內側用鋼管支撐，對拉螺栓穿過鋼管，使縱梁形成整體，增加穩定性.4、抱箍抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板(板厚t16mm）制成，M24的高強螺栓連接,抱箍高50cm，每邊采用6根高強對拉螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產生摩擦力提供上部結構的支承反力5、，是主要的支承受力結構。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩柱砼面保護，在墩柱與抱箍之間設一層6mm的橡膠帶作襯墊。5、人員工作平臺與安全防護欄桿(1）、人員工作平臺設在縱梁懸出端，由于蓋梁寬度只有1。8米而橫梁12。6工字鋼3.5米，蓋梁每邊工作平臺為0.8米，在橫梁每邊搭設0。8米的工作平臺。工作平臺采用在橫梁上鋪設5cm厚的木板,木板與橫梁之間采用鐵絲捆扎牢靠（工作平臺如下所示）.(2)、工作平臺欄桿采用50的鋼管搭設，在橫梁上每隔1m設一道1.2m 高的鋼管立柱，在鋼管立柱之間采用橫向鋼管連接,鋼管之間采用扣件連接，全橋共設置4排橫橋向鋼管連接。(如圖所示） 四、蓋梁抱箍法施工1、蓋6、梁施工工藝框圖鑿除柱頂浮漿安裝承重抱箍安裝蓋梁底模安裝蓋梁鋼筋安裝蓋梁側模砼運輸留取試件澆注蓋梁砼拆側模坍落度試驗養生拆底模2、鑿除柱頂浮漿將柱頂砼浮漿全部鑿除，裸露新鮮砼。并沖刷干凈，以保證墩柱與蓋梁砼聯接牢固。3、安裝蓋梁承重抱箍蓋梁抱箍施工之前，進行施工放樣，測出兩墩柱的中點和墩頂標高，同時計算出蓋梁施工期間的支撐體系的總高度和各分部支撐的高度，利于施工時按各部情況調整支架的標高，滿足施工要求。根據施工支撐體系（其中支撐體系的總高度為：45b工字鋼高度、12。6工字鋼高度、方木高度、竹膠板高度這四項支撐體系的高度之和）的總高度算出蓋梁底模頂面與抱箍頂面的施工高度，在墩柱上定位抱箍時，先根7、據蓋梁底的設計標高減去支撐體系到抱箍頂面的施工高度，即為抱箍的頂面標高，采用掛尺的方法把地面標高引到墩柱上,并在墩柱上標示出抱箍的頂面高程線。在抱箍上墩柱前，對抱箍進行除銹，除去抱箍內側的鐵銹,防止鐵銹減弱抱箍與墩柱的摩擦系數,并避免在拆除抱箍后，鐵銹影響墩柱的外觀，增加不必要的除銹工作。抱箍上墩柱時,先把墩柱施工時搭設的施工腳手架拆除到架設抱箍的標高位置,這樣可以提前為架設工字鋼施工騰出空間，同時為吊裝工作提供方便.抱箍吊裝時先在施工腳手架上搭設腳手板,為緊固抱箍螺栓提供操作平臺。并在地面上先把兩片抱箍用螺栓進行初步連接,在用螺栓把抱箍的孔位逐一連接好以后帶上螺帽,螺帽的擰緊程度只是把螺帽擰8、到能看到外帽沿與螺桿相平即可，然后用方木條卡入抱箍之間的縫隙臨時楔緊,并在吊裝過程中派專人扶持抱箍，防止吊裝時抱箍由于晃動刮傷墩柱.然后用鋼絲繩穿入抱箍的牛腿頂部用于固定工字鋼的螺栓孔內，對稱穿入后進行抱箍吊裝,吊裝方式從墩柱上方把抱箍套在墩柱外側，并且用人工在墩頂進行輔助定位，加快施工進度。在進行抱箍緊固時，對每個高強螺栓都平行施加預拉力,即把每側的6個螺栓都均勻擰到相似的堅固程度，觀察抱箍與墩柱的結合面，防止由于不均勻擰緊高強度螺栓引起墩柱受到偏壓,造成施工隱患。同時也注意抱箍的各個板面及焊縫的情況，觀察有無變形或開裂等情況。檢查好抱箍后,用吊車在抱箍的牛腿上架上工字鋼,并在兩根工字鋼之間9、裝上橫向拉結桿件，防止吊裝及定位過程中發生橫向失穩引發意外。共設10根拉桿,每根柱子前后側各設一根、還有45b工字鋼兩端各用一根拉桿連接。拉桿采用16圓鋼兩端攻絲后制作而得，長度為：柱子直徑+工字鋼寬度+2cm厚墊板2+每端預留長度10cm2，每端攻絲長度15cm。4、施工放樣測量人員將蓋梁軸線放出后，施工人員按蓋梁軸線和蓋梁標高安裝底模， 并調整蓋梁底模達到設計高標。5、蓋梁底模安裝底模采用自制的高強度的1。8cm的竹膠板、45b工字鋼縱梁、12.6#工字鋼橫梁及10cm木方鋪設好后,直接將竹膠板鋪在木方上,即底模安裝就位,底模安裝應在跨中預留58mm的上拱度,按拋物線布置， 以消除由于承重10、工字梁受荷載作用后引起的下撓,蓋梁底模標高安裝施工誤差不應大于5mm， 軸線偏位誤差不應大于10mm, 模板接縫間要墊3mm厚的雙面膠條，防止接縫漏漿造成砼面色差或麻面。6、安裝蓋梁鋼筋蓋梁骨架鋼筋在加工制作場地先按施工設計圖紙要求加工成骨架片，然后用跑車將蓋梁骨架片運到蓋梁施工現場進行綁扎成型。吊裝鋼筋骨架片時應注意吊點位置， 并采取必要的加固措施， 防止骨架變形;同時就位要準確， 確保鋼筋保護層厚度誤差不大于5mm。7、安裝蓋梁側模蓋梁側模板采用定型鋼模由專業模板廠設計制作，側模安裝前均勻涂刷脫模劑，側模與側模、側模與底模之間的接縫要緊密，加墊雙面膠帶防止不漏漿。模板各部位支撐、拉桿要穩固11、.安裝完畢后，仔細檢查各部位尺寸以及穩定性（詳見附圖)。8、砼澆筑砼澆筑之前，應自檢合格后報請駐地監理工程師檢查模板各部位尺寸是否正確，接縫是否嚴密，支撐、拉桿是否穩固以及鋼筋、預埋件位置等是否正確，以上各項全部符合設計要求后方可進行砼澆筑。砼采用商品砼、砼罐車運輸到現場、采用吊車（或泵送）吊運砼入模.砼澆筑順序從與墩柱中心部位開始向柱兩端分層澆注,砼振搗以砼面停止下沉，并無明顯氣泡上升、表面平坦一致為宜。在灌注上層砼時，要將振搗棒插入下層砼內不少于10cm。砼振搗時嚴禁碰撞鋼模板和對拉螺桿，澆筑砼時要留足夠數量的砼試塊作為評定蓋梁拆模時間和砼成品是否合格的依據。9、養生砼初凝后，用土工布或塑12、料布覆蓋灑水養生。10、拆側模當蓋梁砼強度達到設計強度時，在不損壞棱角的情況下拆除側模，側模拆除后，立即用土工布或塑料布覆蓋灑水養生.11、拆底模當蓋梁砼強度達到設計強度80以上時，拆除承重底模，拆模后，立即用土工布或塑料布覆蓋繼續灑水養生.五、質量標準施工質量標準按招投標文件、設計施工圖紙城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ22008）執行。六、勞動力組織現場負責人1人，技術員1人，試驗工1人,測量工1人，起重工1人，砼工3人、鋼筋工8人、木工6人。七、機械序號機械名稱單位數 量備注1輪胎吊車(16t） 臺12裝載機(3t) 臺13砼運輸車 臺3采用商品砼4發電機（75kw) 臺15電焊機13、（AX315)臺46蓋梁鋼模板套 1含抱箍八、蓋梁施工安全保證措施(一)、施工準備1、熟悉、審查圖紙及相關文件，貫徹設計意圖2、掌握地形、地質、水文條件，作好安全施工準備3、機、料、人的準備以及勞動力的組織和計劃,4.對相關人員進行安全交底.5、在蓋梁施工作業，所用機械設備要有可靠的接地措施,具體由項目部安質部與電工班檢查落實6、蓋梁施工所屬區域管理人員領導小組組長：嚴軍副組長：陳憶 張偉成員：眭付國 蔣濟震 張華峰 朱俊賢 （二)、安全防護措施1、施工準備階段安全預防措施（1)、模板施工，澆筑混凝土過程風險大，隱患多，是施工重點控制環節之一。因此，在施工準備階段對上述工程施工的各個環節作業人14、員都要進行崗前安全操作培訓；（2）、選責任心強、業務精干、思想素質優秀的工區管理人員,充實到施工生產一線，切實保證現場施工組織管理；（3）、進入高空作業區域配專職安全員對施工現場不間斷巡邏監督；（4）、蓋梁施工平臺采用腳手架及腳手板鋪設,周圍采用鋼管做護欄,并布設安全網;為方便施工人員上下工作,操作防護架上設置通道爬梯.2、蓋梁施工安全預防措施（1）、高空作業時施工人員系安全帶，戴安全帽；上下交叉作業時采取隔離措施；（2)、施工平臺采用腳手架及腳手板鋪設,周圍采用鋼管做護欄，并布設安全網;為方便施工人員上下工作,操作防護架上設置通道爬梯；(3）、制定安全文明施工經濟責任制，設立專項職安全文明生15、產監督員；（4)、在施工區設立安全文明生產警示牌，并做好安全防護設施的設立；（5)、所有參與施工的人員要做到持證上崗；（6）、要有專門的安全員,負責施工現場內外在安全問題的檢查與督促；（7）、用電開關板均做成盒式,專人操作,電工持證上崗；(8）、保證鋼管支架的穩定性：鋼管底部支墊腳手板，支架底落在硬地基上，支架連接牢固，做到立桿豎直、橫桿水平、剪刀撐到位；（9）、必須制定安全操作規程和安全檢查制度，嚴格執行，隨時檢查,并有必要的安全保護設施，凡從事電工、電焊工等特種作業人員，必須接受特種作業安全培訓,通過考試合格持證才能上崗操作，以避免發生各類事故3、安全保障體系蓋梁施工現場組織機構.現場總指16、揮：嚴軍現場調度：陳憶質量檢驗員：王玉安全員：蔣濟震鋼筋班班長：曹志偉木工班班長：丁國鈺水石班班長:歐陽明起重班班長：杜躍剛九、蓋梁施工應急預案(一）、目的蓋梁施工為大型模板分項目，為有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減少經濟損失。（二）、施工過程中主要危險源及安全檢查與控制、在砼澆筑之前必須進行安全檢查。A、抱箍檢查：使用前,對抱箍體焊接處進行焊縫逐條檢查，檢查焊縫飽滿度，焊縫厚度,有無虛焊。B、高強螺栓檢查:使用前，檢查每個高強螺栓有無質量缺陷，墊圈等配套物件是否完全。C、支架固定檢查：安裝好抱箍后，對抱箍各螺栓擰緊程度進行檢查，工字鋼與木方安裝好后，檢查其固定情況，澆筑前在進行17、一次整體檢查。、在砼澆筑時必須進行安全觀測.A、抱箍觀測：在抱箍下口處用紅筆做個標記，在澆筑過程中派專人監測抱箍固定情況，如有發現抱箍有下滑情況。立即停止澆筑，疏散人員離開，派木工采取加固補救措施.B、工字鋼觀測：在澆筑過程中派專人監測工字鋼最容易發生變形處,如有發現工字鋼變形，立即停止澆筑，疏散人員離開，派木工采取加固補救措施.C、模板觀測:在澆筑過程中派專人盯模，如有發現模板有松動，立即停止澆筑,疏散人員離開，并派木工采取加固補救措施。（三）、組織機構及職責由項目經理部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作.1、基本情況項目經理：嚴軍安全負責人:蔣濟震 安全員：陸鵬飛技術負責人：眭富國 成18、立現場安全事故救護組織，設立救護小組,聯系電話，明確分工組長:嚴軍 負責同醫院、公司等有關部門的聯系，詳細說明事故地點、情況，派出到必須路口接應.副組長：陳憶 負責組織人員、機械進行正確搶救。組員：牟夢良 負責現場秩序，調動機械和人員進行施工。組員:張華峰 組織車輛調度，急救設備的搬動及運送傷員。2、配務救援器材設備卡車一輛，小車一輛，汽吊16噸一臺，風電焊機一臺，切割機一臺,支撐貝雷片十片，急救箱一只（常用藥、止血帶、固定架等）,擔架一副。1、 事故救護單位常州市武進醫院報警電話一體化：1104、控制事故措施（1）、事故發生后立即報告應急搶險指揮部，搶救傷員，同時向醫療部門呼救。(2）、組織19、人員現場搶救,事故發生時,一切人員聽從現場指揮人員統局指揮，以免現場混亂。（3）、現場對傷情進行簡單診斷：、消除傷員口鼻處雜物，以保證呼吸通暢.、對受傷部位進行止血、包扎，切勿隨意搬動，應用固定架稍加固定后送醫院搶救.、萬一作業人員從高處墜落跌傷，應仔細觀察傷員的神志是否清醒，并察看傷員著地部位及傷勢情況，再按急救常識進行現場急救。（4）、項目經理應組織人員對事故進行原因分析，制定相應的糾正和防范措施，認真填寫事故報告表，事故調查等有關處理報告，并上報公司應急搶救領導小組。十、蓋梁抱箍法施工設計計算（一）、荷載計算1、蓋梁砼+鋼筋自重（以最重的3、4橋墩蓋梁為例):G1=172/2m324+220、1443.4/2*9.8*103=2169。07kN（說明1：單片蓋梁砼為86 m3，鋼筋10721。7kg）2、蓋梁側模板自重:G2=33。41*1。520。5=50。12kN（說明2：由建筑施工模板安全技術規范(JGJ1622008)可知鋼模板每平方米自重：0.5kN/m2)3、蓋梁懸挑處底部三角支架及蓋梁底模（1）、三角腳采用10mm*10mm方木加工南、北側每邊計6個、高為0。7米、一側水平長2.33m木方斜長為2.43m；（2)、蓋梁底模采用1。8cm的高強度竹膠板+10cm10cm方木（間距32cm)（3）、蓋梁底模竹膠模板自重：G3=（2.43*1.82+33。41*1.8）*021、.75kN=51.66kN（說明3：由建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)可知木模板每平方米自重:0。75kN/m2)4、橫梁12。6#工字鋼（48根3。5m）G4=48*3.514.21*9。8*103=23。4kN5、縱梁（I45b30.0M）工字鋼G5=2*30*87。45*9。810-3=51。42kN6、施工人員及設備荷載Q1=30*1。8*2。5=135kN（說明4：由建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008）可知施工人員及設備荷載可取:2.5kN/m2）7、振搗時荷載Q2水平=33.41*1。8*2=120。28kNQ2垂直=33。41*1。5*4=200。422、6kN（說明5：由建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)可知振搗混凝土時產生的荷載可取: 水平面模板:2kN/m2、垂直面模板：4kN/m2）（二)、底模荷載受力計算:1、竹膠板模板力學性能：蓋粱底模采用高強度竹膠板，板厚t=18mm，竹膠板方木橫背肋間距為32cm，方木凈跨度L3=22cm，所以驗算模板強度采用寬b=220mm平面竹膠板.h2=1。8cm，木抗彎強度fm取值為11MPa，彈性模量E=0.1105MPa。（1）竹膠板模板總荷載:G竹膠板=1.2(G1+G3+Q1)=1.2（2169。07+51。66+135)=2826。88kN。 （由建筑施工模板安全技術規范(JG23、J162-2008)可知:當其效應對結構不利時,分期項系數取1.2倍，對永久荷載效應控制的組合取1.35倍（2）截面慣性矩：I=bh3/12=221.83/12=10.692cm4（3）截面抵抗矩:W=bh2/6=221.82/6=11。88cm32、竹膠板受力計算（1）、底模竹膠板總均布荷載： q=2826.88(33.411。3）0。22=14。32kN/m（2)、跨中最大彎矩：M=qL2/8=14。320.220.22/8=0.087kNm(3）彎拉應力:=M/W=0。087103/(11.8810-6）=7.29MPa=11.0MPa竹膠板板彎拉應力滿足要求.3、撓度:從竹膠板下方木背24、肋布置可知，竹膠板可按簡支形式進行計算，G竹膠板=1.35（G1+G3)=1。35*(2169.07+51.66)=2997。98kN（由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）可知:當其效應對結構不利時,分期項系數取1.2倍，對永久荷載效應控制的組合取1。35倍）q=2997。98（33。411.8)*0。22=10。96kN/mf=5qL4/384EI=515.192204/（3840.110510。692104）=0。313mmL/400=0。55mm式中f-撓度mm，竹膠板撓度滿足要求.綜上所述，竹膠板受力滿足要求.4、方木肋受力計算橫橋向與蓋梁最長邊平行1010cm方木布置25、，跨度為b=50cm，間距布置a22cm，Ixbh31250103124166.67cm4，E9103MPa， W=bh2/6=50102/6=833.33cm3（1）、木方上總荷載：G木方=G竹膠板=1.2(G1+G3+Q1） =2826。88kN(由建筑施工模板安全技術規范(JGJ1622008）可知:當其效應對結構不利時，分期項系數取1。2倍,對永久荷載效應控制的組合取1.35倍)。木方上均布荷載： q=2826。88(33。411.8)0。5=23.51kN/m（2）、跨中最大彎矩：M=qL2/8=23.510.50.5/8=0.735kNm最大剪切力：Q=qL/2=23.510。5/26、2=5.88kN（3）彎拉應力及剪切力：max=M/W=0.735103/(833。33106）=0.89MPafw=17MPa木方彎拉應力滿足要求。max=3Q/2bh=35.88/（20.50。1103)=0.17MPaft=1。7MPa木方剪切力滿足要求.（4）、撓度：木方可按簡支形式進行計算，G木方= G竹膠板=1.35(G1+G3） =1。35 (2169.07+51。66)=2997。99kN （由建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008)可知：當其效應對結構不利時,分期項系數取1.2倍，對永久荷載效應控制的組合取1.35倍）q=2997。99(33.411.8)0.5=2427、。93kN/mf=5qL4/384EI=524。935004/（38491064166。67104)=0。54mmL/400=1。25mm式中f-撓度mm，木方撓度滿足要求。綜上所述，木方受力滿足要求。 （二）、側模支撐計算1、力學模型假定砼澆筑時的側壓力由拉桿和豎帶承受,F為砼澆筑時的側壓力,T1、T2為拉桿承受的拉力，計算側模支撐計算圖式圖所示。2、荷載計算 砼澆筑時的側壓力:F=0。22ct012V式中：F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力(kN/m)；c-混凝土的重力密度砼容重，取24kN/m3； V-混凝土的澆筑速度,V取6m/h；t0-新澆混凝土的初凝時間， t0=200/（T+1528、） （T為混凝土的溫度，取25）,由試驗可知，初凝時間為1。5h；1-外加劑影響修正系數：不摻外加劑時取1。0,摻具有緩凝作用的外加劑時取1。2；2-混凝土坍落度影響修正系數：當坍落度小于30mm時取0。85, 坍落度為5090mm時取1。00,坍落度為110150mm時取1。15;F=0。22ct012V=0。22241.51.21。06=23.28kN/m2則有效壓頭高度為h=F/c=23.28/24=0。97m砼振搗對模板產生的側壓力按4KN/m2考慮(由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）可知振搗混凝土時產生的荷載可取:垂直面模板：4KN/m2）.則：F總=23.28+429、=27.28kN/m2=27.28kPa蓋梁長度每延米上產生的側壓力按最不利情況考慮,安全分項系數取1。2(由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）可知：當其效應對結構不利時，分期項系數取1.2倍,對永久荷載效應控制的組合取1。35倍)，則： F=1。2 F總H=1。227。28=32.74kPa3、拉桿拉力驗算拉桿（16圓鋼）間距1.0m，1.0m范圍砼澆筑時的側壓力由上、下兩根拉桿承受.則有：= F/A=32。741。01。8/2r2=30.31。21。5/(20。0082)=146626。19kPa=146.7MPa=170MPa(可符合要求）4、豎帶抗彎與撓度計算設豎帶兩端30、的拉桿為豎帶支點，豎帶為簡支梁，梁高l0=1.5m，砼側壓力按均布荷載q0考慮.豎帶10b的彈性模量E=2.1105MPa,慣性矩Ix=609.4cm4;抗彎模量Wx=87.1cm3，q0=32。471.5=48。71kN/m最大彎矩：Mmax= q0l02/8=48.711。52/8=13.7kNm彎拉應力：=Mmax/2Wx=13.710-3/（287.110-6）=78。7MPaw=145MPa（滿足要求)撓度： q0=1。227。281.2=39。28kN/m(由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）可知:當其效應對結構不利時,分期項系數取1。2倍，對永久荷載效應控制的組合31、取1.35倍)fmax= 5q0l04/（3842EIx）=539。281。54/(38422.1108609。4108)=1。012mmf=l0/400=1500/400=3.75mm（滿足要求）5、關于豎帶撓度的說明在進行蓋梁模板設計時已考慮砼澆時側向壓力的影響，側模支撐對蓋梁砼施工起穩定與加強作用。為了確保在澆筑砼時變形控制在允許范圍，同時考慮一定的安全儲備，在豎帶外設鋼管斜撐,鋼管斜撐兩端支撐在模板中上部與橫梁上。因此,豎帶的實際撓度能滿足要求。(三）、底模橫梁計算：橫梁采用間距為0。5m、長為3。5 m的12.6工字鋼作橫梁， 故共布設橫梁48根。1、荷載計算橫梁上的總荷載(由建筑施32、工模板安全技術規范（JGJ1622008)可知：當其效應對結構不利時，分期項系數取1。2倍,對永久荷載效應控制的組合取1.35倍）：G橫梁=1。2（G1+G2+G3+G4+Q1+Q2水平)=1.2*(2169。07+50。12+51.66+23.4+135+120。28）=3059。3kN則作用在單根橫梁上的荷載為：q橫=(3059。3/（33.411。8）*（0。51。95)）/1.95=25.43kN/m（橫梁采用間距0.5m的12.6#工字鋼,橫梁受荷段長度為1。95m）2、力學模型橫梁計算模型3、橫梁抗彎與撓度驗算12。6工字鋼的參數：Ix488cm4 、Wx=77.4cm3,Sx=433、4.4cm3,d=0。005cm,E2.1105MPa （1）計算最大彎矩及剪力值MMAX=qL2/8=1/825.431。952=12。09kNmQMAX=qL/2=25。431.95/2=24.8kN（2）、正應力及剪應力驗算maxMmaxW=12.0977。4106=156。2Mpaf=205MPa正應力滿足要求maxQMAXSIxb=24。844.4106(4881080。005)=45127。28kN/m245.12MPafv=120MPa剪應力滿足要求（3）、撓度：按均布荷載，簡支梁受力計算：G橫梁=1.35（G1+G2+G3+G4)=1.35*（2169.07+50.12+51.34、66+23.4）=3097。24kN(由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008)可知:當其效應對結構不利時，分期項系數取1.2倍,對永久荷載效應控制的組合取1。35倍）q橫=(3097.24/（33.411。95）*(0.51。95）)/1。95=23.77kN/m f5qL4384EIx 523.771954/(3842.1105488） 4。37mmfL/400=4。875mm滿足施工要求。式中f-撓度 mm（四）、底?？v梁計算在抱箍上側鋼板上采用兩根工I45b型工字鋼作為縱梁，單根橫梁長33。41m，縱梁布置示意圖如下。1、荷載計算：縱梁上的總荷載（由建筑施工模板安全技術規范(35、JGJ162-2008）可知:當其效應對結構不利時，分期項系數取1。2倍，對永久荷載效應控制的組合取1.35倍）：G縱梁=1。2(G1+G2+G3+G4+G5+Q1+Q2水平)=1。2(2169.07+50.12+51.66+23。4+51。42+135+120.28）=3121.14kN單根45b工字鋼縱梁所承受的均布荷載為：q=G縱梁/2L=3121。14/（233。41)=46。71kN/m2、結構力學計算:建立力學模型見縱梁計算模型圖.3、縱梁抗彎與撓度驗算45b號工字鋼的參數：E=2。1105MPa、Ix=33759cm4、Wx=1500.4cm3、Sx=887。1cm3、d=0.036、135cm（1）計算跨中最大彎矩及剪力值MCMAX=qL2/8=46。715。472/8=174。71kNmQBMAX=qL/2=46.715.47/2=127.76kN（2）、跨中正應力及剪應力驗算maxMmaxW=174。71/(1500。410-6)=116442.2kN/m2=116.43MPaf=205MPa正應力滿足要求maxQMAXSIb=127。76887。1106(3375910-80。0135)=24868。19kN/m2=24.87MPafv=120MPa剪應力滿足要求(3）、跨中縱梁撓度：按均布荷載，簡支梁受力計算(由建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008）可37、知:當其效應對結構不利時,分期項系數取1.2倍,對永久荷載效應控制的組合取1。35倍）：G縱梁=1。35（G1+G2+G3+G4+G5）=1。35（2169。07+50。12+51。66+23.4+51.42)=2814。81kNq=G縱梁/2L=2814.81/(2*33。41）=42。13kN/mf5qL4384EIx 542.135474/（3842。110533759) 6.92mmfL/400=5467/400=13。66mm滿足施工要求.（5）計算最大懸臂部份的最大彎矩及剪力值MAMAX=qL2/2=42。133.0382/2=194。42kNmQAMAX=qL=42.133.0338、8=128.081kN（6）、最大懸臂部份的正應力及剪應力驗算AmaxMAmaxW=194。42/（1500.4106)=129578.8kN/m2=129.6MPaf=205MPa正應力滿足要求AmaxQAMAXSIb=128。081887。1106(3375910-80.0135）=24930。7kN/m2=25MPafv=120MPa剪應力滿足要求（3）、最大懸臂部份縱梁撓度：按均布荷載受力計算（由建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）可知:當其效應對結構不利時,分期項系數取1.2倍,對永久荷載效應控制的組合取1.35倍）：G縱梁=1。35(G1+G2+G3+G4+G5)=139、。35（2169。07+50。12+51。66+23.4+51.42= 2814。81kNq=G縱梁/2L=2814。81/(2*33.41）=42.13kN/mfqL48EIx 42。133044/(82.110533759） 6。34mmfL/400=7。59mm計算時按最大撓度在梁端部考慮,由于蓋梁懸出端的砼量較小,懸出端砼自重產生荷載也相對較小,所以滿足施工要求.如果需設置預拱度時，根據情況采取按以梁端部為預留上拱度最大值，在梁端部預留1cm的上拱度并遞減至墩柱部位的辦法（五）、抱箍計算（抱箍示意圖如下）（一)抱箍承載力計算1、荷載計算每個蓋梁按墩柱設五個抱箍體支承上部荷載，由上圖可以40、出計算每個支座的最大反力：懸臂RA = qL=46。71*3.04=141.998kNRB=RC=RD =1。1qL=1。146.71*5.47=281.05kN螺栓的允許承載力：N=nfP式中：P-高強螺栓的預拉力,取225kN;-摩擦系數，取0。3；nf-傳力接觸面數目，取2；-安全系數，取0。9.則：N=2250。320。9=121。5kN螺栓數目m計算:m=N/ N=281。052/121.5=4.65個，故連接兩邊鋼抱箍的高強螺栓為m=25=10個,但實際每個抱箍用12個螺栓。則每條高強螺栓提供的抗剪力：P=N/6=281。052/6=93。7kNN=121.5kN，故能承擔所要求的41、荷載。（2）螺栓軸向受拉計算砼與鋼抱箍之間設橡膠帶，按橡膠帶與鋼板之間的摩擦系數取=0。3計算，剛抱箍產生的壓力為：Pb= N/=281.052kN/0.3=1873.66kN由高強螺栓承擔。則:N=Pb=1873.7kN抱箍的壓力由12根M24的高強螺栓的拉力產生.即每條螺栓拉力為N1=Pb/12=1873。7kN/12=156.2kNS=225kN故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的扭矩M1）、初擰扭矩值計算:T0=0.065PCd =0.065（P+P）d其中: T0-扭剪型高強螺栓的初擰扭矩(Nm）PC高強螺栓施工預拉力標準值,取250kNd高強螺栓公稱直徑:24mmP-高強螺栓42、設計預拉力標準值，取225kNP預拉力損失值，一般取設計預拉力的10M24高強螺栓的初擰扭矩值為：T0=0。065 PCd =0.065(P+P）d=0。065（225+225*10%)24=386。1kNmm2)、終擰扭矩值計算：扭剪型高強螺栓的終擰采用專門的扳手進行擰緊,其值為：TC=KPCd =K（P+P)d其中: TC扭剪型高強螺栓的終擰扭矩(Nm)K高強螺栓連接副的扭矩系數平均值，取0。15PC高強螺栓施工預拉力標準值，取250kNd-高強螺栓公稱直徑：24mmP-高強螺栓設計預拉力標準值,取225kNP-預拉力損失值,一般取設計預拉力的10M24高強螺栓的終擰扭矩值為：T0=KPC43、d =0。15(P+P)d=0。15（225+225*10)24=891kNmm（二）抱箍體鋼板的應力計算:1、抱箍壁為受拉產生拉應力拉力P1=6N1=6156。2=937。2（kN)抱箍壁采用面板15mm的鋼板，抱箍高度為0。5m.則抱箍壁的縱向截面積：S1=0。0150.5=0.0075(m2）=P1/S1=937.2/0.0075=124.96（MPa)f=205MPa滿足設計要求。2、抱箍體剪應力=（1/2RC)/（2S1）=（1/2562)/(20。0075）=18.74MPafv=120MPa根據第四強度理論W=102。01MPaf=205MPa滿足強度要求。（三）抱箍體懸伸承托座44、（牛腿)的應力計算：懸伸支承托座采用組合工字形I4701502015,材料Q235，焊條為E502型焊條，采用角焊縫手工焊接，懸伸支承托座的尺寸和作用的集中力F=RC/2=RD/2=281.05kN/2=140。53kN(詳見附圖)設沿工字鋼形懸伸支承托座全周角焊縫的焊腳尺寸為:hf=10mm，he=0.7hf=7mm,則腹板連接焊縫的有效截面積：AWW=74302=6020mm2。全部焊縫對X軸的截面慣性矩近似地?。篢WX=7*1503002+7150*2152+74303*2/12=1。89108mm4,焊縫在最外邊緣“1”點處的截面抵抗矩：WW1=2。04108/300=6.3*105 45、mm3焊縫在腹板頂部“2點處的截面抵抗矩:WW2=2。04108/215=8。79*105 mm3在偏心彎矩Me=140.53*0.3=42。16kNm作用下，角焊縫在“1”點處的最大應力： M1=Me/WW1=42。16106/6。3*105=66。9N/m2f f=1.22*160=195。2N/m2在翼緣和腹板交接處的角焊縫“2處在偏心彎矩Me和剪力V（V=F)共同作用下的應力:M2=Me/WW2=42.16*106/8.79105=47。8N/m2f=F/AWW=140.53*103/6020=23.34N/m2f2=45。61N/m2 f=160N/m2牛腿焊縫滿足施工要求。（四)、46、墩柱受力計算雙鋼帶對墩柱的壓應力公式： 12R=2KG橡膠板與砼的磨擦系數取0。65 H-雙鋼帶寬度取500mmR抱箍半徑本工程取750mmG-牛腿受到的設計荷載RC=RD=RE=281。05kNK荷載安全系數取2（本工程取2倍安全系數是為高墩蓋梁采用抱箍法施工提供工程實例，所以安全系數取得較大)支架兼起高空作業施工腳手架的作用，一般在設計時，蓋梁高度在25m取2倍安全系數;515m高度取2。5倍；1530m高度取3倍;30m以上取4倍的安全系數。 一般墩柱砼抗壓強度容許值不大于0。8Rab,本工程為C30砼。0.8 Rab =0。830MPa=24.0MPa（C25砼自然養護7天強度可達到85%)1= KG /2R=22281.05（0。655002750)=7.34MPa2=24。0MPa85=20MPa,鋼帶握緊墩柱不致于壓碎墩柱砼,故C30墩柱要澆筑蓋梁砼必須在立柱砼強度達到承載力要求之后方可進行蓋梁砼澆筑。