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1、XX街（XX中路XX區界)工程2標跨XX大橋輔道橋 蓋梁施工專項方案1.工程概況1.1。工程簡況XX區XX街(XX中路-XX區界）工程二標設計范圍，南起XX路，與XX路、新XX相交后，跨越XX，繼續向北穿越XX村，與規劃XX路、XX二路相交,終點止于XX大道，全長約1。95km。其中在跨XX河處有兩座輔道橋,均采用三跨（316m）簡支預制預應力板梁，板厚80cm,頂面鋪設913。5cm厚c50整體化現澆防水砼+5cmAC-20C+4cmSMA-13(SBS改性），現澆防水砼頂面設置一道柔性防水劑作防水層，人行道上設置蓋板，其上設9cm厚飾面，飾面為6cm厚舒布洛克磚行道板+3cm1:2水泥砂漿2、。輔道橋總寬215.5m=31m（東西幅各寬15.5m)，下部結構為整體底板基礎，橋墩采用柱接蓋梁式、橋臺采用鋼筋混凝土薄壁式墻身.兩橋頭設鋼筋混凝土擋土墻引坡。本標段位于常州市XX區,地貌屬于長江三角洲沖積平原區，場地屬長江三角洲太湖流域沖湖積平原區,地貌形態單一，施工區域內為沙土及粉質粘土。東南、西南輔道橋橋墩蓋梁各有2道,其橋墩蓋梁具體尺寸為：五柱式橋墩、墩柱中心距離為4.85m，上口蓋梁長25。86826.489m不等、下口蓋梁長21。67322.192m不等、蓋梁寬1.591m、高1.4m、兩座輔道橋最重單個蓋梁重（1。41。591*26。48-（0.5*2。1770.7*1。5913、2）2。5*9。8=1384.74kN，其模板及支撐體系搭設跨度超過18m，施工總荷載超過15KN/m屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，所以本橋蓋梁支撐及模板施工需編制專項安全施工方案。因下部結構為整體底板基礎，橋墩采用立柱接蓋梁式，此結構基礎為已澆筑好的整體式現澆鋼筋砼底板，承載力較大，項目部經研究決定采用現場跨XX現澆箱梁使用的碗扣式鋼管支架作為蓋梁支撐體系。鋼管支架頂托上采用I12。6工字鋼+1010cm方木+1.5cm竹膠板作為底模，采用1.4m高1。5cm厚竹膠板+105cm方木背楞+16對拉螺桿為側模板的施工總體思路,本方案主要驗算蓋梁施工中的支架、工字鋼、方木、竹膠板、4、對拉螺栓的應力是否達到施工要求。2編制依據 2。1路橋施工計算手冊 人民交通出版社 2。2建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008)2。3XX街（XX中路XX區界）工程2標XX街大通河橋施工圖3。碗扣式支架模板體系施工設計說明3。1力學原理是利用在堅實的地基基礎上,搭設碗扣支架來克服臨時設施及蓋梁鋼筋砼重量。3。2側模與端模支撐3.2.1側模采用1。4m高1.5cm厚竹膠板+105cm方木背楞+16mm對拉螺桿加固（螺桿間距為50*50.25cm），在10*5方木背楞外設48mm鋼管作斜撐，支撐在碗扣支架上。作為加固體系3。2.2端模采用1。5cm厚竹膠板加105cm方木依據設計圖紙制5、作成定型骨架模板直接放在調整好標高及軸線的底模板上并同樣采用48mm鋼管支撐加固。3。3底模支撐3。3。1底模為采用高強度竹膠板，板厚t=15mm，竹膠板底用方木(1010cm）作縱背肋凈間距為16。5cm,并放在橫梁I12。6#工字鋼上。3。3。2在底模下部采用長3m間距0。6m的I12.6#工字鋼作橫梁直接放在調整好標高的碗扣支架頂托上。3。4碗扣支架支撐體系碗扣支架采用本工程跨XX主橋現澆箱梁目前正在使用的支架，在已澆筑好的輔道橋鋼筋砼基礎上搭設，在蓋梁懸挑出底板基礎外的部分采用80cm建筑垃圾+25cmC25砼處理.支架橫橋向采用60cm間距，順橋向采用60cm間距，頂部采用頂托調平。6、4。蓋梁具體施工方案施工準備4。1、蓋梁施工工藝框圖測量放樣碗扣式腳手架搭設測量放樣安裝底模鋼筋骨架加工成型鋼筋骨架安裝安裝側模板及加固制作試塊報監理工程師驗收澆筑砼拆模養生4.2鑿除柱頂浮漿將柱頂砼浮漿全部鑿除，裸露新鮮砼。并沖刷干凈，以保證墩柱與蓋梁砼聯接牢固。4.3搭設腳手架支架施工之前,進行施工放樣，測出兩端立柱的中心點、立柱頂標高和支架搭設范圍同時計算出蓋梁施工期間的支撐體系的總高度和各分部支撐的高度，此有利于施工時按各部高度情況調整支架頂托的標高,使其滿足施工要求.支架搭設時按規范要求縱向橫向按每6m一檔設置剪刀撐。頂部底部分別設置水平剪刀撐一道。支架搭設完成后，用吊車配合人工在支7、架的頂托上橫向布設3m長I12。6工字鋼，并在工字鋼上放置10*10cm木方。 支架示意圖4.4蓋梁底模板安裝底模采用的高強度的1。5cm的竹膠板直接鋪設在10*10cm木方上，即底模安裝就位，底模安裝應在跨中預留5-8mm的上拱度,按拋物線布置， 以消除由于承重受荷載作用后引起的下撓，蓋梁底模標高安裝施工誤差不應大于5mm, 軸線偏位誤差不應大于10mm， 模板接縫間要墊2mm厚的雙面膠條,防止接縫漏漿造成砼面色差或麻面。4.5安裝人員工作平臺與安全防護欄桿4。5.1人員工作平臺設在橫梁懸出端，由于蓋梁寬度只有1。591米而橫梁12.6工字鋼30米，蓋梁每邊工作平臺為0。7米,在橫梁梁每邊搭8、設0.7米的工作平臺。工作平臺采用在橫梁上鋪設5cm厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲捆扎牢靠。4。5。2 工作平臺欄桿采用48的鋼管搭設，在橫梁上每隔1m設一道1。2m 高的鋼管立柱，在鋼管立柱之間采用橫向鋼管連接，鋼管之間采用扣件連接,全橋共設置3排橫橋向鋼管連接。 工作平臺與安全防護欄桿4。6測量放線 項目部安排測量人員用全站儀將蓋梁的四角點放出并配合現場施工人員將蓋梁邊線用墨斗線彈好,并再次復核蓋梁底標高。確保蓋梁的標高及橫坡準確。4.7安裝蓋梁鋼筋蓋梁骨架鋼筋在加工制作場地先按施工設計圖紙要求加工成骨架片，然后用短駁卡車將蓋梁骨架片運到蓋梁施工現場采用人工配合吊車吊裝進行綁扎成型.吊裝9、鋼筋骨架片時應注意吊點位置, 并采取必要的加固措施， 防止骨架變形;同時就位要準確, 確保鋼筋保護層厚度誤差不大于5mm。4。8安裝蓋梁側模板蓋梁側模板采用1。4m高1。5cm厚竹膠板+10*5cm方木背楞+間距5050.25cm16mm對拉螺桿，側模安裝前均勻涂刷脫模劑，側模與側模、側模與底模之間的接縫要緊密，加墊雙面膠帶防止不漏漿.模板各部位支撐、拉桿要穩固。安裝完畢后，仔細檢查各部位尺寸以及穩定性(詳見附圖）。4。9澆筑砼4。9。1砼澆筑之前，應自檢鋼筋及模板合格后報請監理工程師檢查模板各部位尺寸是否正確，接縫是否嚴密,支撐、拉桿是否穩固以及鋼筋、預埋件位置等是否正確，鋼筋數量、種類及形10、狀是否正確，以上各項經監理工程師驗收全部符合設計要求后方可進行砼澆筑。4.9。2砼采用商品砼、砼罐車運輸到現場、采用砼泵車澆筑入模。砼澆筑順序從與蓋梁中心部位開始向蓋梁兩端每3050cm一層分層澆注,澆筑時采用2臺振搗棒分層振搗，砼振搗以砼面停止下沉,并無明顯氣泡上升、表面平坦一致為宜。在灌注上層砼時，要將振搗棒插入下層砼內不少于10cm。砼振搗時嚴禁碰撞模板和對拉螺桿，澆筑砼時要留足夠數量的砼試塊作為評定蓋梁拆模時間和砼成品是否合格的依據。4.10拆除側模當蓋梁砼強度達到2。5MPa時，在不損壞棱角的情況下拆除側模,側模拆除后，立即用土工布或塑料布覆蓋灑水養生。4。11拆除底模及支架當蓋梁砼11、強度達到設計強度80%以上時，拆除承重底模及支架鋼管，拆除時注意從蓋梁跨中開始向兩端全斷面的落架拆除，防止蓋梁砼出現裂縫.5.人員及機械安排5.1。人員安排現場負責人1人，技術員1人，試驗工1人，測量工1人，起重工1人,砼工6人、鋼筋工10人、木工6人。5.2機械安排序號機械名稱單位數 量備注1吊車（16t） 臺12裝載機（3t) 臺13砼運輸車 臺3采用商品砼4發電機（75kw） 臺15電焊機(AX315）臺46蓋梁模板套 16.施工質量保證措施6。1質量保證措施6。1。1模板質量控制技術措施a.選擇有足夠的強度、剛度、平整度與光潔度的模板。b。蓋梁采用新加工整體大片木模板，來確保結構物的砼12、成型質量。6。1。2鋼筋施工質量控制技術措施a。必須提供質量保證書，并按規定的頻率取樣對原材料復驗合格簽證歸檔后,才能進入加工場地。b。鋼筋由加工場集中加工成型，加工成品要進行合格檢驗、標識。c.結構鋼筋綁扎與主筋連接方法均嚴格按設計連接規定進行。d。電焊固定措施:嚴格控制主筋接頭在同一截面接頭不多于50。 6。1.3混凝土工程質量控制技術措施a.建立工地砼標養室,配備專職試驗人員與試驗設備.b.原材料質量控制措施：對有復檢要求的材料如水泥按規定的取樣頻率進行復檢、鑒定。c.砼生產質量控制措施：采用砼攪拌站（樓）集中拌合。d.砼運輸質量控制措施：采用砼攪拌車運輸，攪拌車運輸過程中以24轉/mi13、n慢速滾動，在卸料時快速轉動，避免離析.e.砼澆筑質量控制措施：保證砼運到現場后及時進行澆筑，按規范要制作檢查試件。砼澆筑要分層澆筑，分層振搗。砼自由傾落高度控制在2m以內，超過2m時則使用串筒.f。砼初凝后覆蓋土工布灑水養護。7.施工安全保證措施7.1施工準備階段安全預防措施7。1。1模板施工,澆筑混凝土過程風險大，隱患多，是施工重點控制環節之一。因此，在施工準備階段對上述工程施工的各個環節作業 人員都要進行崗前安全操作培訓。選責任心強、業務精干、思想素質優秀的工區管理人員,充實到施工生產一線，切實保證現場施工組織管理。進入高空作業區域配專職安全員對施工現場不間斷巡邏監督.7。 2施工階段安14、全預防措施7。2.1高空作業時施工人員系安全帶，戴安全帽。 7。2。2施工平臺采用腳手架及腳手板鋪設,周圍采用鋼管做護欄，并布設安全網；為方便施工人員上下工作,操作防護架上設置通道爬梯。7。2。3制XX全文明施工經濟責任制,設立專項職安全文明生產監督員。7。2.4在施工區設立安全文明生產警示牌,并做好安全防護設施的設立。7.2.5所有參與施工的人員要做到持證上崗7。2。6要有專門的安全員，負責施工現場內外在安全問題的檢查與督促7。2.7用電開關板均做成盒式，專人操作，電工持證上崗7。2.8保證鋼管支架的穩定性：鋼管底部支墊腳手板，支架底落在硬地基上，支架連接牢固，做到立桿豎直、橫桿水平、剪刀撐15、到位必須制XX全操作規程和安全檢查制度，嚴格執行，隨時檢查，并有必要的安全保護設施,凡從事電工、電焊工等特種作業人員，必須接受特種作業安全培訓,通過考試合格持證才能上崗操作，以避免發生各類事故7.3安全管理組織機構圖（見附件）8。施工安全應急預案8.1目的蓋梁施工為大型模板分項目，為有效防止事故擴大，降低員工生命危險,最大限度減少經濟損失。特制定此安全應急預案。8。2施工過程中主要危險源及安全檢查與控制8。2.1支架檢查使用前，對運至現場支架逐一檢查,檢查有無彎曲斷裂，碗扣處有無破損,確認完好的經現場材料員在收料單上簽字方可用于現場施工。8.2.2工字鋼檢查使用前確保工字鋼無破損及斷裂才可用于16、施工。8.3組織機構及職責8。3。1由項目經理部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。項目經理：王玉安全員：許云竹技術負責人：徐賢明 成立現場安全事故救護組織，設立救護小組，聯系電話,明確分工組長：許云竹 負責同醫院、公司等有關部門的聯系，詳細說明事故地點、情況，派出到必須路口接應.副組長：宋向陽 負責組織人員、機械進行正確搶救。組員：王偉 負責現場秩序,調動機械和人員進行施工。組員：莫紀藍 組織車輛調度，急救設備的搬動及運送傷員。8。3.2救援器材設備a.卡車一輛，小車一輛,汽吊16噸一臺，電焊機一臺，切割機一臺，支撐貝雷片十片，急救箱一只（常用藥、止血帶、固定架等）,擔架一副。b.事故救17、護單位常州市第二人民醫院 常州市中醫院報警電話一體化:1108.4控制事故措施8.4。1事故發生后立即報告應急搶險指揮部，搶救傷員，同時向醫療部門呼救.8。4。2組織人員現場搶救，事故發生時，一切人員聽從現場指揮人員統局指揮，以免現場混亂。8.4。3現場對傷情進行簡單診斷:a。消除傷員口鼻處雜物，以保證呼吸通暢。b。對受傷部位進行止血、包扎,切勿隨意搬動,應用固定架稍加固定后送醫院搶救。c.萬一作業人員從高處墜落跌傷，應仔細觀察傷員的神志是否清醒,并察看傷員著地部位及傷勢情況，再按急救常識進行現場急救.d.項目經理應組織人員對事故進行原因分析，制定相應的糾正和防范措施，認真填寫事故報告表，事故18、調查等有關處理報告,并上報公司應急搶救領導小組.9.模板及支架受力計算9。1蓋梁模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1662008 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 500092001 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱蓋梁新澆混凝土梁計算跨度（m)26.48混凝土梁截面尺寸（mmmm)15911400新澆混凝土結構層高（m)6。8 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3樓板模板0.5模板及19、其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1。5混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1。1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k（kN/m2）對水平面模板取值2風荷載標準值k（kN/m2）基本風壓0(kN/m2)0。250。18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距la(mm）600步距h（mm）1200立柱根數6立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離（mm）0,600,600,600,600,600底模下設支撐小梁根數7梁底支撐小梁一端懸挑長20、度(mm)40 設計簡圖如下:模板設計立面圖模板設計平面圖 四、面板驗算模板類型覆面竹膠合板模板厚度（mm）15模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm,按四等跨連續梁計算,計算簡圖如下: Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2（G1k+（G3k+G2k）h）+1。4Q2k,1.35(G1k+（G3k+G2k）h）+1.40.7Q2kb=0。9max1.2（0。1+（24+1。5)1。4）+1.42，1。35（0。1+（24+1.5）1。21、4）+1。40。72145.26kN/m q1靜0。91。35G1k+(G2k+G3k)h10.91.350。1+(24+1.5）1。4143.5kN/m q1活0.91.40.7Q2k10。91.40。7211。76kN/m q2G1k+（G2k+G3k）h10。1+（24+1。5)1。4135。8kN/m 1、強度驗算 Mmax0。107q1靜L2+0.121q1活L20.10743。50。272+0。1211。760。2720。34kNm Mmax/W0。34106/375009。13N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 max0。632qL4/（100EI）=0.63222、35。8265。174/(10010000281250)0.4mml/400265。17/4000。66mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0。393q1靜l +0.446q1活l=0.39343。50.27+0。4461。760。274。74kN R2=R4=0。928q1靜l +1。142q1活l=0.92843.50。27+1。1421。760。2711.24kN R3=1。143q1靜l +1.223q1活l=1.14343.50.27+1.2231.760。2713。76kN 標準值(正常使用極限狀態） R1=R5=0.393 q2l=0。3923、335.80。273.73kN R2=R4=0。928 q2l=0。92835。80.27+1.1421。760.278。81kN R3=1。143 q2l=1。14343.50。2710。85kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)100100小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)166。67小梁截面慣性矩I(cm4)833。33 q1max4。74+0.91.35（0。3-0。1）1.59/6,13.76+0.91。35（0。3-0。1)1.59/613.82kN/m q224、max3。73+（0。3-0.1)1.59/6，10。85+(0.3-0。1)1。59/610。9kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12,0.5q1l22max0.10713.820.62，0.513.820.0420。53kNm Mmax/W0。53106/1666703.19N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0.60713。820。6,13.820.045.03kN max3Vmax/（2bh0)=35。031000/(2100100)0.75N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算25、 10.632q2l14/(100EI)0。63210。96004/（10093508333300)0.11mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI）10。9404/(893508333300)0mml/40040/4000.1mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部） 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1。14313。820。6,0.39313.820。6+13。820.049.48kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R73。3kN，R2R67。75kN，R2R3R49.426、8kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1。143q2l1,0。393q2l1+q2l2max1.14310.90.6，0。39310.90.6+10。90.047。48kN 同理可得,其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R72.59kN，R2R66.08kN，R2R3R47.48kN 六、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁材料規格12.6號工字鋼可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I（cm4）488。59主梁截面抵抗矩W（cm3)77.53 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下: 1、抗彎27、驗算 主梁彎矩圖（kNm） Mmax/W0.99106/7753012.74N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN） Vmax14。22kN maxVmax/（8Iz)bh02（b-）h2=14。221000741262-(74-5)109。22/(848859005）25.61N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0。01mml/400318.2/4000。8mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 R1-0。43kN，R24.9kN，R320.8kN，R420.8kN，R54。9kN，R6-0.43kN 七、立柱驗算鋼28、管類型(mm)483立柱截面面積A（mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm）15.8立柱截面抵抗矩W（cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a（mm）200斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求立柱抗壓強度設計值f(N/mm2）205 =(h+2a）/i=（1200+2200）/15.8=101.27=230 長細比滿足要求！ 查表得，0.58 1、風荷載計算 Mw0。921。40.180。61。22/100.02kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5。2。5-14，荷載設計值q1有所不同： 1）面板驗算 q10.91.2（0.1+（24+1.5)1.29、4）+0.91。42141.39kN/m 2)小梁驗算 q1max4。31+(0。3-0。1)1。59/6+0。91。2(0。5+（24+1。1)0.05）+0。91。42max0-1。59/2，(0。60)-1。59/2/61,12.54+（0.30。1)1.59/6=12.6kN/m 同上四六計算過程，可得： R10。43kN,R24。9kN，R320。8kN，R420。8kN，R54.9kN，R6-0.43kN 立柱最大受力NwRmax+(30.6/6）0。7521。03kN fN/（A)+Mw/W21.03103/（0。58424）+0。02106/449089.43N/mm2f20530、N/mm2 滿足要求! 八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N（kN)30 由”主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3，R4,R520。8kNN30kN滿足要求!9.2蓋梁側模板計算書 計算依據: 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 500092001 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱蓋梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm）15911400梁板結構情況見下圖樓板厚度（mm)0 二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0（h)4外加31、劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21。15混凝土澆筑速度V（m/h）2。5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m）1.4振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k（kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。2224411。152.51/2,241。4min38。4，33。633。6kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0。9max1.2G4k+1。4Q2k，1。35G4k+1。40.7Q2k0.9max1.233。6+1.44,1。3533。6+1.40。740.9max45.92，49。280。949.2844.332、5kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k33.6 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)240對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為200，725,1250 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm)15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）10000 梁截面寬度取單位長度,b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4.計算簡圖如下: 1、抗彎驗算 q1bS承144。35433、4。35kN/m Mmax0.125q1l20.12544.350。2520.35kNm Mmax/W0.35106/375009。24N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 qbS正133.633。6kN/m max533。62504/(38410000281250）=0.61mm250/400=0.62mm 滿足要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 R0.5q1l=0。544。350。255。54kN 正常使用極限狀態 R0。5ql=0.533.60。254。2kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm)10050小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁抗剪強度設34、計值(N/mm2）1.78小梁截面抵抗矩W(cm3）83.33小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15.44小梁截面慣性矩I(cm4)416。67 計算簡圖如下: 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖（kNm) q=5。54kN/m Mmax/W0。15106/833301。77N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)31。631000/（250100）0.49N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm） q=4.2kN/m max0.04mm525/400=1.31mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算35、 承載能力極限狀態 Rmax3.14kN 正常使用極限狀態 Rmax=2.38kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格（mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）205主梁抗剪強度設計值（N/mm2)120主梁截面慣性矩I（cm4）10。78主梁截面抵抗矩W(cm3）4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖（kNm） 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm） q=1.57kN/m Mmax/W0。2106/449043.64N/mm2f205N/mm2 滿足要求! 2、抗剪36、驗算 主梁連續梁部分剪力圖（kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖（kN) max2Vmax/A=21。921000/4249。07N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖（mm） 主梁懸挑梁部分變形圖(mm） q=2.38kN/m 1max0。2mm500/400=1。25mm 2max0.17mm240/400=0.6mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax6。99kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5 可知對拉螺栓受力N0。956。996。64kNNtb24。5kN 滿足要求！10.附件10。1施工組織管理網絡圖項目經37、理：王玉項目副經理：周立金項目總工：徐賢明工程部周敏安全部許云竹統計部沈國農財務部吳奕機料部馬猛試驗室王濤質檢科狄旭輝橋梁施工2隊橋梁施工1隊10。2安全文明施工管理網絡圖項目經理：王玉項目副經理：周立金安全員：許云竹工程部周敏結構偉王偉統計部沈國農財務部吳奕機料部馬猛試驗室王濤質檢科狄旭輝砼工班組支架模板班組機械班組鋼筋班組 10.3 東南、西南輔道橋蓋梁施工進度計劃單位工程分項工程施工項目2012年10月2013年1月11月12月1月計劃開始時間計劃結束時間5101520253051015202530大通河東南西南輔道橋西南輔道橋蓋梁1、2#墩蓋梁鋼筋加工2012。11.22012。11。38、71、2墩蓋梁支架及底模搭設2012。11。132012.11。191#墩蓋梁鋼筋及側模安裝2012。11。271墩蓋梁澆筑砼2012。11.292墩蓋梁鋼筋及側模安裝2012.12。22012。12.52墩蓋梁澆筑砼2012。12。62012.12。61#、2#墩蓋梁拆除模板及支架2012。1。4東南輔道橋蓋梁1、2#墩蓋梁鋼筋加工2012。11。72012.11。151#、2墩蓋梁支架及底模搭設2012.12。121#墩蓋梁鋼筋及側模安裝2012.12。122012。12。171#墩蓋梁澆筑砼2012。12。172012。12。172墩蓋梁鋼筋及側模安裝2012。12.182012。12。232#墩蓋梁澆筑砼2012.12。241#、2墩蓋梁拆除模板及支架2012。1.30編制： 審核:10。4現場平面布置圖