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1、第一章 編制說明第一節 編制依據一、建設單位提供的工程施工圖及會審紀要。二、施工合同及協議書。三、施工組織設計及模板施工方案。四、國家有關現行施工規范、規程、標準以及省、市對于建筑施工管理有關規定。五、工程所在地的環境和地質條件，施工組織設計。六、我公司技術管理水平和機械設備裝備能力。七、我公司ISO9002質量體系標準文件。八、相關的施工計算手冊。第二節 主要承包內容施工圖所示的、工程承包合同約定的范圍內的10棟、14棟0.000m（不含0.000m）以上施工。第三節 本工程采用主要技術標準、規范、規程、規定一、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2021）二、鋼筋焊接及驗收規程2、（JGJ18-2021）三、建筑施工安全扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2022）四、建筑安裝工程質量檢驗統一評定標準（GB50300-2022）五、建筑工程質量檢驗評定標準（GB50210-2022）六、鋼筋機械連接通用技術規程（JGJ107-96）第二章 工程概況第一節 工程概況一、工程概況： 建設單位：*房地產有限公司設計單位：*標辦建筑設計院有限公司工程名稱：*二期10、14棟工程工程地址：*建筑總面積：約82650。建筑層數：地上18+1層建筑高度：59.95m。本工程為*房地產有限公司的“XX名著”10、14棟住宅，位于*。工程為18+1層商住建筑。二、結構概況1、抗震3、設防烈度：7度2、結構類型：框支抗震墻結構五層以下框支框架抗震等級：1級五層以下剪力墻抗震等級：1級五層以上剪力墻抗震等級：3級轉換層位于三層（標高8.800）3、砼強度等級：10棟J型、14棟主體結構構件強度等級如下：墻（包括連梁）部位三層及以下四至五層六層以上標高8.800以下8.800至14.80014.800以上強度C45C40C30柱部位三層及以下標高8.800以下強度C45梁部位三層及以下四至五層六層以上梁標高8.800以下8.800至14.80014.800以上強度C45C40C30板強度除三層樓面（8.800）為C40外，其他部位均為C3010棟G型主體結構構件強度等級如下：墻4、（包括連梁）部位三層及以下四至五層六層以上標高8.800以下8.800至14.80014.800以上強度C45C40C30柱部位三層及以下標高8.800以下強度C40梁部位三層及以下四層以上梁標高8.800以下8.800以上強度C45C30板強度除三層樓面（8.800）為C40外，其他部位均為C304、鋼筋：I級鋼筋，級鋼筋、級鋼筋、冷軋帶肋鋼筋。保護層：墻15、板15、梁25、柱30。5、轉換層構件截面尺寸：本工程轉換板厚180；轉換梁截面：12001400、11001400、10001400、9001300、8001400、8001300、7001200、6001200、4001000等；5、三、轉換層施工主要工作內容及其特點難點（一）根據建設方、施工方之間的合同要求，本工程轉換層土建施工的主要承包內容為：地下室頂板以上、8.80m標高以下鋼筋砼結構。具體包括鋼筋制安，模板及其支架的安拆，商品砼、振搗、養護，各種腳手架的搭拆。（二）轉換層施工的特點轉換層梁截面大，且跨度及截面尺寸不一。轉換層梁數量較多，受力筋層數多，保護層和鋼筋間距、排距必須嚴格控制，多跨連續梁上部主筋配料和機械連接的接頭設置統籌考慮。所以其模板支撐體系，鋼筋綁扎及砼澆筑的施工難度較大。第三章 施工順序安排一、工程按常規施工至二層結構板面（4.45m），且考慮施工中的各種附加荷載，為確保工程施工的安全，支撐二層結構6、的模板豎向支撐體系不拆除。二、按施工圖及施工設計要求進行支模，扎筋。三、澆筑砼四、砼養護五、拆除模板及支撐六、本工程由于為商住樓，各種功能要求，安裝管線繁多，轉換層施工期間設備系統安裝工程應密切配合土建進度進行預留、預埋工作，不得遺留。第四章 資源配置計劃第一節 人力安排計劃本工程現場施工人員（操作層）由本工程項目經理和本公司勞務管理分公司負責各工種的人員調配，項目部負責現場工作的組織安排協調，根據項目經理部提供的需要計劃，隨各階段施工的不同而隨時進行調整，靈活調動、動態管理。第二節 主要施工機械配備計劃一、垂直運輸機械的選擇本工程轉換層采用商品砼。每幢樓轉換層澆搗砼時用兩臺HBT60型砼輸送7、泵送至澆筑面，為防止機械故障造成砼輸送中斷而形成臨時施工縫，商品砼供應站應在現場提供另一臺輸送泵備用。二、鋼筋加工機械在現場為每幢樓單獨設置一個鋼筋加工房，集中制作本工程主體結構所用的鋼筋，HRB235、HRB335這兩種類型鋼筋（柱主筋、各種箍筋、墻筋）各種制作工序、HRB400（梁受力鋼筋）、砼樓板的冷扎帶肋筋的切斷工序在加工房內進行，配備有鋼筋彎曲機、切斷機、冷拉卷揚機、對焊機，柱主筋用豎焊接長，在操作樓層上還配有電渣壓力焊機和交流弧焊機。三、其它小型施工機械設備還有：木工刨鋸1臺、插入式振搗器4臺（配齊備用零件），片式小振搗棒2臺，螺旋千斤頂1臺，手搖式葫蘆1臺。第五章 轉換層結構模板8、及支架第一節 模板系統選擇及支設方法一、轉換梁模板1、模板選擇：轉換梁底模、側模采用組合鋼模板，梁柱接頭用50厚木板拼縫。穿孔模拉桿處用50厚木模嵌穎，為合理利用資源，擬使用成品可回收拉桿。二、二層結構層上搭設滿堂式鋼管架以后，就可開始放梁底模，梁筋綁扎就位后支設大梁側模并加固。三、轉換層樓板模板1、模板選擇：180厚樓板用竹膠板支撐。2、支設方法大梁側模安裝后，緊接著鋪設樓板底模，底模下排水平鋼管，板縫平接，在拼縫處用封口膠帶貼縫。第二節 模板支撐架1、大梁：本工程轉換層現澆梁板截面較大，施工過程中的荷截大，針對這一特點，為了縮短工期、加快周轉材料周轉，降低造價，梁模采用定型組合鋼模板體系，9、鋼管立柱直接頂住梁底模，立桿沿梁斷面方向間距定為500（梁寬大于700mm時，梁底設2根立桿；梁寬小于或等于700mm時，梁底設1根立桿），沿梁長度方向間距為450mm，步距1500mm。直接支撐大梁底模短橫桿的立管加雙扣件以增強抗滑能力。梁側模設2根14拉桿，第一道拉桿距梁底不得大于400mm，外愣采用2483.5的鋼管，拉桿及外愣沿梁長度方向間距500mm。大梁底模支架及荷載傳遞：施工荷載、梁板砼及模板系統自重小橫桿早拆頭立桿二層結構層。2、轉換層砼樓板180厚，支架立柱縱橫間距0.9m，步距不大于1700mm。轉換層梁板的支模架構造要求按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范模板支架部分10、執行。3、模板搭設要求1）施工前應對模板進行排版計算，并驗算模板支撐系統的強度，剛度和穩定性。2）模板安裝前應先搭好支撐架，懸空操作應搭設腳手板和系安全帶。3）支撐架應落于實處，并鋪設墊板，不得有吊腳虛腳，安裝應按先后順序搭設（拆除順序相反），由專人負責，安全員要巡回檢查，并按專題方案和有關規范嚴格執行。4）支撐架體應與相應的柱用鋼管和扣件連成一個整體，增加其整體支撐系統的整體穩定性。5）支撐架主桿應豎直，2m高度的垂直允許偏差為15。6）立桿接長除樓板模板支撐架頂步可用搭接外（但必須不低于兩根橫桿，并不少于2個扣件鎖緊），其余接頭均采用對接接頭。對接接頭應交錯布置，接頭不應設在同步內，錯開距11、離不小于500mm。7）支撐系統架均設掃地桿，掃地桿距樓面200mm。8）所有的管材、扣件必須符合規范要求，不合格者不準使用。管理人員應加強材料驗收。操作人員使用時，不得把不合格的鋼管、扣件使用在架體上。9）剪刀撐的構造及模板支架主桿的構造剪刀撐搭設應符合以下的規定，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。、模板支撐架四邊與中央每間隔6m設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。、在模板支撐架豎直方向中部設置一道水平剪刀撐。、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，并用旋轉扣件固定在與之相交的水平橫桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。第三節 模板的拆除1、轉換梁應根據轉換層的砼條件養護度塊7天12、齡期、28天齡期的抗壓強度來判定拆模時間。側模的拆除時以砼強度能保證不缺棱、掉角為準，底模拆除必須在砼達到規定強度后進行（見下表）。構件類型構件跨度（m）到達設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板25028100梁拱、殼8758100懸臂構件1002、模板拆除應按照配板設計的規定，遵循先支后拆、后支先拆的原則，先非承重部位，后承重部位。梁、樓板模板應先拆梁側模，再拆樓板底模，最后拆梁底模。3、模板再組裝和拆運時，均應人工傳遞，要輕拿輕放，嚴禁摔、扔、敲、砸。第四節 梁柱節點處理為了防止梁柱接頭出現縮頸，夾渣這一質量通病，再施工過程中必須采取下列有效措施，確保工程質量。1、在模板支設前必須13、準確掌握各構件的幾何尺寸，并根據澆筑砼時對模板產生側壓力后模板微小位移，準確進行模板的配制。2、模板的模數與構件尺寸不能符合時，特別是在柱梁澆筑澆匯處，輔助模板必須與鋼模連接平正整，固定牢靠，保證不縮頸、不脹模、不漏漿。第五節 轉換層結構模板質量保證技術措施1、模板支設必須準確掌握結構的幾何尺寸，保證軸線位置的準確。2、進行模板設計，確定模板平面位置。本工程模板預拼裝量大，先做好拼裝準備，拼裝后進行編號，并刷脫模劑，分規格堆放，專人管理。如發現變形、裂應及時進行修理。3、模板在澆筑砼前用鉛錘吊正，必要時用千斤頂和花藍螺栓強制校正。模板及其支架應具備足夠的強度、剛度及穩定性，能可靠地承受澆筑砼的14、重量、測壓力以及其它施工荷載，澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊、拼縫處理是否嚴密。4、模板的安裝誤差應嚴格控制在允許范圍內，超過允許值必須校正。5、模板與砼接觸面應刷隔離劑，但是禁止采用機油，嚴禁隔離及污染鋼筋及接槎處。6、模板工程完成后，應通過相關部門驗收合格后方可建筑砼。第六章 轉換層結構鋼筋施工方法一、鋼筋原材料質量要求：1、鋼筋進場必須有出廠質量證明書和試驗報告，并按規定抽樣送檢，合格后方能使用，每捆（盤）鋼筋均應有標牌。由于轉換層鋼筋用量大，品種多，進場的每批鋼筋用完后，技術負責人或責任工長必須在試驗委托通知單上注明該檢驗批鋼筋所用詳細的部位，以便今后對結構進行分析具有可追溯15、性。2、鋼筋在儲蓄運堆放時，必須掛標牌，并按級別品種分規格堆放整齊，鋼筋與地面之間支墊不低于200，放在型鋼搭設專用支架上。對于堆放時間較長的大捆鋼筋表面應加彩條布覆蓋物，以防止鋼筋銹蝕和污染。3、鋼筋的材質、焊接、制作、綁扎質量必須符合設計和鋼筋砼施工質量驗收規范的要求，特別是轉換梁縱向受力鋼筋必須符合1級抗震要求：、鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25。、鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值的比值不應大于1.3。二、鋼筋的加工制作（一）根據現場察看和現場總平面布置，本工程鋼筋加工場地放在現場，具體位置詳見XX名著施工組織設計的現場總平面布置圖。鋼筋的加工制作在鋼筋加工房進16、行。（二）HRB235、HRB335型的熱軋鋼筋接長采用閃光對焊，HRB400型熱軋筋現場機械加工成直螺紋連接，樓板所配的冷軋帶肋筋采用綁扎搭接。1、轉換梁鋼筋本工程框架梁主筋主要為HRB400型，箍筋12100全加密，配料形式是外圍封閉型大箍內套窄封閉型箍，大梁縱向主鋼筋接頭采用直螺紋機械連接。（1）10#樓的KZL5梁為單跨，跨度8.40m，KZL2梁有3跨總長達20.60m，下部縱筋分3段配料，接頭設在靠中柱倆側的1/3跨范圍內，上部縱筋擬分3段配料，接頭按25%錯開設在各跨中1/3范圍內；KZL19梁有6跨，總長達31.80m，下部縱筋在各跨內分別配料，接頭按25%錯開設在靠中柱或剪力17、墻兩側的1/3凈跨范圍內，上部縱筋分6段配料，接頭設在各跨的各自跨中1/3范圍內。（2）14#樓的KZL3梁有3跨，總長達18.10m，上部縱筋分3段配料，接頭設在各跨中1/3范圍內，下部縱筋在各跨內分別配料，接頭按25%錯開設在中間跨的靠柱邊的1/3凈跨范圍。（3）鋼筋接頭位置以專用的大樣表為準。（4）由于轉換梁的鋼筋骨架很重，以一般的水泥砂漿做保護層墊塊無法承受其重壓，所以采用短鋼面作墊塊：3、板鋼筋轉換層樓板厚度180，配上下雙層雙向冷軋帶肋鋼筋10160，采用綁扎連接就位。三、鋼筋的綁扎（一）、梁筋定位措施轉換梁各層縱筋中間的排距用長度與梁截面寬度相等的25短筋來保證，若縱橫雙向轉換梁18、相關，其縱筋分層排列就位已經相當于此定位的作用，可不再加25短筋。梁保護層及梁截面保證如圖一。（二）、板筋定位措施板筋的定位：在負彎距筋范圍內用12筋制作成撐腳，支撐上層鋼筋1.50m，以保證負筋在樓板中的有效高度。樓板下層筋墊定位卡，按照600成梅花型布置如圖二。（三）鋼筋驗收1、在安裝大截面柱模板之前，應在自檢合格后，請監理工程師進行隱蔽驗收。在澆搗梁板砼之前，也要對梁板鋼筋、預埋件進行隱蔽驗收。2、驗收檢查內容：根據設計圖紙檢查鋼筋的鋼號、直徑、根數、間距是否正確，特別是檢查支座負筋的位置。檢查鋼筋接頭的位置及搭接長度是否符合規定。檢查鋼筋保護層厚度是否符合要求。檢查鋼筋接頭綁扎是否牢固19、，有無松動現象。第七章 轉換層結構砼工程第一節 現澆砼的振搗、養護1、砼的組織：考慮到商品砼站的供應能力，各棟之間砼澆搗時間宜錯開；砼從輸送泵遠點向近點收縮，逐節拆除輸送管。2、砼的振搗：梁、板砼采用輻射形隨砼流淌面追蹤振搗，兩根主棒承擔砼落料中心范圍振搗，振搗時快插慢拔，在振搗過程中，震動棒上下略有抽動，使上下震動均勻，每搗時間一般為25秒，振搗質量控制重點是在不漏振，平面上振幅半徑接好，震動必須插入未凝的已澆層5cm左右，以排除氣泡。3、砼澆筑、養護的基本要求：澆灌前應濕潤模板，柱腳部分應墊同級同砼（清除石子）的砂漿，以保證密實。施工縫處理應將松石和浮漿清除，用清水沖洗后，加同配合比去石砂20、漿鋪墊于接頭，以保證接縫嚴密。加強關鍵部位振搗，振搗以快插慢撥，表面出漿最佳，以防欠振、漏振。轉換梁砼采用覆蓋養護，適當延長拆模板時間。為了加快模板的使用，爭取早拆掉側模，也可用人工經常澆水保持墻柱砼表面濕潤。樓板用人工澆水養護，砼澆筑完畢后并終凝后即可開始澆水養護。一般養護14晝夜，澆水次數及頻率應使砼經常保持足夠的濕潤狀態。轉換梁板支撐體系計算書一、現澆樓板模板及支撐體系驗算 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2022）。 模板支架搭設高度為4.0米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.70米。圖1 21、樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1800.900+0.5000.900=4.500kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.001.00/6 = 15.00cm3； I = 90.001.001.001.00/12 = 7.50cm4； (1)抗彎強度計算 f 22、= M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取10.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.500+1.44.050)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10010001000/15000=6.642N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.500+1.44.050)0.300=1.993kN 截23、面抗剪強度計算值 T=31993.0/(2900.00010.000)=0.332N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.5003004/(1001040075000)=0.316mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自24、重線荷載(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.350+1.20.150=1.800kN/m 活荷載 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.321/0.900=3.690kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.690.90 最大25、剪力 Q=0.60.9003.690=1.993kN 最大支座力 N=1.10.9003.690=3.653kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.299106/83333.3=3.59N/mm2 木方的抗彎計算強度小于10.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗26、剪強度計算值 T=31993/(250100)=0.598N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.500900.04/(1009000.004166666.8)=0.178mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=2.027、30mm 最大支座力 Qmax=11.933kN 抗彎計算強度 f=0.877106/5080.0=172.59N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 單扣件抗滑承載力設計值取8.0kN，雙扣件抗滑承載力設計值取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.93kN 雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、模板支架荷載標準值(立桿軸28、力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1164.000=0.464kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.514kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 29、3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 6、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 10.52 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算30、 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 132.26N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 65.50N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=153.37，所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載，第2層以下的模板支撐可以拆除。二、現澆梁模板及支撐體系驗算分別以12001400、7001200mm現澆梁進行驗算。撐架的計算參31、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2022）。、12001400 mm現澆梁進行驗算 模板支架搭設高度為4.1米， 基本尺寸為：梁截面 BD=1200mm1400mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米，圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.4001.200+0.7501.200=42.900kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截32、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.210cm3 I=36.300cm4 (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.125(1.242.900+1.43.600)0.450 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.43110001000/8210=174.259N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 5.33、000ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大撓度計算值 v = 5.00042.9004504/(100206000363000)=0.306mm 面板的最大撓度小于450.0/400,滿足要求! 2、梁底橫向鋼管計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.4000.450=15.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.7500.450(21.400+1.200)/1.200=1.125kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 34、經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)1.2000.450=1.620kN 均布荷載 q = 1.215.750+1.21.125=20.250kN/m 集中荷載 P = 1.41.620=2.268kN 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.197mm 最大支座力 Qmax=11.899kN 抗彎計算強度 f=0.548106/5080.0=107.83N/mm2 支撐鋼管35、的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 3、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 單扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.90kN 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 5、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力36、 N1=11.90kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1394.120=0.689kN N = 11.899+0.689=12.588kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1u37、h (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 130.60N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 40.75N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果： = 51.83N/mm2，立桿的穩定性計38、算 f,滿足要求!、7001200 mm現澆梁進行驗算 模板支架搭設高度為4.1米， 基本尺寸為：梁截面 BD=700mm1200mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.2000.700+0.7500.700=21.525kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.210cm39、3 I=36.300cm4 (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.125(1.221.525+1.42.100)0.450 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.72810001000/8210=88.702N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 5.000ql4 / 384EI v = l / 400 40、面板最大撓度計算值 v = 5.00021.5254504/(100206000363000)=0.154mm 面板的最大撓度小于450.0/400,滿足要求! 2、梁底橫向鋼管計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.450=13.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.7500.450(21.200+0.700)/0.700=1.495kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.41、000)0.7000.450=0.945kN 均布荷載 q = 1.213.500+1.21.495=17.994kN/m 集中荷載 P = 1.40.945=1.323kN 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.174mm 最大支座力 Qmax=11.373kN 抗彎計算強度 f=0.466106/5080.0=91.66N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.042、/150與10mm,滿足要求! 3、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 單扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.37kN 雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 5、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.37kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1294.120=0.43、638kN N = 11.373+0.638=12.011kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數44、，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 124.61N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 38.89N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果： = 49.45N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 、梁側模板驗算以12001400mm梁進行驗算。 1、梁側模板基本參數 計算斷面寬度120045、mm，高度1400mm，兩側樓板高度180mm。 模板面板采用組合小鋼模，小鋼模主要類型寬度300mm板面厚度2.75mm。 外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距400、500，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖 2、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+1546、)，取4.444h； T 混凝土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.400m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=35.000kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=35.000kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 3、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取小鋼模寬度0.30m。 荷載計算值47、 q = 1.235.0000.300+1.44.0000.300=14.280kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.210cm3 I=36.300cm4 (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.125(1.210.500+1.41.200)0.500 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.44610001000/82148、0=54.354N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 5.000ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大撓度計算值 v = 5.00010.5005004/(100206000363000)=0.114mm 面板的最大撓度小于500.0/400,滿足要求! 4、梁側模板龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照連續梁計算。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.415mm 最大支座力 Qmax=16.841kN 抗彎計49、算強度 f=1.904106/10160000.0=187.40N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 4、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.841 對拉螺栓強度驗算滿足要求!