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1、xx世紀廣場項目商辦部分塔吊基礎施工方案 編 制 : 審 核 ： 審 批： 目 錄一、編制依據-2二、工程概況-2三、施工現場條件-3四、塔吊選型和位置確定-5五、塔吊基礎-5六、施工工藝-5七、安全措施-6八、附圖-7九、計算書-10一、編制依據1、xx世紀廣場項目商辦部分工程建筑總平面圖及其它相關圖紙;2、xx世紀廣場巖土工程勘察報告；3、塔式起重機說明書；4、塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）；5、地基基礎設計規范（GB50007-2002）；6、建筑結構荷載規范(GB500092001）；7、建筑安全檢查標準（JGJ592011）；8、混凝土結構設計規范(GB500102、-2002）；9、鋼結構設計規范（GB500172003）；10、鋼結構設計手冊(第三版)；二、工程概況xx省xx市xx區xx世紀廣場工程，地上25層,地下車庫二層，主體高度98.6米.本工程建筑地基采用PHC樁地基，基礎采用平板式筏板基礎，結構類型為框架-核心筒結構。本工程主樓A樓、B樓核心筒筏板基礎厚度2000mm；主樓以下其它部位筏板基礎厚度1200mm；地下車庫筏板基礎均為600mm。地下室底板混凝土強度等級為C35，抗滲等級為P8。本工程由安xx業房地產開發有限公司投資建設，同濟大學建筑設計研究院（集團）有限公司設計，xx省城建設計研究院勘測，xx市工程建設監理公司監理，中國建筑第七3、工程局有限公司組織施工.三、施工現場條件本工程施工現場的三通一平已經完成,為解決本工程基礎及主體階段垂直運輸的需求，擬在現場準備安裝2臺5510型塔吊。根據xx省城建設計研究院巖土工程勘察報告得知，基礎深度范圍內自上而下土質分布如下：層素填土（Qml）-層厚0。404。50m，層底標高21。4325。29m。褐灰、褐黃色等，松散(軟塑）狀態,以粘性土為主，夾建筑垃圾,局部地段層底分布有松散(流塑）狀的淤泥.層粘土(Q3al+pl）-最大揭露層厚41.20m?；尹S、褐黃、褐紅色，硬塑狀態。無搖振反應,光滑，干強度及韌性高,含氧化鐵、鐵錳結核及高嶺土。其標貫試驗實測擊數N值一般為1239擊/30c4、m,平均為23。4擊/30cm；靜力觸探比貫入阻力Ps值一般為2。605。80MPa,平均為4.20MPa。該層表部局部分布有1層可塑狀粘土，其靜力觸探比貫入阻力Ps值一般為1。802.30MPa，平均為2。01MPa。1層強風化泥質砂巖（K)-最大揭露層厚12.60m.層底標高為-35.5734.35m.棕紅色，堅硬(密實)狀態，原巖風化呈砂土狀,偶見碎巖屑,含多量長石，局部區域表部分布有硬塑狀粉質粘土夾粉土（殘積層)。該層汽車鉆無水可鉆進.該層標貫試驗實測擊數N值一般為4266擊/30cm，平均為50.9擊/30cm。2層中風化泥質砂巖(K）該層未鉆穿，層厚大于16.0m，其下無軟弱下臥層5、。棕紅色,巖質致密、堅硬，含長石、石英及云母，該層汽車鉆無水鉆進極困難，風化裂隙不甚發育.該層屬極軟巖,巖體基本質量等級為級。該層標貫試驗實測擊數N值一般為108138擊/30cm，平均為123.8擊/30cm.本工程0.000相當于絕對標高25.300m，基礎混凝土強度每組為C35，地下室底板頂標高為-10。100m。承臺及地下室底板底位于第層粘土層，承載力特征值fak=280Kpa。四. 塔吊選型及位置確定1塔吊型號：2臺QTZ5510，自重（包括壓重）F1=677KN，最大起重荷載F2=60KN,塔身起吊高度H=105m，塔身寬度B=1.6m，鋼筋級別：HRB400.塔吊承臺尺寸為5516、.3m，要求土質承載力200KN/m2。2。根據施工現場、工程結構及功能情況，塔吊位置確定如下: 1塔吊位于商辦B樓（SD）-（S-E）軸之間(S-1）軸西側，2#塔吊位于商辦A樓（S13)（S-13)軸之間（S-A)軸南側,此位置可以滿足塔吊的就位與拆除有足夠的空間，能滿足塔吊吊裝和拆卸要求。3。B#商辦樓塔吊基礎頂標高與車庫底板頂標高一至(15。2米），塔吊基礎鋼筋與車庫底板鋼筋重疊（車庫底板鋼筋型號大于塔吊基礎鋼筋）,由車庫底板鋼筋代替。塔吊基礎與車庫底板交接處預埋止水鋼板,厚度及尺寸同后澆帶止水鋼板。 A商辦樓塔吊基礎埋設于車庫筏板后澆帶下，基礎頂標高同后澆帶基礎墊層標高6。1米(137、。8米)。塔吊基礎內埋設一節塔吊標準節代替塔吊基礎螺栓。五 塔吊基礎1、塔機混凝土基礎地下室（車庫）底板頂標高為-4.700（15.2米），塔吊基礎頂標高同地下室(車庫)底板頂標高。因此塔吊基礎頂標高為-4.700（15.2米),根據巖土勘察報告及平面布置要求，塔吊基礎位于第層粘土層，承載力特征值fak=280Kpa，故可作為塔吊基礎的持力層。詳見附圖六、施工工藝 1、工藝流程：塔基土方開挖墊層施工防水層施工彈線放樣鋼筋綁扎隱蔽驗收澆搗砼及養護2、塔基墊層采用C15商砼澆筑,基礎底面豎實。3、綁扎塔吊基礎承臺鋼筋時，必須做好過程控制、施工記錄、質量驗收、隱蔽工程驗收。4、安放予埋件與鋼筋綁扎同8、步進行，必須與承臺主筋焊接牢固,避免因震動移位.5、澆注C35或以上強度等級的混凝土，并振搗密實，確保予埋件水平度在1內.預埋件埋設由塔吊租賃單位配合，保證預埋件位置、標高、垂直度等各項技術要求符合出廠說明書相關規定.6、做好塔吊承臺的養護工作，制作混凝土標養試塊和同條件養護試塊，塔吊安裝前必須檢查同條件養護混凝土強度報告.7、當承臺混凝土強度達到75以上,并對承臺基礎組織驗收，驗收合格后方能安裝塔機.七、安全措施1、塔吊基礎施工時必須按照規章制度進行操作，禁止違章操作.2、塔吊基礎施工前應做好基坑防護措施，避免在塔吊基礎施工時出現坍塌現象。3. 所有機械設備均需設漏電保護，所有機電設備均需按9、規定進行試運行,正常后投入使用。4。 振動器操作人員應穿靴和戴絕緣手套.電纜線應架空。八、附圖1、塔吊基礎配筋圖2、塔吊基礎平面圖5510塔吊基礎配筋圖1（商辦B樓）塔吊平面位置圖2#（商辦A樓）塔吊平面位置圖塔吊天然基礎計算書依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009).一。 參數信息塔吊型號：QTZ5510塔機自重標準值:Fk1=450.80kN起重荷載標準值：Fqk=60。00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN。m塔吊計算高度：H=115m塔身寬度：B=1.6m非工作狀態下塔身彎矩：M=-200。0kN。m承臺混凝土等級：C35鋼筋級別：HRB400地基承10、載力特征值：280kPa承臺寬度:Bc=5m承臺厚度:h=1.3m基礎埋深：D=5m計算簡圖:二。 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1） 塔機自重標準值Fk1=450。8kN2） 基礎以及覆土自重標準值Gk=55(1。325+517）=2937。5kN3） 起重荷載標準值Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a。 塔機所受風均布線荷載標準值 （Wo=0。2kN/m2) =0。80。71.951。540.2=0。34kN/m2 =1。20.340。351。6=0.23kN/mb。 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.23115=25。11、99kNc。 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0。525。99115=1494。54kN.m2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 （本地區 Wo=0.30kN/m2) =0。80.71.951。540.3=0.50kN/m2 =1。20。500.351。6=0.34kN/mb。 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0。34115=38。99kNc。 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0。5Fvk3。 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-200+12、2241。81=2041.81kN。m三。 地基承載力計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009）第4。1。3條承載力計算。塔機工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(450.8+60+2937.5）/（55）=137。93kN/m2當偏心荷載作用時： =(450.8+60+2937。5)/（55）2（1712。091.414/2)/20.83 =21.73kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =（450。8+60+2937。5）/（55）+2（1712.091.414/2)/20。83 =254.13kN/m2塔機非工作狀態下：當軸心荷載作用時： =13、(450。8+2937。5)/（55)=135.53kN/m2當偏心荷載作用時: =（450.8+2937。5)/(55)-2(2041.811.414/2)/20。83 =-3。05kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =（2041。81+38。991.3）/(450.80+2937。50）=0。62m0。21b=1.05m非工作狀態地基承載力滿足要求! =2。5-0。44=2.06m =（450.8+2937.50)/（32。062。06) =265。28kN/m2四。 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為：fa=350.00kPa軸心荷載作用：由于 faPk=14、137.93kPa，所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1。2faPkmax=265.28kPa，所以滿足要求！五。 承臺配筋計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2011第8。2條。1。 抗彎計算，計算公式如下： 式中 a1截面II至基底邊緣的距離，取 a1=1。70m; a截面I-I在基底的投影長度，取 a=1.60m。 P截面I-I處的基底反力；工作狀態下:P=（51.70）(254。1321.73）/5+21。73=175。12kN/m2；M=1.702（25+1。6)（1.35254。13+1。35175。12-21.352937。50/52）+(1。35254。13-1.35115、75。12)5/12=861。06kN。m非工作狀態下：P=265。28（32.061.70）/（32。06338092428976)=192。42kN/m2；M=1。702(25+1。6)（1.35265.28+1。35192。42-21.352937.5/52）+（1。35265.28-1。35192.42）5/122。 配筋面積計算,公式如下: 依據混凝土結構設計規范GB 500102010式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0。94，期間按線性內插法確定; fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。經過計算得: s=986.16、48106/（1.0016。705。0010312502)=0.008 =1（120.008）0.5=0。008 s=10。008/2=0。996 As=986.48106/（0。9961250210。00）=3772.35mm2.由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為9750mm2。故取As=9750mm2.塔吊基礎配筋為HRB400/16200,經計算，配筋面積為10449.92 mm29750mm2，滿足最小配筋率要求。六. 地基變形計算規范規定:當地基主要受力層的承載力特征值（fak）不小于130kPa或小于130kPa但有地區經驗，且黏性土的狀態不低于可塑(液性指數IL不大于0。75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求！