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1、 XXXX煤炭物流園筒倉 Z字型上人通道施工方案 1工程概況 1.1XXXX煤炭運銷有限公司XXXX煤炭物流園，位于XX，四周圍林區,東北側為縣城主干道。本工程設計相對0。000絕對高程為1402。3m，CFG樁基筏板基礎，結構類型為筒體；共7個筒倉呈“一”字型布置，南北長284.537m，東西寬59m，工程占地面積126172。3m2.其中原煤倉共三個，直徑為34米,筒高為44。5米,錐殼高為9.5米,每個總高度為68.3米，砼倉壁厚為450mm；產品倉共四個，直徑為25米,筒高為44米，錐殼高為5米,每個總高度為64.6米，砼倉壁厚為350mm,;倉上結構局部兩層，倉頂蓋為C40鋼筋混凝土2、正截錐殼,筒倉漏斗以上采用C40預應力鋼筋混凝土。 1。2本工程采用滑模工藝施工,首先從筏板以上直接組裝滑模機具滑升至漏斗部分；漏斗部分施工完畢后繼續滑模至環梁底口施工倉頂平臺,為解決人員臨時上下作業面，在1、2原煤倉；3原煤倉及1#、2產品倉；3#、4#產品倉部位搭設上人通道4部，架體搭設高度49m,為保證安全計劃外側立桿采用標準雙立桿搭設。 1.3施工難點及重點：首先本工程倉頂標高44。5m，需要搭設通道架體高度較大,架體立桿及基礎的穩定性是腳手架安全的基本要求；其次架體與建筑物的附墻拉結是保證架體穩定的主要因素；再者搭設架體豎向高度較大，如何保證架體搭設及使用中的安全是重中之重. 1.43、危險源辨識：本工序主要涉及塔吊的吊裝、高處墜落（超高作業）、物體打擊(施工中落物傷人)三類危險源，施工中要嚴格按照分項工程安全技術交底施工,如發生以上事故要及時啟動XXXX煤炭物流園工程項目部應急專項預案,將事故損失降低到最小。2編制依據XXXX煤炭物流園工程筒倉施工圖紙；XXXX煤炭物流園工程施工組織設計； 建筑施工手冊第四版（供參考）； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011;建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工安全檢查標準JGJ59-20113方案設計由于筒倉采用滑模工藝施工，在1#、2#原煤倉；3原煤倉及1、2#產品倉；3、4#產品倉部位搭設上人通道4、4部為現場施工時人員上下之用，具體搭設設計如下: 3.1搭設架體縱距1。2m，橫距1。0m，步距1.5m，下部基礎采用300mm厚C20混凝土澆筑，架體外側立桿采用雙立桿，搭設簡圖如下：1000200100012001200120010501050上人馬道平面圖 兩根立桿間距200mm休息平臺15001500休息平臺15001500休息平臺301500上人通道梯段（50*50防滑條300）1500上人通道基礎h=300mm，C20砼澆筑，配雙層鋼筋網片 上人通道立面圖 3。2為增強斜道整體穩定性，連墻件每2步設立一組，豎向間隔3m,連墻件采用在倉壁滑模時候預埋,預埋鋼板采用200*200*8，5、錨筋412，錨筋長度250mm（預埋件處保溫板下），預埋件滑出倉壁后用100長短鋼管焊接在上面，要求鋼管全部滿焊(計算書見第八節)。簡圖如下:保溫層倉壁8mm厚鋼板焊接高100mm48*3.5鋼管焊接錨入倉壁砼250mm扶墻埋件大樣圖連墻件平面布置圖如下：1#原煤倉2#原煤倉3#原煤倉原煤倉上馬道布置圖1#產品倉倉2#產品倉倉3#產品倉倉4#產品倉倉產品倉上馬道布置圖 3.3為增加斜道整體穩定性在35m標高設置風繩兩道，風繩也采用20鋼絲繩。簡圖如下:滑模平臺上人通道滑模平臺35m風繩上人通道基礎上人通道鋼絲繩拉結示意圖4施工準備及搭設進度安排 4。1施工條件：首層滑模平臺組裝的時候即可進行上6、人通道的搭設，上人通道需讓出滑模平臺外圈寬度。 4。2材料準備鋼管：采用48*3。5mm國家標準鋼管,規格采用6m、4。5 m、5m、2.5m、1。2m鋼管。扣件：扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件,螺栓擰緊扭力矩達4065N。m時不發生破壞。腳手板:木跳板，規格為4000m*250mm50mm。工具準備及防護用品:扳手、鉗子、安全帶、工具套、安全網等提前準備完畢。4。3通道搭設高度49m,最高斜道入口與倉頂連接。4。4通道搭設根據主體施工進度安排,和滑模平臺同步施工，滑模高度滑出后的通道口要及時用鋼管封堵,且掛好安全網.4.5施工工藝4.5。1通道腳手架基礎搭設在強夯土上,局部在回填土上部分采用3:7、7灰土回填夯實，壓實系數達到0。94以上，分層夯實;搭設前澆筑C20混凝土基礎300mm厚，基礎內配置12200鋼筋網片，寬度以寬出每邊外立桿500mm為準;4.5。2搭設順序放置縱向掃地桿，自角部起依次向兩邊豎立底桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿并與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直)，每邊豎起34 根立桿后,隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）和橫向水平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向水平桿扣接固定）校正立桿垂直和水平使其符合要求,按40 Nm60Nm用力擰緊扣件螺栓,形成腳手架的起始段,按上述要求依次向前延伸搭設,直至第一步架交圈完成.交圈后，再全面檢查一遍腳手8、架質量和地基情況，嚴格確保設計要求和腳手架質量，設置連桿墻件(或加設拋撐),按第一步程序和要求搭設第二步、第三步，隨搭設的進程及時安裝連墻件和剪刀撐,裝設作業層間橫桿(在腳手架橫向桿之間架設的、用于縮小鋪板支撐跨度的橫桿）、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板及密目網全封閉。4.5。3構造要求1、架體立桿采用標準雙立桿搭設，立桿的間距、垂直度:立桿間距選用1.05m/1。2m，允許搭設偏差5cm,立桿垂直度允許搭設偏差10cm.2、掃地桿的設置從基礎往上20cm 處,設置掃地桿,掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm.3、橫桿間距、平整度：橫桿步距采用1。8m,用9、對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2cm,縱向水平桿全長平整度不小于10cm。4、立桿接頭的詳細做法立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱的接頭不應設在同步內， 兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。4.5.4架體與建筑結構拉結要求1、 構造形式 采用剛性連接方式，連墻桿件與主體的預埋件用掛鉤相連接。2、布置要求連墻桿在垂直間距底部1。8m，上部3。6m，單倉連墻桿每道設4根,雙倉連墻桿每道設6根,每側拉3根，設置時盡量靠近主節點,偏離主節點的距離不應大于30cm.必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置,布設形式可以采用花排10、。4。6剪刀撐的搭設方法架體整個高度上縱項立面上設連續剪刀撐，斜桿與地面的傾角宜在4560，橫向立面設“Z”型加強桿,由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿伸出端，或立柱上， 旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于15cm.剪刀撐接長采用搭接接長,搭接長度不小于50cm，用3 個扣件等距離布置,扣件在鋼管端頭處不小于10cm 處.剪刀撐下端一定要落地.4。7小橫桿的設置每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上部，端頭處伸出長度不小于10cm。該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150cm，在雙排架中，靠墻一側的外伸長度不應大于50cm。4.8腳手11、板的防護欄桿腳手板一般設置在3根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180mm 以上高踢腳板，走到層上部護身欄桿1.2m高,下部護欄桿距踢腳板0。6m處。4。9 腳手板鋪設 人行斜道小橫桿間距不超過1.5m.馬道上滿鋪腳手板,板上釘防滑條,同時設180mm 寬擋腳板。4.10架體避雷在于掃地桿連接的立桿上，避雷接地極采用25鋼筋打入地下3m深,鋼筋上焊接螺絲桿件，架體與接地極通過銅絲連接,做好避雷后經接地搖表檢測不得大于4為合格。4。11基礎周圍人工開挖400mm400mm的排水溝，排水溝采用120磚砌體砌筑,內壁抹20mm厚1：2水泥砂漿，利用排水溝將雨水排入沉淀池。4。12在上人馬道35m12、外設立兩道風繩，風繩錨墩深度1。5m，平面尺寸600mm600mm,采用C25混凝土澆筑，錨墩混凝土澆筑前在錨墩上安裝吊環一個，作為風繩錨固點，拉環采用20鋼筋圍成,風繩采用16鋼絲繩，每個端頭至少采用3個繩扣上緊。4。13腳手架交底與驗收腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的技術交底，要有節點構造詳圖，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內。要由專門人員對已搭設好的腳手架按照搭設方案進行驗收，驗收時要有量化內容；如：橫、立桿之間距數值,立桿的垂直度，橫桿的平整度等。不能簡單的用”符合要求來代替。4。14腳手架的拆除制定拆除方案,方案包括拆除架的步驟和方法、安全措施等。拆除13、順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆欄桿、腳手架、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行,要嚴禁上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽,系安全帶，穿軟底鞋上架作業,同時，周圍沒圍欄或豎立警戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故.4。15腳手架搭設拆除時注意事項4.15.1 嚴禁混合使用外徑48mm 與51mm 的鋼管。4.15。2主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿)、剪刀撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。4。15.3各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.4.15.4對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上14、,直角扣件的開口不得朝下。4。15.5上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。4.15.6嚴格按搭設方案施工；連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步；4。15。7在搭設過程中，應注意調整腳手架的垂直度,最大允許偏差100mm。4.15。8 腳手架拆除時不得提前拆除連墻件。4。15。9拆除的鋼管要及時調運至地面，不得堆積在上人斜道上。4。15。10拆除埋入土中的馬道架體時，機械配合人工挖土將鋼管拆除。5質量控制要點及成品保護5.5.1鋼管銹蝕嚴重，彎曲變形的給予剔除，不允許使用，桿件不允許使用不同規格的鋼管.5.5。2扣件進廠后進行檢驗，進行扭矩試驗， 65N。mm以下損壞的的禁止使用15、。5.5.3搭設之前,對各鋼管進行刷油漆，豎向、橫向鋼管刷黃油漆，剪刀撐刷紅白警戒漆，以滿足外觀要求。5。5.4操作人員在施工之前，應熟悉架體搭設規范的要求，做到嚴格按照規范施工。5。5。5架體搭設時要及時進行分段驗收，符合質量、安全要求后方可進行上段施工。5.5。6架體搭設過程中，嚴禁劇烈碰撞，以防止架體變形.5.5.7搭設完畢后，定期檢查架體情況。5。5.8腳手板、安全網嚴禁任意拆除.5。5。9嚴禁在腳手架上堆料。5.5。10架體任何連墻設施未經過現場安全技術人員同意禁止拆除。6安全措施6。1架子工必須持證上崗，定期檢查身體情況，高血壓、癲癇、恐高癥患者禁止進入作業面。6。2搭設腳手架人員16、必須正確佩戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，扎緊褲腳。6。3上人通道腳手架構配件質量與搭設質量，經檢查驗收合格后方可使用。6.4當有六級及六級以上大風、雷雨天氣時，應停止架體搭設與拆除作業。6.5上人通道腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點外的縱橫向方平桿及連墻件.6。6搭拆上人通道腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6。7架子工的工具綁扎吊繩防止失手墜落傷人.6.8搭設完首層后及時做好架體避雷。7方案計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為上人斜道腳手架,搭設高度為49m，立桿采用雙立管。搭設尺寸為:立桿的17、縱距1。05m/1。2m，立桿的橫距1.0m，橫桿的步距1。8m.采用的鋼管類型為48mm3.5mm，連墻件每2步設置一道,單倉每道四根連墻桿，雙倉間的上人斜道每道設六根連墻桿，豎向間距3。60m。腳手架材質選用48mm3。5mm鋼管，截面面積A=489mm2,截面模量W=5。08103 mm3，回轉半徑i=15.8mm，抗壓、抗彎強度設計值f=205N/mm2,基本風壓值0=0。4 kN/m2，計算時忽略雪荷載等.小橫桿驗算時施工均布荷載為3.0kN/m2，驗算立桿時,按實際情況取值.腳手架各構件計算如下:7.1 小橫桿驗算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在斜桿的上面。小橫桿上面的18、腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。7。1。1 均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.351。2=0。42kN/m活荷載標準值 Q=3.0001。2=3.6kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.42+1。43.6=5.59kN/m小橫桿計算簡圖7.1.2 強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=5.59cos1.02/8=5.590。8961。02/8=0.626kNm=M/W=0。626106/5080。0=123。2N/mm2205.0N/mm2滿足要求！7。1.3 撓度計算最大撓19、度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：簡支梁均布荷載作用下的最大撓度：V=5.05.591000。04/（3842.06105121900。0）=2。90mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求！7。2 斜桿與立桿連接的主節點扣件抗滑力驗算小橫桿位于斜桿上部,與斜桿的連接點在斜桿與立桿連接的主節點附近，大斜桿上無彎矩,只需驗算斜桿與立桿連接的主節點扣件抗滑力是否滿足安全要求。R=ql/2=5。591/2=2。3kN Rc=8。0kN7.3 立桿穩定性驗算7。3。1 荷載統計作用于腳手架的荷載包括恒荷載、施工荷載和風荷載。(1) 恒荷載標準值包括以下內容:每米立20、桿承受的結構自重標準值（kN/m）,按步距1。8m,立桿橫距1.2m，縱距1。2m雙排架,查表， 取0。1161kN/m。每根桿承受架體自重0。116172=8。359kN 該上人斜道的鋼管扣件自重為：NG1 =248。359=200。62 kN 腳手板的自重標準值（kN/）；標準值為0.35kN/.每層腳手板面積：3。612+2。21。052=11。82每層腳手板自重：11。820.35=4.137kN共20層，故該上人斜道腳手板總重：NG2 = 4。13720=82。74kN 欄桿與擋腳手板自重標準值欄桿每層2道，長度為：422+（6+2。2）22=48.8m 約需扣件20個,忽略擋腳板自21、重，每層欄桿自重為：48.83。849。8+2014.6=2128N共20層，故該上人斜道欄桿總重：NG3 = 2。12820=42.56kN吊掛的安全設施荷載主要為安全網，安全網0.005kN/，安全網面積為（2。2+5.7）272=1137。6故該上人斜道安全網總重：NG4 = 0。0051137.6=5。688kN經計算得到,恒荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 200。62+82。74+42.56+5.688=331.6kN。每根立桿平均負荷:13.82kN.(2）施工荷載按150人同時通過上人斜道,每人按1kN考慮,共150kN。每根立桿負荷： 6.25kN。(22、3）風荷載標準值按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/),按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用:W0 = 0。40kN/Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用: 按B類5米高情況取值，Uz = 1。00Us 風荷載體型系數,按背靠建筑物為開洞墻(處于兩倉間時),全封閉腳手架考慮，Us = 1。31。2=1.56風荷載標準值Wk = 0.70.4001。001。56 = 0。4368kN/m2。7.3。2 不考慮風荷載情況下最底步立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式N 立桿的軸心壓力設計值， 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比23、 l0/i 的結果查表得到0。185；i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm;長細比， = l0 / i =3121.58=197。5;l0 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。51。8=3。12m；k 計算長度附加系數，取1。155；u 計算長度系數，按雙排架兩步三跨考慮，u=1。50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=5。08cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；N = 1.2NG + 1.4NQ=1.213.82+1。46。25=25.334kN=25334(0。185489)=24、280N/mm2f=205N/mm2 ,不滿足要求.需調整方案，將下部36米外側腳手架改為雙立桿，共增加12根立桿，仍然按平均分布考慮,如下圖:1000200100012001200120010501050上人馬道平面圖 兩根立桿間距200mm7.3。3 驗算調整方案后，最底步立桿的穩定性調整方案后，架體共增加自重3。84369。812=16.3kNN = (25.33424+16.3)36=17.34kN=17340（0。185489）=191.7N/mm2f= 205N/mm2 ，滿足要求。7。3.4 驗算調整方案后,風荷載情況下底步立桿的穩定性計算公式立桿的軸向壓力設計值N = 1.2N25、G + 0.851.4NQ=1。2(331。6+16。3） 36+0.851.415036=16.6kN由風荷載產生的彎矩MW = 0。851。4 MWk =0。851.40。43680.61。82 10=0。1kNm； = 16.6103(0。185489)+0.11065080=203.2 N/mm2f=205。00N/mm2滿足要求。7。3。5 驗算36m處變單立桿的立桿承載力。1 、荷載統計只需統計36m以上作用于腳手架的荷載,上部腳手架36m,包括恒荷載、施工荷載和風荷載。（1)恒荷載標準值包括以下內容:每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m),取0。1161kN/m。每根桿承受荷重26、0.116136=4.18kN 腳手板的自重標準值（kN/)；標準值為0。35kN/.每層腳手板面積：3.612+2。21.052=11。82每層腳手板自重:11.820.35=4。137 kN共10層，故該上人斜道腳手板總重:NG2 = 4。13710=41.37kN欄桿與擋腳手板自重標準值。欄桿每層2道，長度為:422+（6+2。2）22=48.8m 約需扣件20個，忽略擋腳板自重，每層欄桿自重為：48.83。849.8+2014.6=2128N共10層，故該上人斜道欄桿總重：NG3 = 2。12810=21.28kN吊掛的安全設施荷載主要為安全網，安全網0。005kN/，安全網面積為（227、。2+5。7）236=568。8故該上人斜道安全網總重:NG4 = 0。005568.8=2。844kN經計算得到，恒荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 100.32+41.37+21。28+2。844=165。81kN。每根立桿平均負荷：6.91kN。(2)施工荷載按有75人同時通過上人斜道，每人按1kN考慮，共75kN。每根立桿負荷: 3.13kN。(3)風荷載標準值按照以下公式計算其中 W0 = 0.40 kN/按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用,按B類36m高情況取值,Uz = 1。504Us 風荷載體型系數,按背靠建筑物為開洞墻（處于兩倉28、間時)，全封閉腳手架考慮，Us = 1.31.2=1.56風荷載標準值Wk = 0.70.4001。5041。56 = 0。657kN/m2。2 、不考慮風荷載情況下立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式N 立桿的軸心壓力設計值， 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.185；i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm；長細比， = l0 / i =3121。58=197。5；l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551。51。8=3。12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數,按雙排架兩步三跨考慮,u=1.50；A 立桿29、凈截面面積，A=4.89cm2;W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=5。08cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2；N = 1。2NG + 1.4NQ=1.26。91+1。43.13=12.674kN=12674(0。185489）=140.1N/ mm2f= 205N/mm2 ,滿足要求。7。3.5.3 考慮風荷載情況下立桿的穩定性驗算計算公式立桿的軸向壓力設計值N = 1。2NG + 0.851。4NQ=1。26.91+0.851.43。13=12。02kN由風荷載產生的彎矩MW = 0。851.4 MWk =0。851.40.6571.21。82 10=0。3k30、Nm； = 12.02103（0.185489）+0。31065080=191.9f = 205.00N/mm2滿足要求。7。4 連墻件的計算7.4.1 連墻桿受壓穩定驗算連墻桿每兩步設置一道,共四個拉結點，連墻桿與腳手架采用扣件連接,與筒壁預埋件用20mm圓鋼掛件拉結。連墻桿與筒壁約成45o。如下圖:1#原煤倉 選取頂部連墻件進行驗算,風荷載計算按B類70m高情況取值，Uz = 1.86.連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算:Nlw = 1.4 wk Aw風荷載標準值其中 W0 = 0。40 kN/31、 、Uz = 1。86 、Us = 1。56Wk = 0。70。4001.861。56 = 0。812kN/m2。Aw 每道連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.66 = 21.6m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5。000經計算得到 Nlw = 1.40.81221.6=24.6kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 24.64+5=11.15kN連墻件按3m長考慮, 長細比= l0 / i =3001.58=190；查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 =0。186；軸向力設計值 Nf = Af=0.186489205=18。6kNNfNl，連墻32、桿承載力滿足要求.7.4.2 連墻桿連接節點驗算本工程連墻件采用鋼筋掛鉤插在焊接在預埋件的鋼管里,如圖：連墻件連接示意圖（1）與預埋件連接鋼管焊縫驗算焊縫高度取h=4mm，焊縫強度設計值=170N/mm2焊縫長度L=11。15103/（4170)=16.4mm取焊縫長度40mm，焊縫長度滿足要求。(2）與腳手架連接扣件驗算每個扣件抗滑力按8kN考慮，每根連墻鋼管需2個扣件與腳手架相連。7。5 立桿的地基承載力計算每根立桿軸向壓力為:N=17。34kN全部立桿豎向荷載為:3617。3=624.24kN基礎面積為:73=21立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A=624。24 kN21 = 29.7kN/ 地基承載力設計值:回填土地基承載力按80 kN/考慮。fg = kc fgk=1.080= 80kN/pfg根據計算,腳手架基礎采用200mm厚C20素砼基礎，立桿地基承載滿足要求。