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1、目 錄一、工程概況 2二、塔吊選型及平面布置 2三、塔吊基礎設計依據 2四、塔吊基礎設計 2(一)、1#樓塔吊基礎設計21、地質資料 22、塔基樁頂標高 23、基礎形式 24、塔吊基礎平面及剖面圖 35、1#樓塔吊樁基礎計算 3（二）、3樓塔吊基礎設計81、地質資料 82、塔基樁頂標高 83、基礎形式 84、塔吊基礎平面及剖面圖 85、3樓塔吊樁基礎計算 9（三）、4#樓塔吊基礎設計 131、地質資料132、塔基樁頂標高133、基礎形式134、塔吊基礎平面及剖面圖135、4樓塔吊樁基礎計算14（四）、6#樓塔吊基礎設計 181、地質資料182、塔基樁頂標高183、基礎形式184、塔吊基礎平面及2、剖面圖185、6樓塔吊樁基礎計算19塔吊基礎施工方案一、工程概況 本工程位于大連路920號、1164號地塊內，由兩個標段組成，其中二標段位于地塊東側，為我公司總承包,本標段由xx房地產公司投資興建，xx公司設計，包括1樓一幢18層（地下1層)，地上總高度55.8米，3樓一幢17層（地下1層），地上總高度52.85米，2#樓一幢21層（地下1層）,地上總高度64。85米，4#、6#樓各一幢25層（地下1層），地上總高度76.85米及住宅區1#、3#地下車庫組成。1、3、2#、4、6#樓基礎為預應力管樁加厚板基礎，上部為全剪力墻結構，總建筑面積為80947。57m2。二、塔吊選型、平面布置及安裝高3、度1、根據施工布署,擬在1、3、4、6樓各安裝一臺固定基礎附著式塔吊，其中1#樓選用QTZ63塔吊各一臺，3#樓選用QTZ4008塔吊一臺，4#樓選用QTZ80G塔吊各一臺，6樓選用QTZ80塔吊一臺。2、平面位置布置如下：（此位置是根據初步設計圖進行布設的，具體定位待正式圖紙下發后再行確定）1塔吊中心平面布置于1#樓南側；3塔吊中心平面布置于3樓南側；4#塔吊中心平面布置于4#樓北側；6#塔吊中心平面布置于6樓北側。3、1、3#、4#、6樓塔吊安裝高度分別為56米、59米、79米、79米。 三、塔吊基礎設計依據工程施工總平面布置圖海上海新城二標段工程建筑、結構施工圖海上海新城工程地質勘察報告4、鋼筋混凝土結構設計規范預制鋼筋混凝土方樁97（03)G361國家及地方有關規范四、塔吊基礎設計（一）、1樓塔吊基礎設計1、地質資料根據海上海新城工程地質勘察報告，1樓塔吊位于03-11探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖為11剖面（03-11)。2、塔基樁頂標高樁頂設計標高為絕對標高-1。30米，相對標高為-5。65米。3、基礎形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎。塔吊基礎樁長25米，方樁選用JAZHB2301213B。樁身砼設計強度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361.主筋為818(級鋼)，鋼帽為“乙”,連接形式為A。基礎砼平臺尺寸為：長*寬高=50005000*10005、,砼強度等級為C30，配筋為20150(級鋼)雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下：5、1#樓塔吊樁基礎計算(1). 參數信息 塔吊型號:QTZ63，自重（包括壓重)F1=450。80kN,最大起重荷載F2=60。00kN 塔吊傾覆力距M=870.00kN。m,塔吊起重高度H=59.00m,塔身寬度B=1。60m 混凝土強度:C30，鋼筋級別：級，承臺長度Lc或寬度Bc=5.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m，樁間距a=3.80m,承臺厚度Hc=1.00m 基礎埋深D=0。00m，承臺箍筋間距S=450mm,保護層厚度：70mm（2）. 塔6、吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A。 塔吊自重(包括壓重)F1=450.80kN B。 塔吊最大起重荷載F2=60。00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510。80kN 塔吊的傾覆力矩（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 A。 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁技術規范JGJ9494的第5。1.1條) 其中 n單樁個數,n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=510。80kN； G樁基承臺的自重,G=25。0BcBcHc+20.0BcBcD=625.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值7、(kN。m）； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni-單樁樁頂豎向力設計值（kN）。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值： 最大壓力： N=（510。80+625.00)/4+870。00（3。80 / 1.414)/2(3.80/1。414)2=445.82kN B. 矩形承臺彎矩的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。6。1條） 其中 Mx1,My1-計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN。m）； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m）； Ni1-扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN），Ni1=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=8、2(445。82-625.00/4）（3。80/1。414）=1556。36kN。m(4）。 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范（GB500102002）第7。5條受彎構件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設計值(kN。m)； K-安全系數，取1.4； h0-承臺計算截面處的計算高度，h0=930mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=1556.36kN。m,配筋面積 Asx=1.41556。36/（0.9930300)=8677mm2 彎矩設計值My1=1556.36kN。m,配筋面積 Asx=1.41556。36/（0.9930300)9、=8677mm2（5). 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范(JGJ9494)的第5。6.8條和第5.6。11條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性， 記為V=445.82kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0-建筑樁基重要性系數，取1。0； 剪切系數，=0。04； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14。30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0-承臺計算截面處的計算高度,h0=930mm； fy-鋼筋受拉強度設計值，fy=300。00N/mm2； S-箍筋的間距，S=45010、mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構造配箍筋!(6）。樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第4。1.1條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=445.82kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式: 其中 0-建筑樁基重要性系數,取1。0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2; A-樁的截面面積,A=0。090m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！（7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ9494）的第5.2。8條 根據第二步的計算方案可以得到樁11、的軸向壓力設計值，取其中最大值N=445.82kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力： 其中 R最大極限承載力，最大壓力時取Nmax=445。82kN； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值，取值如下表; qpk樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表； u-樁身的周長，u=1.200m； Ap-樁端面積，取Ap=0。09m2； sp樁側阻端綜合阻力分項系數，取1。60; li-第i層土層的厚度，取值如下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下: 序號 第i層土厚度（m) 第i層土側阻力標準值（kPa） 第i層土端阻力標準值(kPa) 1 4。7 28.5 0 2 10 212、8.5 0 3 9.80 33 0 4 13。7 43 1400 由于樁的入土深度為25m，所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: R=1。20（4。728。5+1028.5+9.833+.49999999999999643）+1400.000.09/1。6=651。64kN 上式計算的R的值大于最大壓力445。82kN,所以滿足要求！(二）、3樓塔吊基礎設計1、地質資料根據海上海新城工程地質勘察報告，3樓塔吊位于03-24探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖2-2剖面（03-24）.2、樁基樁頂標高塔基樁頂設計標高為絕對標高1。35米,相對標高為-3.0米。3、基礎形式塔吊基礎擬采用預制方樁13、加砼平臺基礎。塔吊基礎樁長17米，方樁選用JAZHB230-0809B。樁身砼設計強度皆為C40,套用圖集：97G361、97G（03)361.主筋為818（級鋼），鋼帽為“乙”,連接形式為A。基礎砼平臺尺寸為：長*寬高=400040001000，砼強度等級為C30，配筋為14150（級鋼）雙層雙向,拉筋為10300梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下: 5、3樓塔吊樁基礎計算（1）。 參數信息 塔吊型號：QTZ4008，自重(包括壓重）F1=210。00kN,最大起重荷載F2=30.00kN 塔吊傾覆力距M=450.00kN。m，塔吊起重高度H=56。00m,塔身寬度B14、=1.40m 混凝土強度:C30,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或寬度Bc=4.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m,樁間距a=3。00m，承臺厚度Hc=1。00m 基礎埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm，保護層厚度:70mm（2）. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重（包括壓重）F1=210.00kN B。 塔吊最大起重荷載F2=30。00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=240.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=450。00kN.m（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖: 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 A15、. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第條) 其中 n-單樁個數,n=4； F-作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值,F=240。00kN； G-樁基承臺的自重,G=25。0BcBcHc+20。0BcBcD=400。00kN； Mx,My-承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi，yi-單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m）； Ni-單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值： 最大壓力： N=（240.00+400。00)/4+450.00(3。00 / 1。414）/2(3.00/1。414)2=266.05kN B。 矩形承臺彎矩的計算（依據建筑樁技術16、規范JGJ94-94的第5。6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN。m）; xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=NiG/n. 經過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2(266。05-400。00/4）（3.00/1。414)=704。60kN.m（4）. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范（GB500102002)第7.5條受彎構件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設計值(kN。m）； K安全系數，取1.4; h0承臺計算截面處的計算高度,h0=930mm； fy鋼筋受17、拉強度設計值，fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=704.60kN.m，配筋面積 Asx=1.4704.60/（0。9930300）=3928mm2 彎矩設計值My1=704。60kN。m，配筋面積 Asx=1。4704。60/(0.9930300)=3928mm2（5）。 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范(JGJ94-94）的第條和第5。6.11條. 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=266.05kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0-建筑樁基重要性系數，取1.0; -剪切系數，=0.0518、； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2; b0-承臺計算截面處的計算寬度,b0=4000mm； h0-承臺計算截面處的計算高度，h0=930mm; fy-鋼筋受拉強度設計值,fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距,S=450mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!（6).樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ9494)的第4.1。1條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=266。05kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14.3019、N/mm2； A-樁的截面面積，A=0。090m2. 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!(7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范（JGJ94-94)的第5。2.8條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=266。05kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R-最大極限承載力，最大壓力時取Nmax=266.05kN； qsik-樁側第i層土的極限側阻力標準值,取值如下表； qpk樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表; u-樁身的周長,u=1.200m; Ap-樁端面積，取Ap=0.09m20、2; sp樁側阻端綜合阻力分項系數，取1.60； li第i層土層的厚度，取值如下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下: 序號 第i層土厚度（m） 第i層土側阻力標準值(kPa） 第i層土端阻力標準值(kPa） 1 6。31 28.5 0 2 8.2 28。5 0 3 10.7 33 1800 由于樁的入土深度為17m，所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: R=1。20(6。3128.5+8。228。5+2.4933)+1800。000.09/1.6=473.03kN 上式計算的R的值大于最大壓力266。05kN,所以滿足要求！(三）、4樓塔吊基礎設計1、地質資料根據海上海新城工程地質勘21、察報告,4樓塔吊位于0368探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖24-24剖面（0368）.2、塔基樁頂標高塔基樁頂標高為絕對標高1.3米,相對標高為-3。05米.3、基礎形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎.塔吊基礎樁長30米，方樁選用JAZHB-230-1515B。樁身砼設計強度皆為C40，套用圖集:97G361、97G（03）361。主筋為818（級鋼)，鋼帽為“乙”,連接形式為A。基礎砼平臺尺寸為：長寬*高=56005600*1200,砼強度等級為C30，配筋為25150(級鋼）雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下： 5、4#樓塔吊樁基礎22、計算（1）。 參數信息 塔吊型號:QTZ80G，自重(包括壓重）F1=813.20kN,最大起重荷載F2=80。00kN 塔吊傾覆力距M=2100。52kN。m,塔吊起重高度H=79.00m，塔身寬度B=1.70m 混凝土強度：C30，鋼筋級別：級，承臺長度Lc或寬度Bc=5。60m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m，樁間距a=4.40m,承臺厚度Hc=1.20m 基礎埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm，保護層厚度：70mm（2）。 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重(包括壓重）F1=813。20kN B。 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN 作用于樁基承臺頂面的23、豎向力 F=F1+F2=893。20kN 塔吊的傾覆力矩 M=2100。52kN。m（3). 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖: 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算. A. 樁頂豎向力的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。1。1條） 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=893.20kN； G-樁基承臺的自重，G=25。0BcBcHc+20.0BcBcD=940.80kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m）； xi，yi-單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni單樁樁頂豎向力設計值（kN)。 經計算得到24、單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(893.20+940.80）/4+2100。52(4.40 / 1。414)/2(4.40/1。414)2=796。02kN B. 矩形承臺彎矩的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。6。1條) 其中 Mx1，My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni1-扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN),Ni1=NiG/n。 經過計算得到彎矩設計值: Mx1=My1=2（796。02940.80/4）（4）。 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB500102002）第25、7.5條受彎構件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設計值（kN.m）； K安全系數，取1.4； h0-承臺計算截面處的計算高度,h0=1130mm; fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=3490.22kN.m,配筋面積 Asx=1。43490。22/（0。91130300）=16015mm2 彎矩設計值My1=3490.22kN。m，配筋面積 Asx=1。43490。22/（0.91130300）=16015mm2（5）。 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范（JGJ9494)的第5。6。8條和第5。6。11條. 根據第二步的計算方案可以得到XY方向26、樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=796。02kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1。0； 剪切系數，=0.04; fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2; b0-承臺計算截面處的計算寬度，b0=5600mm; h0-承臺計算截面處的計算高度，h0=1130mm； fy-鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2; S-箍筋的間距,S=450mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!(6）.樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94）的第4。1.1條 根據第二步的計算27、方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=796.02kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1。0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2; A-樁的截面面積,A=0.090m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋!(7).樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ9494）的第5。2。8條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=796.02kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力，最大壓力時取Nmax=796.028、2kN; qsik-樁側第i層土的極限側阻力標準值,取值如下表； qpk樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表； u樁身的周長，u=1。200m； Ap樁端面積，取Ap=0.09m2； sp-樁側阻端綜合阻力分項系數,取1.60; li第i層土層的厚度，取值如下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下： 序號 第i層土厚度（m) 第i層土側阻力標準值(kPa） 第i層土端阻力標準值(kPa) 1 4。44 28.5 0 2 9.6 28。5 0 3 9。70 33 0 4 7。2 43 1400 由于樁的入土深度為30m,所以樁端是在第4層土層. 最大壓力驗算: R=1.20（4.442829、。5+9。628。5+9.733+6.2643)+1400.000。09/1。6=820。82kN 上式計算的R的值大于最大壓力796.02kN,所以滿足要求!（四）、6樓塔吊基礎設計1、地質資料根據海上海新城工程地質勘察報告,6樓塔吊位于0376探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖25-25剖面（03-76）。2、塔基樁頂標高樁頂設計標高為絕對標高0。3米，相對標高為4。95米。3、塔基形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎。塔吊基礎樁長30米,方樁選用JAZHB230-1515B。樁身砼設計強度皆為C40,套用圖集：97G361、97G（03）361.主筋為818（級鋼），鋼帽為“乙，連接形30、式為A.基礎砼平臺尺寸為：長寬*高=56005600*1200，砼強度等級為C30，配筋為25150(級鋼）雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下: 5、6#樓塔吊樁基礎計算（1）。 參數信息 塔吊型號：QTZ80,自重（包括壓重)F1=640。30kN,最大起重荷載F2=60。00kN 塔吊傾覆力距M=2101。70kN。m，塔吊起重高度H=79。00m，塔身寬度B=1。80m 混凝土強度:C30,鋼筋級別：級,承臺長度Lc或寬度Bc=5。60m 樁直徑或方樁邊長 d=0。30m，樁間距a=4.40m，承臺厚度Hc=1。20m 基礎埋深D=0。031、0m,承臺箍筋間距S=450mm,保護層厚度:70mm(2）。 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A. 塔吊自重（包括壓重）F1=640。30kN B。 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=700。30kN 塔吊的傾覆力矩 M=2101.70kN。m（3）。 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖: 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 A。 樁頂豎向力的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。1。1條） 其中 n-單樁個數，n=4; F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=700。30kN； G樁基承臺的自重32、，G=25.0BcBcHc+20。0BcBcD=940。80kN； Mx,My-承臺底面的彎矩設計值(kN。m)； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）; Ni-單樁樁頂豎向力設計值（kN）. 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力: N=(700。30+940。80)/4+2101。70（4.40 / 1.414）/2(4。40/1。414）2=747。98kN B。 矩形承臺彎矩的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6。1條） 其中 Mx1，My1計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m)； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1-扣除承臺自33、重的單樁樁頂豎向力設計值(kN），Ni1=NiG/n。 經過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2（747.98-940.80/4）(4。40/1。414）=3191。28kN.m(4）。 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7。5條受彎構件承載力計算。 其中 M- 計算截面處的彎矩設計值（kN.m）; K-安全系數，取1。4； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1130mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=3191.28kN。m,配筋面積 Asx=1。43191.28/(0.91130300)=14644mm234、 彎矩設計值My1=3191。28kN。m,配筋面積 Asx=1.43191。28/（0。91130300)=14644mm2（5）. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范（JGJ94-94)的第5。6.8條和第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=747.98kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1。0; -剪切系數，=0。04; fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14。30N/mm2; b0-承臺計算截面處的計算寬度，b0=5600mm; h0承臺計算截面處的計算高度,h035、=1130mm; fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300。00N/mm2； S-箍筋的間距，S=450mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!(6).樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ9494)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=747.98kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式: 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=0。090m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!(7）。樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據36、建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94）的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=747.98kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力： 其中 R-最大極限承載力，最大壓力時取Nmax=747。98kN； qsik-樁側第i層土的極限側阻力標準值，取值如下表； qpk-樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表; u樁身的周長，u=1.200m； Ap樁端面積，取Ap=0.09m2； sp-樁側阻端綜合阻力分項系數,取1。60； li-第i層土層的厚度,取值如下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下： 序號 第i層土厚度（m） 第i層土側阻力標準值（kPa） 第i層土端阻力標準值（kPa) 1 5.18 28.5 0 2 10.3 28。5 0 3 9 33 0 4 6。2 43 1400 由于樁的入土深度為30m，所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: R=1。20(5.1828.5+10。328。5+933+5.5243)+1400。000。09/1.6=810。40kN 上式計算的R的值大于最大壓力747。98kN,所以滿足要求!