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1、環球中心項目施工總承包工程懸挑式卸料平臺施工方案 編 制： 審 核： 批 準:目 錄1。編制依據12。分項工程概況和施工條件12。1工程概況12.2施工現場情況23。卸料平臺設計23.1卸料平臺布置23。2卸料平臺設計24.鋼卸料平臺詳圖55。卸料平臺安裝96.安全管理107.卸料平臺計算書118.回頂支撐區域支撐架計算書171. 編制依據序號名 稱編號備注1施工藍圖2施工組織設計3建筑施工安全檢查標準JGJ5920114建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-915鋼結構設計規范GB50017-20036鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-20017建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2、JGJ13020118建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-20089建筑結構荷載規范GB50009201210建筑地基基礎設計規范GB50007201111建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164200812建筑施工手冊第五版13PKPM工程安全計算軟件2. 分項工程概況和施工條件2.1 工程概況工程建設概況一覽表序號項目內容1項目名稱環球中心2項目地址3建設單位4設計單位5監理單位6施工總承包工程設計概況一覽表序號項 目內 容1建筑功能集五星級酒店、商業零售、休閑餐飲娛樂、辦公、車庫等于一體的大型城市建筑綜合體.2建筑面積總建筑面積571789。66總用地面積59397。83樓棟號T13、T2T3T4T5T6裙房4基礎厚度3m1。8m1.6m1。6m1.8m2。6m1m/1。6m5地下層數33333336地上層數4218232322412-77建筑高度185。8m99.78m99。9m99.9m99.7m179。5m最高45.6m80。0m標高55.9m9結構形式T1及T6塔樓屬于超高層,采用框架核心筒結構,其中T1塔樓為型鋼（鋼管）混凝土框架鋼筋混凝土核心筒結構以及鋼板與混凝土組合樓板，T6框架-核心筒結構以及勁性鋼結構；T2T5為框架剪力墻；裙房為框架結構10基礎形式T1T6主樓為后注漿灌注樁+筏板;裙房為下臥承臺+筏板11基礎等級地基基礎設計等級：甲級 注：以上為初步設計4、概況。2.2 施工現場情況本工程地上部分裙房、T2、T3、T4、T5標準層施工階段擬采用懸挑式卸料平臺作為材料周轉工具，以達到安全、便捷的進行周轉材料運輸的目的。由于建筑結構局部有懸挑梁板構件,所以懸挑式卸料平臺錨固端預埋件設置在懸挑構件之上，并對卸料平臺錨固端所在區域懸挑結構板進行回頂支撐，確保結構及卸料平臺使用安全。卸料鋼平臺采用型鋼焊接而成，主要用于土建結構施工階段材料（鋼管、木料、木模板、小型施工器械、配件等）周轉使用。3. 卸料平臺設計3.1 卸料平臺布置裙房施工階段，卸料平臺盡量布置在北側或南側，從而避免影響鄰近施工流水段施工。標準層階段施工時，盡量選擇無懸挑構件的臨邊位置布置懸挑5、式卸料平臺。具體位置見卸料平臺平面位置示意圖.3.2 卸料平臺設計3.2.1卸料平臺參數卸料平臺寬為2.0m，長為7.0m，從混凝土邊梁邊向外挑出5。0m，主鋼梁在混凝土樓板上設置兩個錨固點，錨固端長度2。0m；防護欄桿1。2m，平臺兩側分別設置三個吊環，用于吊裝、固定，通過鋼絲繩拉與其上二層，詳見下圖:U卸料平臺平面圖U卸料平臺側立面圖3。2。2 卸料平臺體系(1)主梁采用18槽鋼，次梁采用12槽鋼，其上滿鋪3mm厚花紋鋼板，主、次梁、鋼板及加勁板,均為普通碳素鋼，并采用E43焊條焊接.(2)鋼絲繩：牽引鋼絲繩（外側設置兩道)采用直徑為20mm,保險鋼絲繩（內側）采用直徑為20mm，牽引鋼絲6、繩距槽鋼外端500mm處設置，保險鋼絲繩與槽鋼拉結點設置在距外端1.5m處.鋼絲繩采用4個螺栓直徑為20的繩卡，繩卡壓頭應在鋼絲繩長頭的一邊,繩卡間距見下圖。U編插及繩卡的繩端固接（3）吊環：拉繩點吊環采用直徑25mm圓鋼，平臺兩側各三個，外側兩個用于固定平臺,最內側一個用于吊裝,距外端部3.5m。主梁上的吊環按照鋼絲繩的拉伸方向放置，與主梁滿焊連接，焊縫高度必須0。5d(12mm）,焊縫長度雙面焊不得小于6d（150mm)。（4）樓板錨環：采用M20螺栓、10mm厚鋼板組合錨固，通過在樓板錨固點位置預留20套管,對穿螺栓加固。(5)防護攔桿：采用5050方鋼管搭設，高度1。2m，全高設置3厚7、花紋鋼板防護，并與方鋼管焊接牢固。（6）鋼絲繩固定點:卸料平臺斜拉鋼絲繩上端在結構的固定點設在邊框梁上,結構施工時,在平臺設置處的各層邊框梁中并排設置2根20鋼筋地錨，一根設置承重鋼絲繩，一根設置保險繩。牽引鋼絲繩與結構接觸處加設軟墊，防止相互摩擦損壞.(7)梁邊卡固點:平臺主鋼梁與邊框梁外邊緣卡固采用12#槽鋼，焊接在主鋼梁上。(8)平臺外側刷漆:平臺外側防護欄桿部分刷紅白相間油漆，其他部位刷黃色油漆.（9）材料要求:所用材料均應有產品合格證，并經檢驗滿足規范規定要求方可使用。(10)制作要求：卸料平臺采用專業焊工制作，并經各方驗收合格后方可投入使用。3。2.3錨固端懸挑結構板回頂支撐因為卸8、料平臺錨固端設置于懸挑構件范圍，為保證建筑結構安全，以及懸挑式卸料平臺使用安全，對卸料平臺錨固端所在區域懸挑結構板進行自上而下層層回頂支撐.卸料平臺滿載+自重按3噸計算。腳手架管采用壁厚2.8mm，48腳手架管,立桿縱距1米,立桿橫距1米，立桿步距1米,回頂支撐區域面積33米。回頂支撐次龍骨采用5080木方,間距300mm，回頂支撐主龍骨采用2。8mm，48腳手架管,間距1米，掃地桿距地高度200mm。回頂支撐區域示意圖4. 鋼卸料平臺詳圖U卸料平臺平面圖卸料平臺側立面圖卸料平臺正立面圖AA：樓板錨固節點 AA：鋼絲繩固定節點AA：梁邊卡固節點AA:主次梁焊接節點 AA:防護立管與主鋼梁焊接節9、點當卸料平臺與兩側架體之間存在大于200mm間距時，在卸料平臺兩側加設防護,大于500間距是搭設臨邊防護。防護與卸料平臺采用插銷連接，與結構固定同樣采用插銷固定設置。如下圖:5. 卸料平臺安裝5。1按照卸料平臺的位置，在澆筑頂板混凝土時，預埋好卸料平臺主梁錨固端的套管以及斜拉鋼絲繩吊點的鋼筋錨環.5。2按照卸料平臺的各構件規格及尺寸選定材料，在平整場地焊接卸料平臺.焊接時，必須按照斜拉鋼絲繩的角度焊接主梁上的吊環。焊接好的卸料平臺，必須經過項目工程部、技術部及安全部門統一檢查驗收通過后方可起吊.吊運平臺時應使用卡環,不得使吊鉤直接鉤掛吊環。5.3卸料平臺采用塔吊吊裝，卸料平臺重量約1噸，確定在10、塔吊的臂端容許起吊重量范圍內。5.4吊裝前，必須卸掉上料平臺的所有物體。起吊時，必須輕吊輕放，不得碰撞已澆筑完的結構或者外腳手架.5。5平臺采用四點起吊,吊點必須設置牢固可靠后方可吊運,吊運時先試吊至離地0.3米處觀察鋼絲繩受力，確認可靠后再吊運。5.6 鋼平臺安裝吊運過程中，鋼平臺面上不得站人.5.7鋼平臺使用操作的工人必須指定專人，并進行安全交底和記錄。5。8卸料平臺安裝時,先將兩道主梁端部緩慢深入樓內，在樓板錨固點對穿螺栓固定,擰緊螺母；主梁固定牢固后，再安裝斜拉鋼絲繩。斜拉鋼絲繩安裝時必須調整好角度，并確保其松緊一致,且斜拉鋼絲繩安裝完畢后，（鋼絲繩與上層板連接牢固后,慢慢將塔吊的吊鉤11、下落直至完全松開。這時出料平臺的全部重量就由鋼絲繩承擔)仔細檢查出料平臺的安全性能，確定沒有問題后將塔吊的吊鉤卸掉。使卸料平臺外口略高于內口(內口向上翹10左右），并經過安全、技術、工程部門驗收合格,方可使用.5。9斜拉鋼絲繩與建筑物銳角接觸部位應加墊軟物,以減少對鋼絲繩的磨損。5。10卸料平臺橫梁固定地錨及鋼絲繩吊掛點預埋地錨時，必須結合外挑腳手架的搭設情況適當調整位置，保證卸料平臺橫梁和鋼絲繩位置不與腳手架立桿沖突。鋼絲繩吊掛地錨必須留設在LL梁內，嚴禁設在頂板上，并且預埋地錨的混凝土達到設計強度的50時方可使用.5.11卸料平臺經各方驗收合格后,在平臺內部掛驗收合格牌，外側掛載重牌。6.12、 安全管理6.1卸料平臺主梁的錨固端與斜拉鋼絲繩的上部吊點必須位于結構的梁上,拉結鋼絲繩與兩側主槽鋼保持在一個垂直面內。6。2 卸料平臺左右兩側必須安裝固定的防護欄。6.3 四級以上大風天氣鋼平臺上不得上人操作，且不得堆放材料；六級大風天氣來臨時應將卸料平臺拆除。5。4卸料平臺使用時，應有專人負責檢查,發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。每次使用前要試重，經驗收合格后方能使用。6。5在卸料平臺的顯著位置標明容許使用荷載,并應根據卸料平臺準備堆放的材料種類分別進行量化，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許使用荷載1.2噸（集中堆放荷載不得大于1.2噸，均布荷載不得超過110kg/m213、)。物料堆放過程中應配專人監督檢查.卸料平臺使用過程中一次各種材料最大放置數量見下表:序號放置材料名稱規格單位數量重量1D48鋼管6.0m根521。2t2D48鋼管5.0m根621.2t3D48鋼管4。0m根781。2t4D48鋼管3.0m根1041。2t5D48鋼管2.0m以下根1561.2t6扣件綜合個4001.2t7腳手板2504000塊341.2t815厚木模板1200*2400張401。2t950100木方4。0m根851.2t10U型托個961.2t1116#工字鋼4.5m根121.2t1218#工字鋼4。5m根101.2t注:材料周轉時，應分種類、分規格碼放周轉，嚴禁混合堆放吊運14、.6.6卸料平臺為物料周轉的臨時存放地,嚴禁物料長時間存放占用。7. 卸料平臺計算書7.1計算參數由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。平臺水平鋼梁的懸挑長度5.00m，插入結構錨固長度2。00m，懸挑水平鋼梁間距（平臺寬度)2。00m。水平鋼梁插入結構端點部分按照鉸接點計算。次梁采用12.6號槽鋼U口水平，主梁采用18a號槽鋼U口水平。次梁間距0.90m，外伸懸臂長度0。00m。欄桿采用5050方鋼管、3mm厚花紋鋼板，欄桿自重荷載取0.51kN/m。選擇直徑20鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,外側鋼絲繩距離15、主體結構4。50m，兩道鋼絲繩距離1。00m，外側鋼絲繩吊點距離平臺5.80m。最大堆放材料荷載按2。00kN計算，容許承載力均布荷載2.00kN/m2.7。2次梁的計算次梁選擇12.6號槽鋼U口水平,間距1。00m，其截面特性為面積A=15.69cm2，慣性距Ix=391。50cm4,轉動慣量Wx=62。14cm3，回轉半徑ix=4.95cm截面尺寸 b=53。0mm，h=126.0mm,t=9。0mm1)荷載計算（1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2; Q1 = 0。351.00=0.35kN/m(2）最大容許均布荷載為2。00kN/m2； Q2 = 2。001.00=2.00k16、N/m(3)型鋼自重荷載 Q3=0.12kN/m經計算得到: q = 1.2（Q1+Q3）+1。4Q2 = 1。2(0.35+0.12）+1。42.00 = 3。37kN/m經計算得到,集中荷載計算值 P = 1。410。00=14。00kN2）內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值 M = 3.372.002/8+14。002.00/4=8。68kN。m3）抗彎強度計算其中 x 截面塑性發展系數，取1。05; f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；經過計算得到強度 =8.68117、06/(1。0562140。00)=133。08N/mm2;次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求!4）整體穩定性計算主次梁焊接成整體時此部分可以不計算其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:經過計算得到 b=5709。053。0235/(2000。0126.0235.0)=1.08由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范（GB50017-2011）附錄其值用b查表得到其值為0.792經過計算得到強度 =8。68106/(0.79262140.00)=176.45N/mm2；次梁的穩定性計算 f,滿足要求!7.3主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計18、算.主梁選擇18a號槽鋼U口水平，其截面特性為：面積A=25.69cm2，慣性距Ix=1272。70cm4，轉動慣量Wx=141。40cm3,回轉半徑ix=7。04cm截面尺寸 b=68。0mm，h=180。0mm,t=10.5mm1）荷載計算（1)欄桿自重標準值:標準值為0。16kN/m Q1 = 0.16kN/m(2)型鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m經計算得到,靜荷載計算值： q = 1.2（Q1+Q2) = 1。2(0。16+0.20) = 0.43kN/m經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P1=(1.20.35+1.42。00）0.502.00/2+1.20。122.019、0/2)=1。76kNP2=（1.20。35+1.42。00）1。002.00/2+1。20。122.00/2)=3。37kNP3=（(1。20。35+1。42.00)1.002。00/2+1.20。122.00/2)=3.37kNP4=（1.20.35+1.42.00)1.002。00/2+1.20.122。00/2）+14。00/2=10.37kNP5=（1。20.35+1.42.00）1.002。00/2+1.20.122.00/2)=3。37kNP6=（1.20.35+1。42.00）0。502。00/2+1.20.122.00/2)=1。76kN2)內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載20、P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖經過連續梁的計算得到 主梁支撐梁剪力圖（kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m） 主梁支撐梁變形圖（mm)外側鋼絲繩拉結位置支撐力為11.41kN最大彎矩 Mmax=11.24kN。m3）抗彎強度計算其中 x 截面塑性發展系數,取1。05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；經過計算得到強度 =11.24106/1。05/141400。0+8.861000/2569。0=79。15N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4)整體穩定性計算其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式21、計算：經過計算得到 b=57010.568.0235/（5000。0180.0235.0)=0.45經過計算得到強度 =11。24106/（0.452141400。00)=175.78N/mm2;主梁的穩定性計算 f，滿足要求!7.4鋼絲拉繩的內力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14.45kN7.5鋼絲拉繩的強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=14。446kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉22、力按照下式計算：其中Fg - 鋼絲繩的容許拉力（kN）; Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑（mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0。8； K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于7。00014。446/0。820=123.318kN。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17。5mm.7。6鋼絲拉繩吊環的強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=14。446kN 鋼板處吊環強度計算公式為其中 f 為23、拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范2010中9。7。6規定f = 65N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=144464/（3.1416652）1/2=14mm7.7錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板連接地錨螺栓計算如下(鋼結構規范7。2)：地錨螺栓數量n = 2個根據主梁剪力圖可得最大支座力4.790kN,由地錨螺栓承受，所以每個地錨螺栓承受的拉力 Nt = 4。790/2=2。395kN鋼絲繩的拉力對水平桿產生軸壓力RUcos，水平桿的軸壓力由地錨螺栓的剪切力承受，所以每個地錨螺栓承受的剪力 Nv=(RUcos）/n = 4。428kN每個地錨螺栓受剪面數目 nv = 1。0每個地24、錨螺栓承受的直徑 d =20mm每個地錨螺栓承受的直徑 de =16。93mm地錨螺栓抗剪強度設計值 fvb =170.0N/mm2地錨螺栓抗拉強度設計值 ftb =170.0N/mm2經過計算得到每個地錨螺栓受剪承載力設計值 Nvb =1。03。14162020170。0/4=53。407kN每個地錨螺栓受拉承載力設計值 Ntb =3。141616。9316。93170。0/4=38。270kN經過計算得到公式左邊等于0。104每個地錨螺栓承載力計算滿足要求！8. 回頂支撐區域支撐架計算書依據規范:建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ 300-2013混凝土結構工程施工規范GB 50666-225、011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 1622008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB500172003混凝土結構設計規范GB500102010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1。00.模板支架搭設高度為6.2m,立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.00m。面板厚度18mm，剪切強度1。4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000。026、N/mm2。木方5080mm，間距300mm，木方剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2.模板自重0。20kN/m2,混凝土鋼筋自重3。00kN/m3。施工均布荷載標準值3.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照臨時支撐結構規范規定確定荷載組合分項系數如下：永久荷載效應S1=1。35（3。000.20+0.20） = 1。080kN/m2可變荷載效應S2=1。403。00=4。200kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管27、類型為482。8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4d4）/64，抵抗距計算采用 W=（D4d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 3.0000.2001.000+0。2001。000=0。800kN/m活荷載標準值 q2 = （0.000+3.000)1。000=3。000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54。00cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 100.001。828、01。801。80/12 = 48.60cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。（1）抗彎強度計算 f = M / W f其中 f -面板的抗彎強度計算值（N/mm2）; M 面板的最大彎距（N。mm)； W -面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2; M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m);經計算得到 M = 0。100（1。200.800+1。403。000)0.3000。300=0。046kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。04610001000/54000=0。860N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(29、2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.200.800+1。43。000）0.300=0.929kN截面抗剪強度計算值 T=3929.0/(21000.00018。000）=0.077N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6770.8003004/（1006000486000）=0。015mm面板的最大撓度小于300。0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算.1.荷載的計算(1)30、鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 3.0000。2000.300=0。180kN/m（2)模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m）:經計算得到，活荷載標準值 q2 = （3.000+0.000）0。300=0。900kN/m靜荷載 q1 = 1.200。180+1。200.060=0.288kN/m活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m計算單元內的木方集中力為（1。260+0。288)1。000=1.548kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算,計算公式如下:均31、布荷載 q = P/l = 1。548/1。000=1。548kN/m最大彎矩 M = 0。1ql2=0。11。551.001.00=0。155kN。m最大剪力 Q=0。6ql = 0。61。0001。548=0。929kN最大支座力 N=1。1ql = 1.11.0001。548=1.703kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008。008。00/6 = 53。33cm3;截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.008。008.008。00/12 = 213。33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。（1)木方32、抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0。155106/53333。3=2。90N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求!（2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3929/(25080）=0。348N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3）木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距)得到q=0.240kN/m最大變形v=0。677ql4/100EI=0。33、6770。2401000。04/（1009000。002133334。0)=0。085mm木方的最大撓度小于1000.0/250，滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0。271mm最大支座力 Qmax=6。192kN抗彎計算強度 f = M/W =0。573106/4248。0=134。934、3N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8。00kN,雙扣件取12.00kN; R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.19kN選用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、模板支架荷載標準值（立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容:（1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1476.20035、=0。914kN（2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.2001。0001.000=0.200kN（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 3。0000。2001.0001。000=0。600kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 1。714kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (3.000+0.000）1.0001.000=3。000kN3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算按照無剪刀撐框架式支撐結構計算經計算立桿步數nz = 36、6,支撐結構的剛度比 K = 0。77掃地桿高度、懸臂長度分布與步距之比的最大值 = 0.20依據規范附表B1并對K和做雙向插值,可得計算長度系數 = 2.92所以,立桿計算長度 l0 = h = 2。921。00=2.92 m不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N -立桿的軸心壓力設計值,N = 6.26kN軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1。60 A立桿凈截面面積 （cm2)； A = 3。97 W -立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4。25-鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f -鋼管立桿抗壓強度設計37、值，f = 205。00N/mm2； l0-計算長度 （m)，l0=2.92；立桿穩定性驗算：l0=2。915m；=l0/i=2915/16.0=181。965查規范附表A1可得=0.218=6257/(0。218397.4)=72。257N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿軸力設計值（kN）-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到; A-立桿凈截面面積 (cm2); A = 3。97 W立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4。25 M立桿彎矩設計值; NE立桿的歐拉臨界力，NE = 2EA / 2;-計算長細比， = 38、l0/i； i -計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1.60風荷載標準值：Wk=uzusw0 = 0。3001.2500。600=0.225kN/m2風荷載的線荷載標準值：pwk=Wkla = 0.2251。000=0。225kN/m風荷載作用于無剪刀撐框架式支撐結構,引起的立桿軸力標準值為： NWK=pwkH2/2B = 0。2256.202 / (23。00） = 1。442kN風荷載直接作用于立桿引起的立桿局部彎矩標準值為： MLK=pwkh2/10 = 0。2251.002 / 10 = 0。023kN。m風荷載作用于無剪刀撐框架式支撐結構引起的立桿彎矩標準值為： MTK=pw39、khH / 2（nb+1) = 0.2251。006.20 / 2 / （3+1）= 0。174kN.m風荷載引起的立桿彎矩標準值為： MWK=MLK+MTK風荷載引起的立桿彎矩設計值為：M=QMWK = 1。40。197=0.276kN。m立桿軸力設計值為： N=GNGK+QQ（NQK+NWK） = 1.21。714+0。91.43.000+0。91。41。442 = 7。653kN立桿穩定性驗算：l0=2。915m；=l0/i=2915/16。0=181.965查規范附表A1可得=0。218立桿的歐拉臨界力為：NE = 2EA / 2 = 24.402kN=7653/（0。218397.4）+276000/4248/（11。10.2187653/24402)=158.540N/mm2,立桿的穩定性計算 Mmax=30。45所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載.第2層以下的模板支撐可以拆除.鋼管樓板模板支架計算滿足要求！