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1、一、編制依據1、xx國際建筑平面圖2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011）3、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)4、建筑結構荷載規范(GB50009-2001）二、工程概況工程名稱：xx國際建設單位： 監理單位：施工單位：建設地點：建設規模：xx市xx國際位于xx明珠廣場以西。其中地上四層為裙樓，裙樓上部五至三十二層為1、2#兩棟獨立塔樓，建筑高度99。95M，主體為框支剪力墻結構.三、腳手架體系的選擇本工程架體搭設隨主體施工進度同步進行，架體實際搭設高度30。2m，采用落地式腳手架搭設單立桿雙排腳手架（10m以下采用雙立桿）.該腳手架部分搭設在地下室2、頂板上,部分落在基礎地面上。四、施工準備4。1技術準備4。1。1仔細閱讀并審核施工圖，熟悉結構形狀、尺寸，做出架體布置詳圖、搭設技術交底。4.1.2根據工程進度情況及布置圖，編制各種材料的備料計劃、進場時間安排，確保腳手架及時搭設使用。4.1。3熟悉相關施工規范，對問題進行預判，確保腳手架實施過程中的安全。4.2。材料準備4.2。1鋼管：483。5mm Q235鋼管，鋼管長度1.5m、2m、3m、4m、6m。鋼管(縱橫水平桿、主副立桿)使用前應先除銹再涂刷黃色防銹油漆，用于剪刀撐的鋼管涂刷紅白相間防銹油漆.4。2.2扣件：回轉扣件、十字扣件、對接扣件等。扣件材料應符合鋼管腳手架扣件(GB1583、31）的規定。在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。4。2.3腳手板：竹腳手板宜采用毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板;竹串片腳手板應符合現行行業標準建筑施工木腳手架安全技術規范(JGJ164）。4。2。4防護網：阻燃型綠色密目安全網1.8m6m(2000目/1002cm）。4.2.5其它：扳手、安全帶等。4。3現場準備4。3。1材料準備充足，滿足搭設進度要求.4.3。2現場雜物已清除，并完成排水措施施工，排水暢通。4.4施工安排項目部成立以項目經理為組長的領導小組,負責腳手架的施工質量和進度。人員分工如下：序號職務負 責 內 容1項目經理施工總安排、人員組織、現場協調、現場指揮2總施工員4、書面技術交底、檢查、驗收3安全員安全文明施工指揮、交底、檢查、驗收4材料員材料供應、使用狀況檢查5施工員軸線、標高控制、偏移觀測施工隊伍要明確分工,各行其責，準備充足的勞動力，確保隨施工進度架子及時搭設，不可由于架子問題而影響關鍵施工,每個班組人員的組織配備如下:技術員、質檢員：各一名，負責對施工人員的技術交底、檢查施工質量，并且搭設施工前，施工隊技術人員必須對本隊架子工進行現場操作技術交底及安全交底；安全員：各一名，負責配合項目部安全員，做好安全文明施工，架子搭設、改造時，安全員必須在現場指揮、監督，確保安全；架子工:數名，進行架子搭設施工，所有施工人員必須持證，搭設前項目部安全員對工人進行5、安全教育，配備好安全帽、安全繩，并在施工中正確使用.五、方案設計及搭設施工工藝5。1、落地式腳手架的搭設參數5.1.1搭設參數：（1）地下室頂板至3層結構（10m)全部采用雙管立桿，三-八層采用單立桿雙排腳手架；（2）搭設尺寸為：立桿的縱距為1。5米，立桿的橫距為0。8米,大小橫桿的步距為1.7米; （3）內排架距離墻邊長度為0。30米，立桿下鋪設50mm厚通長腳手板；（4）采用的鋼管類型為 483.5mm； (5）連墻件采用預埋鋼管的形式，間距按照兩步三跨設置，豎向間距 3米,水平間距4.5 米，呈梅花形布置.(6）同時施工1層，腳手板共鋪設2層。5。2 施工工藝流程及構造要求基礎清理 鋪56、0mm厚腳手板 擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿） 逐根樹立立桿,隨即與掃地桿扣緊 裝掃地小橫桿并與立桿扣緊 安裝第一步大橫桿（與各立桿扣緊） 安裝第一步小橫桿 第二步大橫桿 第二步小橫桿 加設臨時斜撐桿（上端與第二道大橫桿扣緊） 第三、四步大橫桿和小橫桿 接立桿 加設剪刀撐 鋪腳手板。5.2.1 基礎清理：搭設腳手架前，將地基夯實找平；5。2。2 根據外架的位置線在地面上鋪50250mm通長的腳手板作為立桿的墊板；5.2.3 腳手架的搭設選取一個角部為開始點，向兩邊延伸搭設；5.2.4 根據測量放線布置縱橫向掃地桿,掃地桿距離地面200mm;5.2。5 根據測量定位依次豎起立桿，內排立桿距結構外7、邊線距離按照上述搭設參數搭設，不得隨意改變,立桿與縱橫向掃地桿間采用扣件連接牢固；5。2。6 腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置。立柱接頭除在頂端可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接.相鄰立柱對接頭位置應設在不同的大橫桿步距內，沿高度方向錯開的距離大于500mm以上，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。立桿頂端高出施工操作層面1500mm以上（如圖所示）;5.2.7 裝設第一步縱向和橫向水平桿，隨校正立桿之后予以固定，并按此順序依次向上搭設;5。2.8 大橫桿步距為1。5m,上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中,與相近立桿的距離不大8、于縱距的三分之一；同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。相鄰步架的大橫桿錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況。（如圖所示）5.2.9 小橫桿：貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊;5。2。10 腳手架的縱橫立面圖及施工升降機卸料口如下圖所示5.2.10 剪刀撐設置:剪刀撐沿腳手架兩端和轉角處起滿搭，斜桿與地面呈45-60度夾角.剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿和大橫桿扣緊外,在其中間搭接處增加24個扣結。5。2。11 安全網掛設：隨外腳手架的搭設，外架外側掛好綠色安全立網，立網掛在外排立桿腳手架內側，保證外腳手架全封閉。每個9、作業層下，掛設一道雙層安全平網。5。2。12 外立桿及橫桿刷黃色油漆，剪刀撐刷紅白相間的油漆.5。2。13 腳手板鋪設：腳手板規格為502502000mm竹夾板，設置在三根橫向水平桿上。腳手板兩端應采用直徑為8mm的鐵絲各設兩道箍，端部腳手板探頭長度為150mm，板長兩端與支撐桿可靠固定。根據施工部位和進度，在施工層腳手架上滿鋪好腳手板；5.2。14 護欄和擋腳板:作業層采用483。5鋼管設兩道護欄和擋腳板。上欄桿上皮高度為1.2m，中欄桿居中設置；腳手板擋板寬度不小于180mm。欄桿和擋板均應布置在立桿內側。5。3 腳手架拆除5.3。1 外架拆除順序:拆除安全防護網清理水平網上的雜物拆除水平10、網逐步拆除剪刀撐拆除小橫桿拆除大橫桿拆除立桿構件清理與堆放5。3。2外腳手架拆除大的原則是由上而下，先綁后拆，后綁先拆.先拆欄桿、腳手板、安全防護網、水平網、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等.5.3.3 所有的鋼管采用人工傳遞倒運。5。3.4 拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定 全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合構造要求； 由各班組技術員對工人進行拆除安全技術交底； 清除腳手架上雜物及地面障礙物.5.3.5 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；5。3。6 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再進行拆除；5.3。7 卸料時應符合下列11、規定： 各構件嚴禁直接拋擲至地面； 運至地面的構件應按規定及時檢查、整修與保養,并按品種、規格碼堆存放整齊.六、質量要求及保證措施6。1 為保證水平桿件的平直度，搭設第一道大小橫桿后，必須用水準儀調平一次； 6。2 為確保外架立桿的垂直度，轉角處的立桿必須用經緯儀調直；6.3 隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大；6。4 按腳手架的橫距，縱距要求放線定位,腳手架底座應準確地放在定位線上；要放平穩，底座不得懸空；6.5 設專人進行材料檢驗,保證各種材料符合要求；6。6 扣件擰緊力矩不應小于40Nm,且不大于65Nm。七、成品保護措施7.1 在外架施工時不得在基礎結構上隨意亂扔鋼管，防止砸傷；12、7。2 在施工過程中不得隨意拆除外架立桿、橫桿、安全網和腳手板,有局部妨礙施工的部位必須經過安全員同意并另行加固后再行拆除;7.3 安全網懸掛整齊、美觀、牢固，不得隨意破壞。如發現損壞應及時跟換新網，采用安全繩進行固定.八、安全、環保措施8。1 安全措施8。1.1 項目安全員要積極監督、檢查腳手架搭設過程中安全責任制的貫徹和執行情況； 8。1。2 外架施工前項目安全員必須對所有架子工人進行安全交底，并對安全知識進行考核，不合格者嚴禁上崗。搭設腳手架必須由經過安全技術教育的架子工承擔，做到持證上崗。同時做好教育記錄和安全施工技術交底；8。1.3施工人員必須戴好安全帽,高空作業必須佩帶安全帶，工具13、及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊.工作期間不得飲酒、吸煙，要嚴格遵守工地的各項規章制度；8。1.4 在腳手架搭設和拆除過程中，周圍必須設警戒線，在警戒線以內,嚴禁其他人員施工、行走，外圍有人指揮，安全員全過程在現場監督,及時排除安全隱患；8。1.5至下班時間架子未施工完畢的,必須得到項目部安全、技術驗收后，確保穩固方可離開,第二天按照相同的施工組織程序繼續進行搭設。搭設好的架子必須經過項目部驗收方可使用；8。1.6 六級（含六級)以上大風、高溫、大雨、大雪、大霧等惡劣天氣，應停止作業。雨雪后上架作業要采取防滑措施，并掃除積雪；8。1.7 腳手板要鋪滿、鋪平，不得有探頭板。14、作業層的擋板、防護欄桿及安全網不得缺失。嚴格控制施工荷載,確保較大的安全儲備，同時施工的操作層數不得大于2層,施工荷載不大于3kN/m2；8.1.8 搭設腳手架起步時應設臨時拋撐，同時設一道隨架子搭設高度提升的安全網；8.1.9 拆除腳手架的過程中，凡已經松開連接的配件必須及時拆除運走,避免誤扶、誤靠已松脫的連接桿件。拆下的桿配件必須以安全的方式運出和吊下,嚴禁向下拋擲。嚴禁搭設和拆除腳手架的交叉作業;8.1。10 架子搭設完畢需經驗收合格后方可使用；8.1。11 嚴禁在腳手架上堆放材料、垃圾。不得將模板支架、纜風繩、混凝土泵管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；8。1。12 腳手架使用期間嚴15、禁拆除主節點處的縱、橫向掃地桿、水平桿以及連墻件。8.2 環保措施8.2.1重點控制現場的布置、文明施工、污染等；8。2。2保持場容整潔，材料分類碼放整齊，拆下的鋼管、卡子按照規格碼放，有防雨防潮措施，保持場地的整潔;8。2.3 鋼管、腳手板、扣件運至現場后，如用起重機械提升就位，應有專人指揮,專人負責，放置在指定地點;如工人卸車擺放,應輕拿輕放,排列整齊，嚴禁打開車擋板后任其由車上滾落到地下，制造噪音；8。2.4 施工時操作工人不得在架子上打鬧、大聲喧嘩、敲打鋼管，嚴格控制噪音、粉塵以及光污染，禁止夜間施工；8.2.5 腳手架外側鋼管，鋼管上的混凝土及時清理,按照規定涂刷油漆，不得亂涂亂畫；16、8.2。6 保養卡子用的機油等材料不得亂放，更不得污染其它成品。落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011).計算參數：鋼管強度為205.0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1。00。雙排腳手架,搭設高度29。0米，10.0米以下采用雙管立桿，10.0米以上采用單管立桿。立桿的縱距1.50米,立桿的橫距0。80米，內排架距離結構0。30米，立桿的步距1.70米.鋼管類型為483.5,連墻件采用2步3跨，豎向間距3.40米，水平間距4.50米。施工活荷載為3。0kN/m2,同時考慮2層施工.腳手板采用竹串片,荷載為0。35kN/m2,17、按照鋪設3層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0。17kN/m，安全網荷載取0。0100kN/m2.腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0。30kN/m2，高度變化系數1。0000，體型系數0。6000。地基承載力標準值20kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1。00.一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0。262kN/m 活荷18、載標準值 Q=3。0001。500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1。20.038+1。20。262+1。42。250=3。511kN/m 小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3。5110。8002/8=0。281kN.m =0.281106/5080。0=55。293N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值 q=0.038+0。262+2。250=2。551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5。02.551800。0419、/(3842。06105121900.0）=0.542mm小橫桿的最大撓度小于800。0/150與10mm，滿足要求！二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380。800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500。8001。500/2=0。210kN 活荷載標準值 Q=3.0000。8001。500/2=1。800kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.210+1。41.800）/2=1.404kN 大橫桿20、計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0.08(1.20。038)1.5002+0。1751.4041。500=0。377kN.m=0.377106/5080。0=74.204N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0。6770。0381500。004/（1002.060105121、21900.000）=0.052mm集中荷載標準值 P=(0.031+0。210+1。800)/2=1。020kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1。1461020。3601500。003/（1002。060105121900.000）=1。572mm最大撓度和 V=V1+V2=1。624mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿22、的自重標準值 P1=0。0381。500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3。0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20。058+1。20。210+1.41.800=2.841kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)23、每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）；本例為0.1251 NG1 = 0.12530。000+10.0000.038=4。138kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35031。500(0。800+0.300）/2=0.866kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701。5003/2=0.383kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101。50030.000=0.450kN經計算得到，靜荷載標準值 NG 24、= NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。836kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值 NQ = 3。00021。5000。800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 - 基本風壓（kN/m2)， W0 = 0.300 Uz - 風荷載高度變化系數，Uz = 1。000 Us - 風荷載體型系數： Us = 0。600經計算得到：Wk = 0.3001。0000。600 = 0。180kN/m2.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0。91。4NQ經過計算得25、到，底部立桿的最大軸向壓力: N=1.25。836+0.91.43。600=11。540kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=1。24.201+0。91.43。600=9。577kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1。25.836+1。43。600=12.044kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=1.24。201+1.43.600=10.081kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2)； la - 立桿的縱距 26、（m)； h 立桿的步距 （m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0。91.40。1801。5001。7001。700/10=0.098kN。m五、立桿的穩定性計算：單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算.參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0。7折減考慮。1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=12。044kN，單雙立桿交接位置N=10。081kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm; k - 計算長度附加系數,取1.155; u 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。500; l0 27、- 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001.700=2.945m; A - 立桿凈截面面積，A=6。846cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=7.112cm3； - 由長細比，為2945/16=186； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2;經計算得到： =12044/（0。21685)=84.850N/mm2； 不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 經計算得到單雙立桿交接位置=10081/（28、0.21489）=99.436N/mm2；不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算 f，滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，底部N=11。540kN，單雙立桿交接位置N=9。577kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm; k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。5001。700=2.945m； A 立桿凈截面面積,A=6.846cm2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=7.112cm329、； 由長細比，為2945/16=186； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。207； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.098kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =11540/(0.21685)+98000/7112=95.123N/mm2； 考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300。110kNNf2Nl,連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求！ 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力30、計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=37.74 (kPa） Nk - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 5。84+3。60=9。44kN A 基礎底面面積 (m2）;A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2）;fg = 20.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1。00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 20.00地基承載力的計算不滿足要求! 建議處理地基，提高地基承載力或增加立桿九、腳手架配件數量匡算： 扣件31、式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算； 根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算: L -長桿總長度(m）； N1 小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個); N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數（個)； S 腳手板面積(m2）； n -立桿總數（根） n=38； H -搭設高度(m） H=30； h -步距(m) h=1。7; la-立桿縱距(m） la=1.5; lb 立桿橫距(m) lb=0.8； 長桿總長度（m） L =1.130（38+1。538/1.721.5/1.7）=2302。24 小橫桿數（根） N1=1。1（30/3。4+1)38=411 直角扣件數（個) N2=2。2（30/1.7+ 1)38=1559 對接扣件數(個) N3=2302。24/6=384 旋轉扣件數(個) N4=0。32302。24/6=116 腳手板面積（m2) S=1.1（382)1。50。8=47。52 根據以上公式計算得長桿總長2302。24;小橫桿411根；直角扣件1559個；對接扣件384個; 旋轉扣件116個；腳手板47.52m2。