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1、一、編制依據1。建筑施工安全檢查標準JGJ59992.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020013。建筑施工安全技術手冊4。有關規范及xxxx市有關安全管理規定。二、工程概況Xxxxxxxxxxxxxxxxx工程，由教學樓(建筑面積:29144。57m ,建筑基底面積：7163.22m ,建筑防火計算高度：20.1m，建筑層數：5層)、1號實驗樓（建筑面積:12225.46m ，建筑基底面積:2696.44m ,建筑防火計算高度:21.6m，建筑層數：5層）、2號實驗樓(建筑面積：5325。78m ，建筑基底面積:1131.78m ，建筑防火計算高度:21。6m,建筑層數：5層）2、3號實驗樓（建筑面積：5387。70m ，建筑基底面積:1141。61m ,建筑防火計算高度：21.6m,建筑層數：5層)，4號實驗樓（建筑面積:12225.46m ，建筑基底面積:2696.44m ，建筑防火計算高度:21。6m，建筑層數：5層）、風雨操場（建筑面積:4342.19m ,建筑基底面積：2538。64m ，建筑防火計算高度:18。75m，建筑層數：2層）組成。教學樓層高為3。9m,實驗樓層高均為4。2m,風雨操場層高為3。6m.本工程教學樓及實驗樓采用鋼管懸挑架，風雨操場采用落地架。三、方案設計 1、本工程從結構二層板面開始采用鋼管懸挑架。懸挑架按五層（高度18.6米）進行設3、計，二層懸挑架下用4.8x3.0鋼管做斜撐,二層以上每層采用15。5鋼絲繩卸荷。2、懸挑水平鋼梁采用4。8x3.0鋼管，其中建筑物外懸挑段長度為1。2m，建筑物內錨固段長度為2m.水平鋼梁建筑物內錨固采用預埋16圓鋼。3、腳手架立桿縱向間距為1。5m，橫向間距為0。9m。4、腳手架步距為1.8m.四、材料要求1、鋼管:應采用現行國家標準中規定的3號普通鋼管，其質量應符合GBT700標準中的規定，新鋼管應有產品質量合格證和質量檢驗報告，并進行驗收。鋼管規格采用外徑48mm、壁厚3.0mm，表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道,并須涂有防銹漆。所采用的鋼管必須規4、格統一。 2、扣件：應采用可鍛鑄鐵制作的扣件,其材質應符合GB15831中的標準規定，采購的扣件應有生產許可證、測試報告和產品質量合格證，新、舊扣 件均應進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等）在螺栓擰力矩達65N.m 時不得發生破壞,應能靈活轉動。旋轉扣件的 兩旋轉面間隙應小于1mm,扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必須規格統一。 3、腳手板選用竹膠板,不得使用腐爛、蟲蛀、斷裂或破損的竹笆板. 4、立網選用聚氯乙烯編織合格的1。8m 6.0m密目式安全立網。五、搭設要求1、懸挑桿:里端與預留在該樓層鋼筋砼梁板內的鋼筋連接牢固，各懸挑與5、短鋼管間用掃地桿扣接連成整體。2、斜撐：設置內、外斜撐桿，其下端應牢固定于下地梁面,各斜撐桿間與掃地桿扣接連成整體，并與預留在鋼筋砼梁內的短鋼管扣接，以增加整體穩定性。3、立桿：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3;立桿與大橫桿要用直角扣件扣緊,不能隔步設置或遺漏。4、連墻件：連墻桿與建筑物的連接采用扣件剛性連接,連墻件采用二步三跨，菱形布置，連墻件的連墻桿同腳手架。6、剪刀撐：從底部開始,往上沿腳手架全高全長，連續設置剪刀撐,以每隔56根立桿交互架為宜6、，與水平方向夾角4560，接長用兩只以上旋轉扣件,搭接長度不少于500mm，且接頭不應在同一水平面，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 7、防護欄桿、擋腳桿：每步架均應在外立桿內側設置1.2m高防護欄桿及180mm高擋腳桿。8、大橫桿：大橫桿接長宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭分別在水平或垂直方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近立桿主節點的距離不宜大于縱向間距的1/3，同步架同跨不超過2個接頭.9、小橫桿:應連接內外立桿，步距h取1。8m設置，用直角扣件扣接于立桿且嚴禁拆除，主節點處兩個直7、角扣件的中心距不應大于150mm。小橫桿伸出扣件或立桿長度應大于100mm.10、其他要求：(1)腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻桿以上二步。(2)每搭完一步腳手架后,應按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。(3)當搭至有連墻桿的構造點時，在搭設完該處的立桿、大橫桿、小橫桿后,應立即設置連墻桿。當腳手架施工操作層高出連墻桿二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻桿搭設完后方可根據情況拆除。（4)在封閉型腳手架的同一步中，大橫桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。(5)雙排腳手架小橫桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。（6)扣件規格必須與鋼管外徑相8、同，螺栓擰緊扭力矩不應小于40N。m，且不應大于65N.m；(7)在主節點處固定大橫桿、小橫桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm,對接扣件開口應朝上或朝內. 六、腳手架的驗收 1、架子搭設完畢在投入使用前，應逐層、逐段由主管施工員、架子施工隊長、架子作業班長和項目安全員等一起組織驗收,驗收時必須有分管架子搭設技術的技術或安全部門參加,并填寫驗收表。 2、每搭設完一段架及達到設計高度后應進行檢查，辦理中間驗收,手續完整后才可繼續搭設. 3、架子投入使用后,施工管理人員、架子作業人員應進行經常性檢查,在正常情況下，每半月應檢查一次，遇有大風等意外應增加檢查次數，在9、檢查中發現存在隱患應及時整改、加固，確保施工安全。 七、腳手架的拆除 1、拆除腳手架前應全面檢查腳手架的連墻桿、支撐體系、桿件搭接或扣件扣接等是否符合構造要求，明確拆除順序和措施,接受單位工程負責人的拆除安全技術交底.2、拆除的一般順序：安全網防護欄桿、擋腳桿剪刀撐-腳手板-大橫桿-小橫桿連墻拉結桿立桿懸挑支座的水平拉桿、斜撐桿、懸挑桿。 3、架子拆除時應劃分作業區，周圍地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非作業人員入內。4、拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，嚴禁上下同時作業. 5、連墻桿必須隨腳手架拆除進度逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差10、不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻桿加固.6、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時連墻桿加固后，再拆除原連墻桿。 7、拆立桿時，應先握住立桿再拆開扣件，拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 8、當腳手架采取分段，分立面在拆除時,對不拆除的腳手架兩端應按垂直間距不大于建筑物的層高且不應大于4m設置連墻桿,架體的端部在同一節間由底至頂層呈之字型連續設置橫向斜撐加固。 9、拆下的材料應用垂直運輸機械運輸，嚴禁拋擲至地面，運至地面的材料應按品種,規格隨時碼堆存放。 10、拆除時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當松開與另一人有關的扣件時，應先通11、知對方，以防墜落。 11、在拆架過程中，一般不得中途換人,如須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開.八、安全管理規定 1、架子工須經特種作業人員操作培訓，考核合格者方可持證上崗。 2、架工必須正確使用“三寶，進入施工現場必須戴好安全帽,在高處作業時必須系好安全帶，搭設人員必須穿防滑鞋. 3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。 4、當有五級以上大風或雨天時不得進行腳手架搭設與拆除作業。 5、在腳手架使用期間,嚴禁拆除節點處的大橫桿、小橫桿及連墻桿。6、嚴禁酒后上崗，搭拆作業時思想應集中，不準在架上往下拋擲架料等物12、件. 7、架子班組人員工必須自覺遵守施工管理規章制度,不得違章指揮、違章作業。 8、施工操作時應嚴格按施工方案、安全技術交底和有關操作規程規定進行操作.九、懸挑架受力計算(一）大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。033 kN/m ;腳手板的自重標準值：P2=0。351。05/(2+1）=0.122 kN/m ；活荷載標準值: Q=21。05/（2+1）=0。7 kN/13、m；靜荷載的設計值: q1=1。20。033+1.20.122=0。187 kN/m；活荷載的設計值： q2=1。40。7=0。98 kN/m； 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0。080.1871.52+0.100.981.52 =0。254 kN.m；支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= -0。100。1870.981.52 =0。3 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。2514、4106,0.3106)/4490=66.815 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 66。815 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中: 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。033+0.122=0.156 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =0。7 kN/m;最大撓度計算值為：V= 0.6770。15615004/（1002.06105107800）+0.9900.715004/（1002。06105107800） = 1。82 mm；大橫桿的最大撓度 1。815、2 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！（二）小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第5。2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331。5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.351。051.5/（2+1)=0.184 kN;活荷載標準值：Q=21.051。5/（2+1） =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1。2(0。05+0.184）+1。4 1。016、5 = 1.75 kN； 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax = 1。20。0331。052/8 = 0.006 kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.751。05/3 = 0。613 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。618 kN。m；最大應力計算值 = M / W = 0。618106/4490=137.675 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =137。675 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿17、足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03310504/(3842.06105107800） = 0。024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0.184+1。05 = 1.284 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1283.71050(310502-410502/9 ) /（722.06105 107800) = 2。375 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+18、2.375 = 2.399 mm；小橫桿的最大撓度為 2。399 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm，滿足要求！（三）扣件抗滑力的計算：按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數1。00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0。05 kN；小橫桿的自重標準值： P19、2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。351.051.5/2=0。276 kN；活荷載標準值： Q = 21。051.5 /2 = 1。575 kN;荷載的設計值: R=1。2(0.05+0。017+0.276)+1。41。575=2.617 kN;R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （四)腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN），為0.1248 NG1 = 0.1248+(1。502/2)0.033/1。8013。20 = 20、2.014；(2）腳手板的自重標準值(kN/m2）；采用竹腳手板,標準值為0.35 NG2= 0。3561。5（1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0。1561.5/2 = 0.675 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0。005 NG4 = 0。0051.513。2 = 0。099 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。914 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值21、。經計算得到,活荷載標準值 NQ= 21。051。52/2 = 3。15 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.8 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us 風荷載體型系數:取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.80。740。645 = 0.267 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。24.914+ 1.422、3。15= 10.307 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1。24。914+ 0.851.43.15= 9。645 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40.2671。5 1.82/10 = 0。155 kN。m；（五）立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10。307 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細23、比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1。5 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0。188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） :W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2; = 10307/(0。188424）=129。299 N/mm2;立桿穩定性計算 = 129。299 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!考24、慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.645 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比: L0/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。188立桿凈截面面積 : A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; = 9645。19225、/(0.188424)+154583.342/4490 = 155。429 N/mm2；立桿穩定性計算 = 155。429 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！（六）連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.267 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。2 m2;按規范5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）, N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算:Nlw = 1。4WkAw = 6.062 26、kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11。062 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l0/i = 300/15。9的結果查表得到 =0。949,l為內排架距離墻的長度；又: A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。24104205103 = 82。487 kN;Nl = 11。062 Nf = 82。487，連墻件的設計計算滿足要求！（七)懸挑梁的計算計算一個步距1。80m，立桿間距1。5m時的荷載。取鋼管重38.4N/m,扣件每個重15N/個，腳手27、板0.35KN/m2，密目安全網5N/m2,鋼絲網10N/m2，5層竹膠板50N/m2，施工荷載3KN/ m2,所挑高度內只允許一個步架施工，風荷載標準值0。25KN/ m2(成都地區基本風壓)。(1）鋼管雙排立桿：1。8238.4=138。24(N)大橫桿：3。0238。4=230。4（N)小橫桿：1。6238.4=122。88（N)外排立桿剪力撐:2.3438.4=89.86（N)附墻件（按一根鋼管計）：4.238.41=161。28（N）（2)扣件:1015=150(N）（3）腳手板（含竹膠板）：1。51。2（0.35+0。05)=0.72KN（4）安全網、鋼絲網：1.81.5（5+1028、）=40.5（N）（5）所挑高度內的施工荷載:每根內排立桿承受的施工荷載：（0。35+0。45）1。83=4。05KN每根外排立桿承受的施工荷載：0.451。83=2。43KN（6）風荷載:Wk=0.7uzusWo=0.7 0。80.740。645 = 0.267 kN/m2（7）每根立桿承受的全部荷載（不計風載)：根據搭設過程的變化，立桿承受荷載按以下三種情況考慮：起挑層搭設時，腳手架超過操作層一個步距，施工荷載一層，故按3個步距恒載計算：內排立桿：N1=1。23。849/2+1.44。05=7.98KN外排立桿:N2=1.23。849/2+1.42.43=5.71KN第三層施工時，第二層鋼29、絲繩卸荷設置完畢，故恒載按7個步距計算，活載按一層計算，則：內排立桿受力N1=1。28.981/2+1。44。05=11.06kn第一層內立桿受力按總受力的1/2計為：11。061/2=5。53KN外排立桿受力N2=1。28.981/2+1。42。43=8。79KN第一層外立桿受力按總受力1/2計為：8.791/2=4.4KN第五層施工時，第二、三、四層的鋼絲繩卸荷設置完畢,恒載按11個步距計算，施工荷載按一層計，則：內排力桿承受的內力總和：N1=1。214。11/2+1.44.05=14.14KN下三層內立桿承受的內力總和為：N1=14.142/3=9。42KN第一層內立桿受力按下三層受力130、/2計:0.42/2=4.71KN外排立桿承受的內力總和：N2=1.214。11/2+1。42。43=11.87KN下三層外立桿承受的內力總和為：11.872/3=7.91KN第一層外立桿承受的內力按下三層1/2計:7.91/2=3.95KN由以下計算可知：在種情況下底層立桿承受的荷載最大.2、計算簡圖及內力分析:在中第一種荷載組合情況下其受力簡圖如圖示：內力計算如下：取B點為基點彎矩平衡及豎直方向受力平衡得：代入數據得：B點處的彎矩最大為：MB=4。6232=9。246KN.m桿件AD彎矩圖如下：（2)在1中第二種受力情況下，其計算簡圖如下：將DE桿內力以NDE代替，其計算圖如圖示：根據靜力31、平衡條件，以D為矩心建立方程如下：代入數據得：再根據D點位移條件得:1DNDEsin+N2D+N1D=0其中:1DN2DN1D分別求解如下：在單位力1分別作用于C、D時的彎矩圖如下：在N1N2作用下其彎矩圖為:故：1D=1/EI(1/21.2222/3+1/21.21.21。22/3）=2.176/EIN2D=1/EI(1/25.281.21.22/3+1/25。281.222/3）=6.76/EIN1D=1/EI（1/21。6591。21。22/3+1/21.6591.222/3）=2。12/EI將之代入上式得:2.176/EINDE0。862=6。76/EI+2.12/EI解之得：NDE=32、4。73KN 解之得:XA=2。39KN YA=0.46KN YB=5.39KN由此得桿件AD的彎矩圖為：3、截面驗算：本扣件式鋼管腳手架所得桿件均采用483.0鋼管，截面幾何參數：A=489mm2 E=2.06105N/mm2 I=12.19cm2W=5。08cm2 I=1。59cm2(1）挑桿的抗彎強度驗算在第一種情況下,M=9。246KN.m，共2根挑桿受力：則=M/W=9.246106/25。08103=910N/mm2f,故在此情況下不能單獨使用挑桿承重，為此，在挑桿搭設下層增設斜撐桿件。將DE桿用NDE代替，將根據靜力平衡條件及D點的位移條件聯合求解得：NDE=6.66KN故B點的33、彎矩在此情況下為：MB=N10。3=7.980。3=2.4KM。m=M/W=2。2106/25.08103=236N/mm2，f=250N/mm2據此在C點處仍需加設斜撐桿件。DE、CE桿均為壓桿，其穩定性驗算見后.在第二種情況下:M,若2根挑桿受力則=M/W=2.04106/25。08103=200N/mm2f符合要求.(2）扣件的抗滑承載力：根據前面計算，本外架各桿件的內力均小于8KN,小于扣件抗滑承力8KN，故滿足要求。（3）立桿及拉桿的穩定性驗算:風荷載作用于立桿產生的彎矩計算:MW=0。851。4Wklah2/10=0.851.40.321.83立桿的穩定性驗算：按第一種情況,計算外34、立桿為：N/a+MW/W=5.71103/4890.18+0.25106/5。08103=114N/mm2f=205N/mm2符合要求。第二、三種情況下亦能滿足要求。壓桿穩定性驗算:第一種情況下的壓桿DE（按中間無拉結計算）Lo=1.15=Lo/i=4。49102/1.58=284 則：=7320/2=0.091故：N/a=6.18103/0.091489=139n/mm2f=205N/mm2，符合要求.（4）連墻件承載力計算：按每一位置設一根48鋼管計算,外架與固定點間距最大為3。0m.風載產生的軸向力：NLE=1。4.Wk。Aw=1。40.323。68。1/2=6。53KNNo取5。0KN，則：NLE+No=11.53KN16.0KN(每處均為雙管、扣件抗滑承載力滿足要求）穩定性驗算:計算長度Lo=1。153.0=3.45(m）=Lo/i=3.45102/1。58=218 查表得=0。15故:N/QA=6。55103/0.15489=89N/mm2f 滿足要求.因第三種情況下的計算內力均小于第二種情況，故均滿足要求。 十、附圖