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1、最新版（2022年）住宅樓腳手架工程施工組織設計方案一、工程概況：本工程高度為20.3m（局部高22.3m），綜合考慮外腳手架安全圍護和外架剛度和穩定性，其主要搭設參數如下：a外腳手架總高22.3m，首層步高1.8m，其余步高1.5m，共16步架。9-13軸線首層同層高。b.立桿橫距1.2m，縱距1.5m，大橫桿步距1.5m，小橫桿伸出大橫桿大于0.15m，內立桿距墻0.45m，小橫桿距墻0.2m。c.按外架搭設要求在建筑物轉角處及縱向方向上每隔15m，沿架體豎直方向上連續設置一道剪刀撐。e. 高壓電線一方設置隔離網架。二、架體主材及配件根據*地區現有的架料情況，本工程選用483.5mm鋼管作2、為腳手架架管，使用前對所有鋼管進行檢查，鋼管表面應清潔，光滑，不應有裂縫、分層、錯位、硬刺、壓痕和深的劃痕。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差必須符合有關規定。舊鋼管的使用應首先進行抽樣檢驗：在銹蝕最嚴重的鋼管中抽出三根，在每根的銹蝕最嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不予使用。所有鋼管均應刷上同一顏色的防銹漆。腳手架的連接件扣件采用公司現有的鍛鑄鐵扣件，在使用前派專人進行清理檢查對裂縫、傷缺的不予使用。腳手板采用杉木制做，50mm厚，每塊質量不大于30kg的木腳手板，腳手板上不得有蟲眼、木結或其它質量缺陷的，兩端各設直徑為4mm的鍍鋅鐵絲兩道。連墻桿也采用483.5鋼管搭設。三、腳3、手架的搭設（1）、施工準備在腳手架搭設施工前由工程技術、安全負責人按施工組織設計有關腳手架的要求進行檢查驗收，不合格的產品不得使用。經驗收合格的構配件應按品種、規格堆入整齊，場地內不得有積水。清除搭設場地的雜物，平整搭設場地，使排水通暢，為腳手架搭設提供條件。（2）、地基基礎現場地基基礎為原地面土，高出自然地坪150mm，符合現行國家標準地基與基礎工程施工及驗收規范的要求，地基承載力達到要求。（3）、施工順序外墻腳手架實際搭設從擬建建筑物的一角向兩邊搭設，每層的搭設高度不超過兩個步距，每搭設一步腳手架后應按照JGJ1302001的有關規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度，底座墊板均應準確地放4、在定位線上，墊板采用不少于兩跨，厚度不小于50mm的木墊板。搭設時嚴禁將48mm與51mm的鋼管混合使用。（4）、立桿的搭設外墻腳手架為敞開式雙排腳手架，根據JGJ1302001的有關規定選擇外立桿與內立桿間的橫距為1.20米，立桿縱距選1.5米，內立桿距建筑物外邊0.45m，每根立桿應設置底座或墊板。在底座上表250mm處用直角扣件設置一橫向掃地桿和縱向掃地桿，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向外延長兩跨至立桿固定，長度不小于2米。立桿用對接扣件連接對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同一步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔5、接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離小于步距的13。（5）、水平桿的搭設該工程的外腳手架為裝飾、圍護用外腳手架，根據規范要求水平桿間距首層步距采用1.80米，其它層步距1.50米。縱向水平桿設置在立桿的內側，其長度不小于3跨，縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同一步或同一跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近方節點距離不小于縱距的13。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，作業層上非主節點處的橫向水平桿根據支承腳手板6、的需要間距設置，在縱距中間設置一根橫向水平桿。（6）、連墻桿立桿必須用連墻件與建筑可靠連接，本工程采用鋼管作剛性連墻件，豎向距離為兩步一設，水平間距為三跨一設。連墻桿靠近主節點設置，偏離主節點不應大于300mm，從底層第一步縱向水平桿處設置，當設置有困難時應采取其它固定措施。（7）、剪刀撐雙排腳手架應設置剪刀撐與橫向斜撐。每道剪刀撐跨越立桿的最多根數為6根，每道剪刀撐寬度不小于4跨且不小于6米，斜桿與地面的傾角為4560度，根據本工程情況在腳手架外側立面兩端各設置一道剪刀撐，并應從底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間凈距不應大于15米。剪刀撐桿的連接宜采用搭接，搭接長度不應小于1米，宜采用旋轉扣7、件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm (如圖2)。圖2（8）、門洞門洞及入口處采用上升斜桿，平行桁架結構形式，斜桿與地面的傾角應在45到60之間。3、模板支架支架立桿應豎直設置，2米高度垂直偏差為15mm，設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm時應采取可靠的措施固定。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。高于4米模板支架其兩與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一水平剪刀撐。4、懸挑腳手架搭設方法如下（圖3）： 圖35、腳手架的拆除由項目部技術安全負責8、人組織施工班組全面檢查腳手架的扣件連接，連墻件支撐體系是否符合構造要求，根據檢查結果制定出拆除順序和措施，對拆除人員進行安全技術交底。本工程拆除作業由上而下逐層進行，每層同時拆除，嚴禁上下同時作業。連墻桿隨腳手架同時拆除，不得先將連墻桿整層或全部拆除后再拆腳手架；分段拆除高度為兩步，當高差大于兩步時應設連墻件加固。對拆除后的構配件清理入庫堆放整齊。6、腳手架安全設施（1）、安全網架設本工程的外墻腳手架隨主體施工連續搭設，腳手架始終高出主體施工工作面約1.5m，外墻腳手架的外表面滿掛安全網；在作業層的腳手板下平掛安全網；第一步架滿鋪竹膠板，每隔2-2層層高加設一層水平安全網。（2）、防電避雷的措9、施A、本工程的腳手架采用的的鋼管扣件式腳手架，所以在架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。B、對腳手架采取接地處理。如電力線路垂直穿過或靠近鋼管腳手架時，應將電力線路周圍至少兩米以內的鋼管腳手架水平連接，并將線路下方的鋼管腳手架垂直連接進行接地。C、在架上使用電焊機，混凝土振動器等，要放在干燥的木板上，操作者要戴絕緣手套。電焊機，混凝土振動器機殼要采取保護性接地接零措施。D、雷雨天不得上架操作。（3）、安全標志的懸掛在腳手架的外表面安全網上懸掛醒目、規范、齊全的安全標志（包括安全通道的標志）。7、安全技術措施（1）、對所有施工人員做嚴格的安全技術書面交底，施工操作人員接受交底，掌握安全技術操作規10、程后應在書面交底上簽字。做到人人熟知安全技術操作規程，人人遵守安全技術操作規程。安全責任層層落實。（2）、嚴格檢查所用架主材，不合格者堅決不予以使用。（3）、所有操作人員均應執證上崗，證件必須留施工現場待查，并做到人證相符。（4）、所有操作人員必須正確配戴安全帶、安全帽，安全帶應高掛底用，并遵守施工現場的其它安全規章制度。（5）、操作有員在操作過程中不得吸煙、閑談或做與工作無關的事。（6）、嚴格按照施工組織的施工順序及搭設方法搭設，不得任意更改立桿、水平桿、連墻桿等的搭設間距。（7）、腳手架拆除必須按規范順序一架一架地由上至下拆除，連墻桿應同時拆除，不得提前拆除。（8）、拆除施工人員在作業時配11、戴安全帶，對拆除的構件有組織的下運，不得拋扔。拆除時應設專人在架底周圍看護、提醒過路人的安全。落地架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 22.3 米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為1.50 米。 采用的鋼管類型為 483.50, 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距3.60 米。施工均布荷載為2.0kN/m2,同時施工1層，腳手架共鋪設4 層。一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按12、照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.200/3=0.140 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.200/3=0.800 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.140+1.40.800 = 1.334 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.3341.2002/8 = 0.240 kN.m； = Mqmax/W =47.213、71 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.140+0.800 = 0.978 kN/m ； 最大撓度 V = 5.00.9781200.04/(3842.060105121900.0)=1.052 mm； 小橫桿的最大撓度小于 1200.0 / 150=8.000 與10 mm,滿足要求！ 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.200=0.046 kN； 腳手板的荷載標14、準值: P2= 0.3501.2001.200/3=0.168 kN； 活荷載標準值: Q= 2.0001.2001.200/3=0.960 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.046+1.20.168+1.40.960)/2=0.800 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.2001.2002=0.005 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8001.200= 0.256 kN.m M = M1max + M215、max = 0.005+0.256=0.262 kN.m 抗彎強度:= 0.262106/5080.0=51.530 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 51.530 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381200.04 /(1002.060105121900.0) = 0.021 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.046+0.168+0.960）/2=016、.587kN V= 1.8830.5871200.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 0.761 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.761=0.782 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1200.0 / 150=8.0 或者 10 mm,滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN；17、 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.2001.200/2=0.252 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0001.2001.200 /2 = 1.440 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.046+0.252)+1.41.440=2.374 kN； R 8 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁， 雙扣件承載力設計值取16kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿18、承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1291 NG1 = 0.12928.800 = 3.718 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.200(1.200+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.14041.200/2 = 0.336 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20028.800 = 0.173 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG19、 =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.487 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.2001.2001/2 = 1.440 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.420 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載標20、準值 Wk = 0.7 0.3001.4201.200 = 0.358 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.487+ 1.41.440= 8.600 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.487+ 0.851.41.440= 8.298 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3581.200 1.5002/10 = 0.115 kN.m； 五、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載21、時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.600 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.651 m； Lo/i = 168.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.251 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 22、8600.000/(0.251489.000)=70.069 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 70.069 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.298 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.651 m； Lo/i = 168.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.251 立桿23、凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8297.856/(0.251489.000)+114973.992/5080.000 = 90.238 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 90.238 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.769 k24、N； 活荷載標準值 ：NQ = 1.440 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129 kN/m； Hs =0.2514.89010-4205.000103-(1.21.769 +1.41.440)/(1.20.129)=135.702 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 135.702 /(1+0.001135.702)=119.487 m； H= 119.487 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自25、重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.769 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 1.440 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.115 /(1.4 0.85) = 0.097 kN.m； Hs =( 0.2514.89010-4205.00010-3-(1.21.769+0.851.4(1.440+0.2514.8900.097/5.080)/(1.20.129)=119.723 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大26、于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 119.723 /(1+0.001119.723)=106.922 m； H= 106.922 和 50 比較去較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.358 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4W27、kAw = 5.411 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 10.411 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=450.000/15.800的結果查表得到0.924； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9244.89010-4205.000103 = 92.626 kN； Nl=10.411Nf=92.626,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=10.411小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 68.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =33.191 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.298 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.250 m2 。 p=33.191 fg=68.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！20