午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案一、 工程概況：本工程位于xx市航海路與紫荊山路交叉口西北角。剪力墻結構，結構設計使用年限為50年，工程等級為二級，建筑工程分類為一類高層，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為7度,建造物的耐火等級為一級.建筑面積：1#、2樓各15357.64m；3樓47846.45m；地下三層，地上三十四層，地基為CFG樁復合地基，基礎形式：筏板基礎,屋面工程防水等級為一級，地下室防水等級為一級，防水層合理使用年限為15年.二、 安全負責人：常延峰 楊鵬 馮景禮 馮義三、 材料要求:鋼管采用3.83。0mm，工字鋼采用16號工字鋼，卸荷鋼絲繩為12.5mm,由四層頂板開始懸挑.2、工字鋼斜拉鋼絲繩為14mm。拉環及壓環均為20鋼筋預埋，同時在混凝土板內壓環錨固段沿板跨度埋兩根20鋼筋以加強現澆板抗拉強度。卸荷鋼絲繩每個懸挑段在起步層以上四層位置設置,斜拉在五層拉環或剪力墻上。四、 扣件式鋼管懸挑腳手架搭設：1、 工字鋼懸挑腳手架從四層頂板開始懸挑，第一和第二懸挑段每次挑八層，第三和第四懸挑段每次挑七層。架體總高度為90米。2、 雙排腳手架排距為800mm，立桿縱距為1500mm，架體距離外墻凈距為350mm.工字鋼外挑1250mm，錨固段為2250mm3、 水平桿步距為1800mm，剪刀撐沿大角連續布置.4、 連墻件采用鋼管硬連接方式，布置間距不大于兩步三跨。5、 （13、）、腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。(2）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨.(3)縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置;兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭水平錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3,搭接長度不應小于1米，搭接部位應采用三個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。（4）主節點必須設置一根橫向4、水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處的兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，離墻一端的外伸長度不應大于400mm被的兩節點中心長度，且不應大于500mm。作業層上非主節點處的橫向水平桿，最大間距不應大于縱距的1/2。（5）竹串片腳手板應設置在三根橫向水平桿上.到腳手板長度小于2米時,可采用兩根橫向水平支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板可采用對接平鋪也可搭接鋪設。腳手板平鋪時,接頭處必須設兩根橫向水平干，腳手板外伸伸長應取130150mm,兩塊腳手板外伸長度和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支撐在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸5、出橫向水平桿長度不應小于100mm.（6）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距要符合規定。(7）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿對接扣件應交錯布置兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內,同步內每隔一根立桿兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。搭接長度不應小于1米，搭接部位應采用三個旋轉扣件固定.獨步扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。(8）剪刀撐應隨立桿、縱向、橫向水平干同步設置,剪刀撐間距不大于6米。（9)竹笆采用16鐵絲綁扎固定，防止蹺頭竹架板。（10）每個懸挑段的起步層和第6、四層鋼管或工字鋼與主樓避雷接地點使用8以上圓鋼焊接。1、2#樓每個連接樓層4個連接點，3樓每個連接樓層8個連接點.五、 腳手架的驗收：腳手架在下列階段應進行檢查驗收：（1） 每搭設完1013米高度后或3-5步后；（2） 作業層上施加荷載前;（3） 達到設計高度后或遇有六級風及以上雨、雪天氣；（4） 停工超過一個月。六、 腳手架的拆除：1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于兩步，若大于兩步，應增設連墻件加固。3、各配件嚴禁拋擲至地面.七、腳手架安全管理:腳手架定期檢查的主要內容：(1)桿件的設置7、與連接，連墻件、支撐、門洞桁架的構造是否符合要求;（2）底座是否松動，立桿是否懸空，扣件螺栓是否松動；（3）架體安全防護是否符合要求;（4)是否有超載使用現象.八、普通型鋼懸挑腳手架計算書計算依據:1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、2、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、3、鋼結構設計規范(GB 500172003）、4、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99）、5、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91) 6、本工程的施工圖紙.(一）、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 23.2 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為8、 1。5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1。8 m；內排架距離墻寬度為0.35 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483。0; 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置采取不大于兩步三跨，豎向間距 2。9 m,水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；（結構層一個扣件，外架兩個扣件）。2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2）:3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；3。風荷載參數本工程地處河南xx市，基本風壓0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92,計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系9、數s 為0。214；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）：0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2)：0。300;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）:0.005；腳手板鋪設層數：4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25m,建筑物內錨固段長度 2。25 m.錨固壓點壓環鋼筋直徑（mm)：20。00；樓板混凝土標號：C35;6。拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為：6。000;鋼絲繩與墻距離為(m):3。300；懸挑水平鋼梁采10、用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1。2 m。（二)、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值： P2= 0.31.5/3=0。15 kN/m ；活荷載標準值: Q=31。5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1。20。033+1。20.15+1。41.5 = 2。32 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = q11、l2/8最大彎矩 Mqmax =2.320。82/8 = 0.186 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =41。336 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =41。336 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.15+1.5 = 1。683 kN/m ; qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.6838004/（3842.06105107800）=0.404 mm；小橫桿的最大撓度 0.404 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=512、.333 與10 mm，滿足要求!（三）、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.0330.8=0.027 kN；腳手板的荷載標準值： P2= 0.30.81。5/3=0。12 kN;活荷載標準值： Q= 30。81.5/3=1.2 kN；荷載的設計值： P=(1。20.027+1.20.12+1.41。2）/2=0。928 kN； 大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和. Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0。080.013、331。51.5=0。006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.2670.9281。5= 0。372 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0。372=0.378 kNm最大應力計算值 = 0.378106/4490=84.109 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 84。109 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max 14、= 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度: max= 0。6770.03315004 /(1002。06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.12+1.2)/2=0。673kN = 1。8830.67315003/ （ 100 2。06105107800） = 1.927 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0。051+1.927=1.978 mm；大橫桿的最大撓度 1。978 mm 小于 大橫桿的最大15、容許撓度 1500 / 150=10與10 mm,滿足要求！（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5。1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值： P1 = 0。0330.82/2=0.027 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0。0331.5=0。05 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 016、.30.81.5/2=0.18 kN;活荷載標準值: Q = 30。81。5 /2 = 1。8 kN；荷載的設計值: R=1.2（0.027+0。05+0。18)+1.41。8=2。828 kN;R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五)、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0。802/2)0。033/1。8023.20 = 3.239kN；（2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.317、41.5（0。8+0.3)/2 = 1。035 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.523。2 = 0.174 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.898 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81。52/2 = 3。6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N =18、 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24。898+ 0.851。43.6= 10。161 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2NG+1.4NQ=1.24.898+1.43。6=10。917kN；（六）、立桿的穩定性計算： 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：0 = 0.45 kN/m2; z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：z= 0.74; s - 風荷載體型系數：取值為0.214;經計算得到，風荷載標準值為: 19、Wk = 0。7 0。450.740.214 = 0。05 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1。40。051.51.82/10 = 0。029 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10。161 kN;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A） f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 10.917kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm;計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表20、得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表5。3.3得 ： = 1.5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比： L0/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 10161.264/(0。188424）+28849.566/4490 = 133.9 N/mm2；立桿穩定21、性計算 = 133。9 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!不考慮風荷載時 = 10917.264/（0.188424)=136。959 N/mm2;立桿穩定性計算 = 136。959 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！（七）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0。214，00。45，Wk = 0.7zs0=0.7 0。920。2140。45 = 0.062 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 22、Aw = 16。2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.407 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.407 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 350/15。9的結果查表得到 =0.941，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9414.2410423、205103 = 81.792 kN；Nl = 6.407 Ru13。789KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13.789kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10。9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(137894/（3。142502） 1/2 =13.3mm;實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。(十二)、錨固段24、與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。175 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=20mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3。142202/4=314.159mm2=N/2A=175.199/314。1592=0.279N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！八、懸挑腳手25、架陽角型鋼計算書（一）、參數信息 :1、荷載參數 腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)：9。80;2、陽角型鋼構造參數 型鋼支撐形式：兩根鋼絲拉繩； 立桿橫向間距或排距La(m）:1.20； 內排架距離墻長度a(m）:0.30； 陽角型鋼長度L(m）:2.50； 點M到Q點的距離D1(m): 2。90; 支點P到建筑物角點O的距離D3(m)：2.40； O點到Q點的距離D2（m）:0.20;3、陽角型鋼材料參數： 型鋼型號：16號工字鋼; 鋼絲繩規格型號：637;（二)、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。型鋼截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩26、W =141。00cm3,截面積A =26。10cm2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算腳手架聯梁傳遞支座力F=9。800kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.220.509.810-3=0。241kN/m經過連續梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN) 陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kNm） 陽角型鋼支撐梁變形圖（mm）型鋼支點的支撐力為RA=8。773kN;型鋼固接處的支撐力為RB=11。430kN；型鋼最大彎矩 Mmax=4.642kNm；圖中距離MP|= (2。9002.900+0.2000.200+2。4002.400）1/2=3。770m圖中角度 MPQ=arcsin(2.27、900/3.770）=50。2920圖中角度 OPQ=arctan（0。200 / 2.400)=4.7640每根鋼絲繩的拉力 T=8.773/2/sin（50.2920)=5。702kN水平型鋼的軸向力 N=25.702cos(50.2920)cos(4。7640)=7。259kN型鋼最大應力計算值 = M/1。05W+N/A=4。642106/（1。05141103)+7.259103/（26。1102)=34。132N/mm2型鋼的最大應力計算值 = 34.132N/mm2 小于型鋼的抗彎強度設計值 215。000 N/mm2，滿足要求!2、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用16號工字鋼,計28、算公式如下: = M/bWx f其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB500172003)附錄B得到:b=1。72由于b大于0.6，查鋼結構設計規范（GB500172003），得到 b=1。070。282/b = 1。070。282/1。72=0.906。經過計算得到最大應力 = 4。642106 /( 0.906141103）= 36.332 N/mm2型鋼的最大應力計算值 = 36.332N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!3、拉繩強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力為5.702kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： Fg = Fg29、/K其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)； 計算中近似取Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑（mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0.82和0。8； K - 鋼絲繩使用安全系數，取5.5。計算中Fg取5.702kN,=0.82,K=5.5，得到:d=8.7mm。選擇637鋼絲繩,最小直徑必須大于9mm才能滿足要求！鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環強度計算公式為 = N/A f其中 f 為吊環抗拉強度,取f = 50。00N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環最小直徑:D=（2T /30、f/）0.5 =（25.702103/50/3。142) 1/2 =9mm；4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下: 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 = N/A f = F/A (2+3f2)1/2 1.1ft其中 N - 對接焊縫軸向力，N=7.259KN; F - 對接焊縫切向力,F=11。43KN; A - 水平鋼梁滿焊的截面積，A=26。1cm2; fc - 對接焊縫的抗壓強度，fc=215N/mm2; ft - 對接焊縫的抗拉強度,ft=185N/mm2; fv 對接焊縫的抗剪強度,fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫31、正應力= N/A =7。259103/（26。100102)=2.781N/mm2; 焊縫剪應力f = F/A =11.430103/（26。100102)=4.379N/mm2;對接焊縫的折算應力（2。7812.781+34。3794.379）0.5=8.079N/mm2； 對接焊縫的正應力=2.781 N/mm2小于焊縫的抗壓強度215。000 N/mm2，滿足要求;對接焊縫的剪應力f =4.379 N/mm2小于焊縫的抗剪強度125.000 N/mm2，滿足要求；對接焊縫的折算應力8。079 N/mm2小于1。1ft =203。500 N/mm2，滿足要求！綜合以上計算，本工程工字鋼懸挑腳手架設計滿足安全要求。