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1、 xx公司 xxxx村安置房二期工程腳手架工程專項施工方案編制單位：xx公司 編制人： 工程技術部： 審 核： 審查單位： 審 核： 審批單位： 審 批： 目錄一.工程概況2二.編制依據3三.質量驗收標準3四.材料要求4五.腳手架施工方案41.立桿52.水平桿53.腳手板64.連墻件65.剪刀撐76.腳手架基礎77.腳手架搭設78.腳手架的使用89.腳手架的拆除810.防雷接地911.文明工地要求912.腳手架安全技術措施：9六.腳手計算書12一. 工程概況本工程為xxxx村安置房二期工程，工程位于：都江堰市xxxx村六組，該工程擬建建筑為12幢23層住宅樓，局部一層（編號1#、2#、3#、12、2#、13#、14#、15#、18#、19#、20#、21#、22#）共計12棟單體。本工程腳手架搭設采用48鋼管落地腳手架，立桿間距1500，步高1800，底部腳手架采用雙拼立桿，具體高度見前表，連墻件采用2步2跨設置，腳手架底部縱、橫向設統長掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不 應超過相鄰連墻件以上二步，剪刀撐、橫向斜撐搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安3、全技術規范（JGJ130-2001）規定。對于28樓落地腳手架支撐于地下室頂板上（地下室頂板厚度為180），根據以上情況考慮在位于腳手架區域對地下室進行加固，利用原有地下室排架形式作為基礎加固措施，該區域內排架在搭設時，立桿雙拼雙向間距均為700，待地下室排架拆除后，在腳手架支撐區域重新搭設排架作為地下室加固措施（具體見后附圖），基礎加固區域內排架待上部腳手拆除完畢后方能拆除。二. 編制依據1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001、J84-2001。2、 建筑施工安全檢查標準JGJ 59-99。三. 質量驗收標準1、 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、4、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。2、 鋼管必須涂有防銹漆。3、 舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。4、 新、舊扣件均應進行防銹處理。5、 在基礎完工后及腳手架搭設前、作業層上施加荷載前、每搭設完1013m高度后。6、 定期檢查地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空、扣件螺栓是否松動、安全防護措施是否符合要求。四. 材料要求1、腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。2、扣件式鋼管腳手架應5、采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定：采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。五. 腳手架施工方案1、 1、2、3#樓采用落地雙立桿腳手架,搭設高度為8.2米，共5步。2、 12、13、14、15#樓采用單立桿腳手架，搭設高度為7.8米，共5步。3、 18、19、20、21、22#樓全部采用5米雙立桿腳手，5米以上采用單立桿腳手，搭設高度為8.4米，共5步。4、 該工程無電梯井。5、 裙房（局部一層）采用落地單立桿腳手架。6、 腳手采用483.2扣件管，腳手連接采用十字扣件，對接扣件和萬向扣件。1. 立桿腳手架立6、桿步距1.8米，立桿縱距1.5米，立桿橫距1.05米。腳手架必須在離底座不大于200mm處，設置縱橫向掃地桿。掃地桿采用直角扣件與立桿相連，縱向掃地桿設在橫向掃地桿上方。立桿采用直角扣件、非標扣件管與連墻件固定，立桿除頂層頂部可采用搭結外，其余接頭必須采用對接扣件接頭連接。立桿接頭應交錯布置，兩根相 鄰立桿接頭不設在同一步內，同步內隔一立桿接頭的在高度方向錯開的距離不小于500mm，并且各接頭中心至主節點的距離不宜大于600mm。立桿搭接長度不小于1m，并采用并采用對接扣件接長，扣件端部與桿端距離不少于100mm。2. 水平桿 水平桿起步為1.6米，向上均為1.8米，縱向水平桿設置在立桿內側，7、一般采用對接接頭連接。對接接頭應交錯布置，縱向水平桿一般不設置同步、同跨內；不同步同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離距離不小于500mm，并且各接頭中心至主節點的距離不宜大于600mm。如采用搭接，搭接長度不小于1m，并采用等間距三個萬向扣件固定，扣件端部與桿端距離不少于100mm。外側橫行水平桿應作為縱向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上，內側縱向水平桿固定在橫向水平桿上，等間距布置，間距不大于400mm。橫向水平桿必須設置在主節點處，用直角扣件扣接，嚴禁拆除。主節點處的直角扣件中心距離不得大與150mm。橫向水平桿距離墻0.2米，另一端伸出牽桿外邊為520 cm。橫向水平桿兩端采用直角8、扣件固定在縱向水平桿上。3. 腳手板 本工程腳手板采用竹笆腳手板，腳手板按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，并采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上，其接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，伸出橫向水平桿的長度不小于100mm。4. 連墻件本工程外墻腳手架連墻件采用10mm鋼筋預埋在主體結構內，與腳手管橫管焊接連接。為確保腳手架的穩定性，一般要求腳手架立面每水平方向從底排開始每3.6米，垂直方向每3.6米設一個拉接點。水平方向5.4米設一個拉節點。因首排拉結采用預埋鋼筋影響結構柱漏漿，造成砼蜂窟麻面，故腳手架首排拉結采用M16膨脹螺栓硬拉結（詳見硬拉結9、詳圖），計算硬拉結連接件與腳手架及主體結構的連接強度：NtNvc Nt=1.4H1L1W=1.4*1.8*12*0.3=9.072KNNvc=19.02KN.滿足抗拉期待要求。5. 剪刀撐剪刀撐每隔水平向不小于8米設一副，剪刀撐搭接長度大于等于100cm，并采用二只萬向扣件鎖緊。剪刀撐與地面的傾角大致為45度，并在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，應由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離應小于150mm。6. 腳手架基礎腳手底部設置100mm厚C20混凝土墊層，內配8200鋼筋，在墊層上28#樓鋪設10#槽鋼；24#、2610、#、27#、29#、30#、31#鋪設二八木料。二八木料板長度不小于二跨，鋪設前必須彈線定位。 屋面上搭設的腳手底部需墊二八木料。7. 腳手架搭設搭設前單位工程負責人按組織設計要求向搭設人員進行技術交底，并對鋼管、扣件、腳手板等進行驗收，不合格的產品不得使用。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直到連墻件安裝完畢后才可拆除。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步，每搭設完一步腳手，應立桿垂直度、間距、縱向水平桿高度、扣件、腳手板、剪刀撐等多方面進行檢查、校正。剪刀撐應隨立桿、縱橫向水平桿同時搭設。扣件的規格必須與鋼管外徑相同，螺栓擰緊扭力矩不應小于40N*m，且11、不應大于65N*m。對接扣件的開口應朝上或朝內。作業層、斜道的欄桿和擋腳板均搭設在外立桿內側，上欄桿上皮高度為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm,中欄桿居中。腳手架外立面要求用密目網與擋笆結合后全封閉。在搭設階段，地面應設立警戒線，確保行人安全。腳手架四角應有接地保護裝置。腳手架搭設完畢后應由安全部門負責驗收，驗收合格掛牌后才能使用。8. 腳手架的使用驗收合格后，在使用中應有專人負責保養。腳手架的結構階段活荷載為300Kg/m2，裝飾階段活荷載為200Kg/m2，并只允許二排同時施工。9. 腳手架的拆除腳手架拆除前必須對扣件連接、連墻件、支撐體系等進行全面檢查，對施工班組進行安全技術交底。12、清除腳手架和地面上的雜物和障礙物。腳手架拆除時應由上至下逐層進行，連墻件必須同腳手架逐層拆除，分段拆除高差不應大于2步（3.6 m）。當腳手架拆除至最后一根立桿高度時，應設臨時拋撐加固。10. 防雷接地本工程防雷接地均使用25mm2的電線，埋深至少2米，設置在腳手架4個角。11. 文明工地要求因本工程是災后都江堰援建工程，故內外腳手架文明施工有如下要求：腳手架外側用新的密目網封閉；外排腳手管刷黃油漆；腳手架擋腳板刷黃黑兩種油漆；并在腳手架上掛安全警示標志。12. 腳手架安全技術措施：基礎：腳手架底腳必須牢固。選材：搭設前嚴格篩選所用材料。鋼管、扣件、角鐵、螺栓、竹笆等質量均應符合規范要求。不得13、采用嚴重銹蝕、薄壁、彎曲、有裂縫的桿件；不得采用嚴重銹蝕、變形、脆裂、滑絲的扣件；不得采用枯脆、單徑、破損、散邊的竹片作底笆。搭設：（1）嚴格按搭設順序搭設腳手架：立柱橫楞牽鋼擱柵剪刀撐腳手笆欄桿（2）腳手架步距1800mm，立桿縱距不超過1800mm；橫楞里立桿離墻面不大于10cm，外端挑出不大于25cm。（3）底步立柱采用不同長度的鋼管參差布置，使相鄰兩立桿上部接頭錯開。（4）腳手架每步擱柵應滿鋪腳手竹笆，相鄰腳手笆應重疊擱置，且每隔每隔4步在內立桿與墻面間鋪統長安全底笆作隔排，底笆下應加兩根擱柵與挑出橫楞扎牢，底笆與擱柵綁牢，每笆不少于4點。（5）嚴格按施組設置剪刀撐。剪刀撐與地面成4514、到60，自下而上循序連續設置。剪刀撐接長采用搭接，搭接長度不小于1000mm，且不少于2個扣件緊固，不得采用對接扣件。（6）嚴格按規定要求設置拉結點。使用：(1)搭設完工后，應組織專業人員進行檢查，驗收合格后方可投入使用，并在使用過程中應有專人管理，負責檢查、保修工作。(2)嚴格控制施工荷載：結構施工不超過3kN/m2，裝飾施工時不超過2kN/m2，只允許兩層腳手同時施工，不準超載。(3)嚴禁在腳手架上堆放模板、木料及施工多余物料。(4)嚴禁在腳手架上拉纜風和設置起重把桿或搭（掛）平臺。(5)施工過程中，任何人不得擅自搭（拆）腳手，不得擅自拆除拉結點。拆除：(1)設置警戒區，并指派專人負責警戒15、。(2)腳手架拆除前，應全面檢查加固，并將其上的留存材料、雜物等清除干凈。(3)拆除必須按搭設的逆順序進行，做到一步一清，嚴禁上下同時拆除，嚴禁高處拋物。(4)拆下的桿件、零配件運至地面時，應分類歸堆、妥善保管。其它注意事項：(1)搭（拆）腳手架必須由經安全技術教育的架子工承擔，架子工持證上崗，并定期進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適應高空作業者，不得上腳手架操作。(2)腳手架登高扶梯在腳手架外側單獨設置，并應與腳手架連接，嚴禁在腳手架等處攀登上下。(3)施工現場帶電線路如無可靠的安全措施一律不準通過腳手架。沿腳手架布置的電纜放置在線槽中。(4)吊運腳手笆、腳手管須用專用的保險吊鉤。鋼管16、堆放平穩嚴禁單點起吊。(5)搭（拆）過程中不得中途停止未完工序。(6)惡劣氣候（如六級風以上）條件下，不得進行搭（拆）工作。(7)固定出入口（通道）應搭設雙層防護棚架。六. 腳手計算書1.腳手架計算一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 8.6 米，部分單體采用雙管立桿，部分單體采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 120 米；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.817、0；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處四川省都江堰市，基本風壓為0.30 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.25，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:418、；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.035；5.地基參數地基土類型:粉質粘土或部分粉質粘土夾碎石（18#樓基礎涉及粉質粘土夾碎石）；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面廣截力調整系數:0.40。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 19、kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.035+1.20.123=0.189 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 圖1 （大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1891.5002+0.101.4701.5002 =020、.365 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1891.4701.5002 =-0.430 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.365106,0.430106)/4730.0=90.909 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 90.909 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.123=0.158 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =21、1.050 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1581500.04/(1002.06105113600.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105113600.0) = 2.480 mm；大橫桿的最大撓度 2.480 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0351.22、500 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.053+0.184)+1.4 1.575 = 2.489 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0351.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.4891.050/3 = 0.87123、 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.877 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.877106/4730.000=185.429 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =185.429 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0351050.04/(3842.060105113600.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q24、 = 0.053+0.184+1.575 = 1.812 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1811.8501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 113600.0) = 3.181 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.181 = 3.205 mm；小橫桿的最大撓度和 3.205 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.25、80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0351.5002/2=0.053 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0351.050=0.037 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.03726、+0.276)+1.42.363=3.683 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.035/1.80(50.00-25.00) = 5.332； NGL1 = 0.1248+0.035+(1.502/2+1.502)0.035/1.8025.00 = 6.218；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.27、35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50050.000 = 0.375 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.455 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.673 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取28、值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.250 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3001.2500.645 = 0.169 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1.2NGL+29、1.4NQ= 1.213.673+ 1.44.725= 23.022 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.455+ 1.44.725= 15.561 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.213.673+ 0.851.44.725= 22.030 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.455+ 0.851.44.725= 14.569 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1691.500 1.8002/10 =30、 0.098 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1. 25.00米以上立桿穩定性計算。不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =15.561 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 31、： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 15561.000/(0.188450.000)=183.936 N/mm2；立桿穩定性計算 = 183.936 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =14.569 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 32、；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14568.750/(0.188450.000)+97920.191/4730.000 = 192.909 N/mm2；立桿穩定性計算 = 192.909 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！233、. 25.00米以下立桿穩定性計算。不組合風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =11.511 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓34、強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 15561.000/(0.188450.000)=183.936 N/mm2；立桿穩定性計算 = 183.936 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.015 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i =35、 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14568.750/(0.188450.000)+97920.191/4730.000 = 192.909 N/mm2；立桿穩定性計算 = 192.909 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭36、設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.123 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 54.627 /(1+0.00154.627)=51.798 m；H= 51.798 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自37、重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.123 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.098 /(1.4 0.85) = 0.082 kN.m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 49.558 /(1+0.00149.558)=47.218 m；H= 47.218 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =47.238、18 m，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.169 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.560 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.560 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300.39、000/15.900的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.50010-4205.000103 = 87.545 kN；Nl = 7.560 Nf = 87.545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =7.560小于單扣件的抗滑力 8.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =161.875 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.569 kN；基礎底面面積 ：A = 0.090 m2 。p=161.875 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！