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1、一、工程概況工程名稱：*建設地點：*建設單位：*監理單位：*8設計單位:*本工程為18層高層住宅，總高51。0m，總建筑安裝面積12528。02m2,建筑占地面積693 m2。剪力墻結構,合理使用年限為50年，抗震設防烈度為9度，耐火等級為二級。二、編制說明 根據工程具體情況并考慮安全、實用、施工方便、節省費用等原則，本工程10層以下外墻腳手架采用483.5扣件式鋼管腳手架，落地式雙排外腳手架條件的按落地式搭設.內腳手架采用滿堂式，支撐結構采用483。5mm的鋼管，3。00米標準層采用可調節螺絲配套施工。懸挑腳手架:鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm，挑梁為16號工字鋼并用15.2鋼絲繩斜拉。懸2、挑鋼梁設置在十二層樓板頂。將工字鋼與預埋件固定牢固。立桿橫距1.0m，縱距1。5m，橫桿步距1.45m，內立桿距墻0。20m，內外立桿間布置4根大橫桿,間距0。33m;拐角處需設置剪刀撐，中間每隔6m設一道；連墻桿每隔二步三跨設置一根；挑梁按照立桿分布間距1。5m設置，挑梁采用16號工字鋼，斜拉索采用17鋼絲繩，吊環采用22圓鋼。2。1 編制依據1、建筑單位提供的本工程設計圖紙2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）3、建筑結構荷載規范（GB 500092001);4、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)；5、鋼管腳手架扣件（GB 15831)；6、建筑施工高處3、作業安全技術規范（JGJ 8091)7、建筑施工安全檢查標準(JGJ592005)等編制。三、腳手架選擇3.1腳手架搭設1、針對本工程的特點和施工要求，結合我公司在其它類似工程中的施工經驗,采用雙排落地鋼管腳手架作為外架。外架搭設見下圖：2、“四口”、“五臨邊”采用鋼管架進行防護。樓梯陽臺臨邊搭設防欄桿以保證行人安全，腳手架北側加鉛絲網一層并封閉，以避免物體墜落傷人（詳見下圖）.3。2、落地式外腳手架驗算1、本工程外架112層采用雙排扣件式鋼筋腳手架，根據施工要求,外側立面采用全封閉綠色密目阻燃式網。用于結構作業為一層作業(即n1=1），用于裝修作業時為2層同時作業（即n1=2）.腳手架的設計4、參數按構造要求為：立桿縱距la=1。5m，立桿橫距lb=0.9m，步距h=1.8m，連墻件為2步3跨位置,腳手板為木板手板。其它計算參數為:立桿截面積A=489mm2；立桿截面抵抗矩W=（5.00103)mm3；立桿回轉半徑i=15.8mm。本地區基本風壓Wo0.5KN/m2,連墻件均勻設置，每點覆蓋面積不大于20m2,構造符合規范規定時，驗算腳手架穩定性，故不考慮風荷載作用.鋼材抗壓強度設計值fc=0.205KN/m m2，連墻件橫距lw=7。8m,連接件豎距hw=3.8m. 荷載計算 （1）恒載的標準值Gk Gk=Hi（gk1+gk3)+n1lagk2 查表得:扣件式鋼管腳手架的gk1=05、.2456kN/m 作業層面材料的自重計算基數gk2=0。2984kN/m 整體拉接和防護材料自重計算基數gk3=0。0753kN/ m2則有： 當Hi=12。5m時 用于結構作業時： Gk=12.5（0。1089+0.0753）+11.50。2984=2.475kN 用于裝修作業時: Gk=12。5(0.1089+0。0753）+21。50。2984=3。20kN(2） 活荷載（作業層施工荷載)的標準值Qk=nlaqk 查表得：作業層施工荷載計算基數qk=1.8kN/m qk=1。2kN/m 則有: 用于結構作業時 Qk=11。51.8=2。7kN 用于裝修作業時 Qk=21。51.2=3.6、6kN（3）腳手架整體穩定驗算 a. 確定材料強度附加分項系數（腳手架的可靠度系數）gm（不組合風荷載） 結構作業時 gm=1。5607 SGk+SQk/SGk+1.15SQk=1。56075.45/5.855=1。4527 裝修作業時 gm=1.5607 SGk+SQk/SGk+1.15SQk=1.56076.8/7.34=1.4459 b。 計算軸心力設計值N=1。2（NGk+NQk)驗算底部截面用于結構作業時 N=1。2(2.75+2.7)=6.54kN用于裝修作業時 N=1.2（3.2+3.6)=8。16kN c。 確定穩定系數查表得： 腳手架立桿計算長度系數m=1。53 l=mh/i7、=1。531。8/0。0158=174查表得:Q235鋼軸心受壓構件穩定系數j=0。235 d. 驗算穩定N/jAfc/0.9gm計算結果見表驗算截面使用類別jA（mm2)WN(kN）N/jA驗算結果底部結構作業0。2354895。081036.540。057合格裝修作業8.160。0713.3、原材料要求：（1）鋼管鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼（GB/T70）的Q235A級鋼的規定，鋼管均應有出廠合格證,凡有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋者,均不得使用，鋼管上嚴禁打孔。（2）8、扣件和底座新扣件和底座的材質應符合鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N。m時不得發生破壞。扣件和底座應有合格證,并應與架桿規格配套使用。凡有脆裂、變形或滑絲等現象者，均嚴禁使用，扣件開口處的最小距離不小于5mm；扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要不小于1mm.（3）腳手板腳手板采用木腳手板，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范（GBJ5）中級材質的規定。腳手板厚度不應小于50mm,兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲兩道。3。4、雙排落地腳手架的搭設和構造要求回填土應分層夯實,分層厚度不大于250mm。搭設前在搭設范圍內鋪設200mm厚的連砂石9、面并夯實平整，架子立桿設底座，鋪放寬度不小于300mm、長度不小于3m的木板。采用鋼管和扣件搭設,立桿橫向間距0。9m，縱向間距1.5m，里立桿距離樓板邊0。5m,操作層小橫桿間距1.0m，大橫桿步距為1。8m；平樓層的每步架均設通長扶手鋼管和擋腳板；連墻桿：水平方向上每45個縱距，豎向上每2個步距與建筑物的柱或墻體剛性連接牢固；掃地桿：縱、橫向都設置，距地面200mm，縱向通長設置，橫向掃地桿設置在縱向掃地桿的下側；剪刀撐:剪刀撐設置在腳手架立桿外側，并與立桿綁扣牢，剪刀撐與地面的夾角為45，剪刀撐應連續設置不得中斷；腳手板：腳手板采用50mm厚木架板，腳手板在架上滿鋪，且與小橫桿固定；安全10、網:在雙層樓面各搭設一道固定的水平安全網，操作層搭設一道水平安全網,架子外側滿掛密目安全網全封閉。腳手架搭設完畢，經過項目經理、項目總工、施工工程師、質安工程師會同有關部門驗收合格后方可使用，并掛合格準用牌.3.5、腳手板鋪設及安全防護1、操作層腳手板必須滿鋪，板端應同時擱置在小橫桿上，搭接長度應大于0。2m，嚴禁出現探頭板。2、在操作層外側應設置安全欄桿,高度1.01.2m，且不應少于兩道橫鋼管.3、在未砌筑外墻的樓層，應沿邊設安全欄板，采用鋼管緊扣在柱上，鋼管欄桿上拴竹膠合板，高度1.1m。五、腳手架基礎施工四周采用落地雙排腳手架，對開挖較窄部位采用單排腳手架。由于腳手架落腳處基本為混凝土11、底板放大腳，承載力較高故不需對基礎另行處理。但在砼底板以外部位,腳手架下應墊20050mm的木板，木板上應放腳手支座。首層地面上的腳手架采用150mmC15混凝土基礎,并設排水溝.六、雙排腳手架搭設要求1、橫平豎直，整體清晰,圖形一致，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間,不變形，不搖晃。2、腳手架的小橫桿、上下步距要交叉設置于立柱的不同側面，使立柱在受荷時偏心減小。3、立桿接長用對接扣件，不宜采用旋轉扣件。大小橫桿與立桿連接采用直角扣件。剪刀撐與立桿或大橫桿連接采用旋轉扣件。剪刀撐的縱向接長采用旋轉扣件，不采用對接扣件,接頭處長度大于800mm；所有扣件要緊固，可用力矩扳手實測，要求達到40612、5NM。過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成危險。4、腳手板采用搭設鋪放時，應鋪平鋪穩.其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部設有支撐橫桿，鋪板嚴禁出現端頭超出支撐橫桿250mm以上未做固定的探頭板。5、在搭設腳手架時。每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距始終保持一致。6、在搭設高層腳手架時，同時要做好腳手架的接地工作,接地的地極一般用404的扁鋼,要求扁鋼的電阻不大于4歐姆,埋入地下1500mm,再用404扁鋼引出腳手架連接。713、）腳手架上要搭設簡易樓梯，方便施工人員上下通行。如下圖.1720x4=6880樓梯構造圖18007=12600七、雙排腳手架腳手架搭設的程序1、按施工設計放線鋪墊板設置底座或標定立桿位置；2、周邊腳手架從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；3、應按定位依次豎起立桿,將立桿與縱桿連接固定,然后搭設第一步的縱向與橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上接長。4、在設置第一排連墻件前,腳手架設置必要數量的拋撐，以確保構架穩定和架上操作人員的安全。5、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應搭升的架子一起及時設置。6、安全網滿掛,掛于腳手架外立桿的內側。八、雙排腳手架搭接方法腳手架設掃地桿,14、距地面300mm,首層步距為1。70M,其余為1.8M,立桿橫距0。9M縱距1.6M，小橫桿間距0.8M，內排立桿距結構邊緣0.3M,小橫桿距結構邊緣0.1M沿腳手架外側面的兩端拐角處起，每隔5跨即9.0m設一道剪刀撐，剪刀撐由下向上連續設置.雙排落地腳手架的構造要點:1、立桿相鄰立桿的接頭應錯開布置在不同的步距內,與相鄰大橫桿的距離不宜大于三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿的垂直偏差不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值不大于75mm.立桿用單桿。立桿與大橫桿的兩個連接接頭加直角扣件，不得減少或隔步設置,以免立桿長度超過計算長度而失穩.2、大橫桿上下大15、橫桿的接長位置錯開布置在不同的縱距內與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架的1/250，并不大于50mm。3、小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊,在相鄰立桿之間根據需要加設12根。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架的小橫桿。九、懸挑腳手架計算式懸挑腳手架計算高度按25.0m（層高3.0米,八層一挑）18伸出砼面30cm,錨入混凝250mm直徑17鋼絲繩詳見平面布置圖小橫桿大橫桿連墻件二步三跨布置16的工字鋼1500環扣5個螺栓直徑 9.5mm拉環 22和工字鋼滿焊立桿縱距1500mm踢腳桿欄桿100022伸出砼面30cm拉環 22180016、20025的鋼筋頭與工字鋼焊接1、計算參數1。1.腳手架參數搭設尺寸為:立桿的縱距為1.50米，橫距為1。0米，橫桿的步距為1。8米。腳手架為雙排腳手架搭設高度為18米。大橫桿在上，小橫桿在下，小橫桿兩端伸出立桿長度150mm，搭設在小橫桿上的大橫桿根數為4根，上鋪竹笆，竹笆尺寸為1000mm寬1500mm長（不鋪竹笆時，取消中間兩根大橫桿)。 采用的鋼管類型為483。5。 旋轉單扣件承載力取值為8.0kN，扣件抗滑承載力系數0。80。 連墻件采用兩步三跨，豎向間距3。0米,水平間距4。50米,采用雙扣件與結構剛性連接。2、活荷載參數 施工荷載均布參數（kN/m2):3。0； 同時施工層數：217、。2.1、風荷載參數 西昌市基本風壓取0.3KN/，風荷載高度變化系數z為1。54(按離地80m取值)，風荷載體型系數s計算如下：腳手架的擋風系數取0.097；密目安全網的擋風面積取圍擋面積的50%；擋風面積:An=1。451。5(10。097)0.5+1.451.50.097=1.193迎風面積：Aw=1.451.5=2.175擋風系數: =1。2(1。193/2.175)=0。658體型系數（按開洞墻）: s=1。30.658=0.856WK=0。7sWo=0。71。540.8560.3=0。277 KN/2.2.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m）:0.1426；竹笆自重標18、準值(kN/m2)：0.35；欄桿擋腳板自重標準（kN/m2):0。14；安全設施與安全網（kN/m2）:0.005；竹笆鋪設層數:2；欄桿擋板類別：木膠板。3、水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。20米,建筑物內錨固段長度2。0米; 樓板混凝土強度等級:C35。3.1、拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩建筑物預埋件拉結。 鋼絲繩安全系數為:10。0； 鋼絲繩與墻距離為:1。20m；4、腳手架計算 4.1、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變19、形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:q1=0。0384kN/m； 腳手板的荷載標準值:q2=0。3501。0/4=0.0875 kN/m； 活荷載標準值： Q=3。0001.0/4=0。75kN/m； 靜荷載的計算值： q1=1.20.0384+1。20.0875 =0.151kN/m； 活荷載的計算值: q2=1。40.75=1.05kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)4.2、強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0.080.1511.500220、+0.1011.051.5002 =0。266 kN。m； 支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max=0。100。1511。502-0。1171.051.502 =0.310kN。m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =Max(0.266106,0。310106）/5080。0=61.0N/mm2; 大橫桿的抗彎強度:= 61。0 N/mm2 f=205。0N/mm2.滿足要求!4.3、撓度計算： 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下：V= 0。6770.1511500.04/(1002。06105121900.0)+0。9901.051521、00。04/(1002。06105121900.0）=0.23mm；縱向、受彎構件的容許撓度為l/150與10mm。 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150mm或者10mm,滿足要求!4。4、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值：q=0.03841.0=0。0384kN/m； 大橫桿的自重標準值：q1=0。03841。5 = 0。0576kN; 竹笆的荷載標準值:q2=0。351.501.0/4=0。131kN； 活荷載標準值：Q=3。01。522、01。0/4=1.125kN； 荷載的計算值： P=1。2（0.0576+0。131)+1。41。125=1.801kN； 小橫桿計算簡圖 2。強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax=1.20。0381.002/8=0。0057kN。m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax =1。8011。00/3=0。6kN.m; 最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0。0057+0。6=0。6057kN。m; = M / W = 0.6057106/5080。000=119N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于205.0N23、/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50。03841000.04/(3842.060105121900.0）=0。0199 mm 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax = 18011000(310002410002/9 ） /（722.06106 121900）=0。255mm； 最大撓度和 V =Vqmax+Vpmax=0.0199+0。255=0.454mm； 小橫桿的最大撓度小于 （1000。000/150)=6.67與10mm,滿足要求24、！；4。5、扣件抗滑力的計算: 按規范表，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80, 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 小橫桿的自重標準值： P1 = 0。03841.0/2=0。0192kN； 大橫桿的自重標準值: P2 = 0。03841。54/2=0。115kN; 竹笆的荷載標準值: P3 = 0.3501。0001。5/2=0。2625kN； 活荷載25、標準值: Q = 3.0001.51.0/2 =2.25kN; 荷載的計算值: R=1.2（0。0192+0.115+0.2625)+1。41.5=2。576kN； R 6。40kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 3.2。4、腳手架荷載標準值（以一跨腳手架為計算基數)： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）; 0。1426 NG1 = 0.142625 =3。565kN; (2）竹笆自重標準值（kN/m2）;標準值為0。35 NG2= 0.3521.00（1。5+0.3)/2 =0.63kN; (326、)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；擋腳板采用180mm寬的木膠板，標準值為0。140 NG3 = 0。14021.500/2 = 0。21kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5025 =0。1875kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.565+0.63+0。21+0.1875=4.5925kN; 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.001。2002/2 =3.6kN； 風荷載標準值應按27、照以下公式計算 WK=0。7sWo=0.71。540.8560.45=0.415KN/（參考前面計算） 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1。4NQ=1.24.5925+1.43.6= 10。551kN; 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1。24。5925+0.851。43。6=9。795kN; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。851。40.4151.51.452/10 =0.156kN。m； 3。2.5、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，28、立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10。551kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i =1.58cm; 計算長度附加系數 ：K = 1。155 ；計算長度系數參照ZJQ08SGJB 0022003得 ：U = 1。50 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2。512 m； Lo/i = 159 ; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。277 ; 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。0N/mm2； =10551/（029、.277489。000)=77.89N/mm2； 立桿穩定性計算 = 77.89 小于 f = 205.0N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9。795 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.50 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.512 m； Lo/i = 159 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.277 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈30、截面模量(抵抗矩) :W = 5。08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； =9795/(0。277489.0）+156000/5080。0= 103。02N/mm2； 立桿穩定性計算 =103。02 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求! 3。2。6、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.415kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.05 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 （kN）, No=5。0kN； 風荷載產生的連31、墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算： NLw = 1。4WkAw = 7.582 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 12.582 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=700.000/15。800的結果查表得到0.871； A = 4.89 cm2；f=205。0N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8714。89104205.0103 = 87。31kN； Nl=12.5820.6，bb0.929 經過計算得到強度 = 25。721106 /( 0.929141000.00 )=196N/mm2； 水平32、鋼梁的穩定性計算 = 196 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求！4.6、拉繩及吊環的強度計算： 鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU： RU sina1.7=N（0。7+1.7) tga=2。8/1.7=1。647 a=58。7 RU=17。433 kN如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0。8； K - 鋼絲繩使用安全系數,用于吊掛為6。 選用619，直徑17的鋼絲繩，計算中Fg=151.5K33、N，=0.850，K=6,得到:【Fg】=21。46 KN RU=17.433 kN。 選用619,直徑17的鋼絲繩滿足要求! 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU作為吊環的拉力N，為 N=RU=17。433kN 鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 120N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環最小直徑 D=（174334/3。142120.0) 1/2 =13.6mm；故選用22的圓鋼能滿足要求！ 、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=334、4。028kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9.8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=342084/（3.142502）1/2 =20。8mm,故選用2根22的拉環能滿足受力要求!水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度.4.6。1安全防護攔桿:外架操作層及“四口”、“五臨邊”安全防護除搭設安全防護攔桿和電梯井閘門外，必要時應掛安全平網或立網。搭設方法詳下圖：腳手架鋼管20002000600600200安全防護欄桿搭設示意圖5、懸挑腳手架搭設施工工藝35、1、手架搭設順序：懸挑層施工預埋 穿插工字鋼 焊接底部定位鋼筋搭設架體加斜拉鋼絲繩 鋪竹笆、張掛安全網2、部立桿采用不同長度的鋼管參差布置, 使相鄰兩根立桿上部接頭相互錯開,不在同一平面上.3、個節點扣件螺帽要擰緊，擰緊程度控制在扭力距達到4050N。m.隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大.4、桿接長，應采用疊交式方式,兩只回轉扣件接長。5、刀撐的斜桿與水平面的交角宜在45。60。之間,水平投影寬度應不小于2跨或4m和不大于4跨或6m，在轉角處應加設剪刀撐。6、手架上滿鋪竹笆，四周用鉛絲扎牢.十、腳手架的驗收腳手架應由架子工嚴格按規范搭設，搭設前進行安全技術交底，腳手架主要受力桿件材質應36、一致，嚴禁鋼木混用。腳手架應分部、分段按施工進度驗收，驗收合格后方可投入使用。十一、腳手架的拆除規定腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行.連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走,避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件.拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。腳手架拆除作業人員必須系安全帶，戴安全帽，拆除時輕拿輕放，嚴禁拋擲.拆除后轉運至材料堆場應碼放整齊，轉運過程中不要撞壞門窗、墻角和陽角，注意成品保護。111腳手架拆除1、架子拆除時應劃分作業區，周圍37、設圍欄或豎立警戒標志,地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。2、拆除高處架子的作業人員,必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。3、拆除順序應遵循由上而下，先搭后拆的原則。即:先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行,要嚴禁上下同時進行拆除作業。4、拆立桿時,應先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣,然后托住中間，再解端頭扣.5、連墻點應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐.6、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7、在大片架子拆除前應將預留的斜道、上38、料平臺、通道等先行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。8、拆除時，如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線,拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、房檐瓦片，地下明溝等物品.9、拆下的材料,應用繩索拴住，利用滑輪徐徐下運,嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點,隨拆隨運，分類堆放,當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。10、在拆架過程中,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。十二、腳手架安全防護措施1）懸空、臨邊作業人員須系安全帶:凡在2m以上懸空、臨邊作業,必須系好符合要求的安全帶，有的懸空、臨邊作業點沒有掛安全帶的條件時,施工負責人應為工人設置掛安全帶39、的安全繩、安全欄桿等。2）高處作業點的下方必須設安全網：凡無外架防護施工，必須在高度4m至5m處設一層固定安全網，每隔四層樓再設一道固定安全網，并同時設一層隨墻體逐層上。3）挑梁關：懸吊式吊籃腳手架，除吊籃按規定加工、設護欄和立網外，挑梁架設要平坦和牢固。4）各種架子搭好后，工長必須組織架工和使用工種共同檢查驗收，驗收合格后,方準上架操作。使用時，特別是大風、雷后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固,確保使用安全。10m以上的腳手架，在操作層下面留一層架板，以保證安全.如因材料不足不能留設安全層時,可在操作層下張設安全網,以防萬一.5)按應急救援預案要求成立高空墜落應急小組，應急小組主要負責40、人因故缺位時，由副職按序替補到位,防止出現現場指揮中斷、秩序混亂的現象。項目設置急救車一輛,車牌號川K42799.一旦發生突發事件，事故現場有關人員應當立即報告本單位負責人。單位負責人接到事故報告后,應當迅速采取有效措施，組織搶救，防止事故擴大，減少人員傷亡和財產損失，并按照國家有關規定立即如實報告當地負有安全生產監督管理職責的部門，不得隱瞞不報、謊報或拖報不報，不得故意破壞現場、毀滅有關證據.除應急小組外，任何部門和管理人員都有義務參加救援工作.事故發生后，嚴格保護事故現場.因搶救傷員、疏通交通等必須移動現場有關物品時，妥善做好取證、記錄、標志等工作,保護事故現場并迅速報告上，防止事故擴大.由應急小組和有關領導和部門成立高空墜落事故調查小組,配合領導及有關部門調查和分析事故原因。