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1、xxA棟住宅樓工程模板工程施工方案編制： 審核： 審批： xxA棟項目部模板工程施工方案一、 工程概況：工程名稱：xxA棟住宅樓建設單位：設計單位：本工程建筑主體為一棟地下一層，地上二十八層的住宅樓，總建筑面積23300平方米；建筑高度84.55m，鋼筋混凝土框剪結構。本工程建筑耐火等級二級，結構安全等級為二級，屋面防水等級為二級，屋面防水等級為二級，建筑耐久年限為50年，建筑抗震設防烈度六度，本工程設計0.000相當于絕對標高84.85m。本工程設計為人工挖孔樁基礎，樁身為C25，樁帽為C35，護壁為C25，骨料直徑8M時，R=100%； 板：跨度2M時，R50%； 跨度2M、8M時，R752、%； 懸臂構件： R=100%；（3）、已拆除模板及支架的結構，應在砼強度達到設計要求后，方允許承受全部設計荷載。施工中不得超載使用，嚴禁堆入過量建筑材料。當承受施工荷載大于設計荷載時必須經核算，加設臨時支撐。4、模板工程質量保證措施（1）所有梁、墻均有翻樣給出模板排列圖和滿堂架支撐圖，經項目工程師審核后交班組施工，特殊部位應增加細部構造大樣圖。（2）暗柱、墻根部不得使用砼“方盤”， 而采用“井”字型，“”型鋼筋限位，限位筋直徑12毫米。（3）當梁跨度4米,懸挑梁跨度3米時，應按2起拱。 當梁跨度8米時，應按2起拱。（4）模板使用前，對變形，翹曲超出規范的應即刻退出現場，不予使用，模板拆除下來3、，應將砼殘渣、垃圾清理干凈，重新刷隔離劑。（5）在板、墻橫板底部均考慮垃圾孔，以便將垃圾沖洗排出，澆灌前再封閉。（6）模板安裝完畢后，應由專業人員對軸線、標高、尺寸、支撐系統、扣件螺栓，拉結螺栓進行全面檢查，澆砼過程中應有技術好、責任心強的木工、關砌“看模”，發現問題及時報告施工組、技術組。（7）所有樓板、墻板內的孔洞模必須安裝正確，并作加固處理，防止砼澆筑時沖動，振跑或砼的浮力而浮動。（8）此外，為了便于運輸，可在每個樓層合理設置中轉模板鋼平臺，尺寸另定，安裝在樓層南面，拆下的模板搬運到鋼平臺上，再用塔吊將模板吊運到施工樓層上安裝。下鋼管九夾板膠合木模板12對拉螺桿14塑料管下鋼管上鋼管對拉4、螺桿及蝴蝶卡50010050木枋上鋼管剪力墻模板支設圖10050木枋500 柱截面邊長小于1000mm的柱子模板示意圖柱截面邊長大于1000mm的柱子模板示意圖梁高大于或等于700mm的梁模板示意圖梁高小于700mm的梁模板示意圖 1.04模板工程施工安全措施1、模板加工時，應加強對加工機械的檢查，不得帶故障操作，防止觸電及機械傷害；2、模板的垂直運輸嚴格按垂直運輸機械操作規程進行，下方嚴禁站人，提升前應清除模板上的零散物料，防止墜落傷人。3、模板安裝時，操作人員需有特別安全措施，以防人員墜落，同時操作面下按規范搭設臥式安全網；4、模板拆除時，嚴格按照各種模板的拆模要領進行，避免造成人員傷害；5、5、模板拆下后，按要求進行堆放或周轉，并及時清除模板上的零散物料及鐵釘等物。1.05地下室特殊單元頂板模板支架計算根據本工程特點，高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架。本計算書還參照施工技術2002.3.、高支撐架設計和使用安全。 一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):0.75；縱距(m):0.75；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模6、板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):4.70； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.300；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):7、300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.300 = 2.250 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.35008、.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.7500.300 = 0.675 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(2.250 + 0.105) = 2.826 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.675=0.945 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.750 /4 + 2.8260.7502/8 = 0.376 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.9、945/2 + 2.8260.750/2 = 1.532 kN ； 截面應力 = M / w = 0.376106/83.333103 = 4.511 N/mm2； 方木的計算強度為 4.511 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.7502.826/2+0.945/2 = 1.532 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1532.250/(2 50.000 100.000) = 0.460 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.30010、 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.460小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 2.250+0.105=2.355 kN/m； 集中荷載 p = 0.675 kN； 最大變形 V= 52.355750.0004 /(3849500.0004166666.67) + 675.000750.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.395 mm； 方木的最大撓度 0.395 小于 750.000/250,滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集11、中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.8260.750 + 0.945 = 3.065 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.588 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.913 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.556 kN ； 截面應力 = 0.588106/5080.000=115.832 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于750.000/150與10 mm,滿足要求12、! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.556 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1494.700 = 0.700 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架13、自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7500.750 = 0.197 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3000.7500.750 = 4.219 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.7500.750 = 1.688 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.50114、 kN； 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.501 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh15、 (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501.046/（0.312489.000） = 55.720 N/mm216、； 立桿穩定性計算 = 55.720 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501.046/（0.667489.000） = 26.064 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 26.064 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo 17、= k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.005 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(1.200+0.1002) = 1.749 m； Lo/i = 1748.901 / 15.800 = 111.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501.046/（0.509489.000） = 34.154 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 34.118、54 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求: 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采19、用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平20、加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質21、量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴 展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。1.06標準層特殊單元框架梁模板支架計算根據本工程特點，梁支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計22、規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、參數信息: 梁段信息:KL8； 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 腳手架步距(m):1.20；腳手架搭設高度(m):2.80； 梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:無承重立桿，木方平行梁截面A； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.200； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.023、00；梁截面高度D(m):1.100； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 二、梁底支撐方木的計算 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= 224、5.0000.2001.1000.300=1.650 kN； (2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500.300(21.100+0.200) =0.252 kN； (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+2.000)0.2000.300=0.240 kN； 2.木方楞的傳遞集中力計算： 靜荷載設計值 q=1.21.650+1.20.252=2.282kN； 活荷載設計值 P=1.40.240=0.336kN； P=2.282+0.336=2.618kN。 3.支撐方木抗彎強度計算： 最大彎矩考慮為簡支梁集中荷25、載作用下的彎矩， 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距(kN.m)M=2.6180.900/4=0.589； 木方抗彎強度(N/mm2)=589140.000/83333.333=7.070； 木方抗彎強度7.070N/mm2小于木方抗彎強度設計值f=13.000N/mm2，所以滿足要求！ 4.支撐方木抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力(kN) Q=2.618/2=1.309； 截面抗剪強度計算值(N/mm2)T=31309.20/(250.00100.00)=0.393； 截面抗剪強度計算值0.393N/m26、m2小于截面抗剪強度設計值T=1.300N/mm2，所以滿足要求！ 5.支撐方木撓度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2.142kN； 最大撓度(mm)Vmax=2142.000900.003/(489500.004166666.67)=0.822； 木方的最大撓度(mm)0.822小于l/250=900.00/250=3.600，所以滿足要求！ 三、梁底支撐鋼管的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。 1.支撐鋼管的強度計算： 按照集中荷載作用下的簡支27、梁計算 集中荷載P傳遞力，P=2.618 kN； 計算簡圖如下： 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=0.900/0.300=3 經過簡支梁的計算得到： 鋼管支座反力 RA = RB=(3-1)/22.618+2.618=5.237 kN； 通過傳遞到支座的最大力為22.618+2.618=7.855 kN； 鋼管最大彎矩 Mmax=(33-1)2.6180.900/(83)=0.786 kN.m； 截面應力 =0.786106/5080.000=154.630 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 四、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接28、到立桿。 五、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.86 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心29、壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =7.855 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1492.800=0.500 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =7.855+0.500+0.720=9.076 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0030、 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓31、立桿的穩定系數= 0.298 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9075.504/(0.298489.000) = 62.280 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 62.280 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.489 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9075.504/(0.489489.000) = 37.954 N/mm2； 立桿穩32、定性計算 = 37.954 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！1.07標準層特殊單元樓板模板支架計算根據本工程特點，選定A-1棟標準層六至二十八層4-3軸4-7軸交4-F軸4-J軸作為標準層特殊單元樓板，進行模板支架計算，該處樓板結構尺寸為5400*4500mm，厚度為130mm。模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):133、.00；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):2.80； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.13；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):1.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.樓板參數 鋼筋級別:CRB550級冷軋帶肋鋼筋；樓板混凝土標號:C35； 每層標準施工天數:7；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):34、384.650； 計算樓板的寬度(m):4.50；計算樓板的厚度(m):0.13； 計算樓板的長度(m):5.40；施工平均溫度():25.000； 4.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.0035、010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.130 = 0.975 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)1.0000.300 = 0.600 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公36、式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.975 + 0.105) = 1.296 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.600=0.840 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8401.000 /4 + 1.2961.0002/8 = 0.372 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.2961.000/2 = 1.068 kN ； 截面應力 = M /W = 0.372106/83333.33 = 4.464 N/mm2； 方木的計算強度為 4.464 小于13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪37、計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.2961.000/2+0.840/2 = 1.068 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1.068103/(2 50.000100.000) = 0.320 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為 0.320 小于 1.300 滿足要求! 4.撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.080 kN/m； 集中荷載 p =38、 0.600 kN； 最大變形 V= 51.0801000.04 /(3849500.0004166666.667) + 600.0001000.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.671 mm； 方木的最大撓度 0.671 小于 1000.000/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.2961.000 + 0.840 = 2.136 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax =39、 0.719 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.838 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.768 kN ； 截面應力 = 141.542 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其40、中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 7.768 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.800 = 0.417 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1301.0041、01.000 = 3.250 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.017 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0001.000 = 2.000 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.620 kN； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.620 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i -42、 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的43、長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 M； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7620.304/(0.312489.000) = 49.947 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 49.947 小于 f= 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h + 2a = 1.200+20.100 = 1.400 m ； Lo / i = 1400.000 / 15.800=89.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ； 鋼管立桿受壓強度計算值；=7620.304/(0.667489.000) = 23.363 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 23.363 小于 f= 205.000滿足要求！