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1、xx公安基地工程腳手架安裝及拆除專項施工方案工程名稱： xx公安基地工程 編制單位: x編 制 人: 審批 人: 報送日期： 目 錄一、編制依據2二、編制說明2三、工程概況2四、腳手架驗算（一)落地式雙排鋼管外手架計算書3（二）扣件鋼管樓板模板滿堂腳手架計算書9五、腳手架施工方案14（一）外腳手架搭設15（二）內腳手架搭設1（三)腳手架拆除9六、安全注意事項19一、編制依據xx公安基地工程 綜合樓 結構專業施工圖設計xx公安基地工程 綜合樓 建筑專業施工圖設計建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2001）二、編制說明xx公安基地工程綜合樓主體結構為框架結構,腳手架體系包括外腳手架2、和內腳手架兩部分,其中，外腳手架采用扣件式雙排鋼管腳手架,內腳手架為扣件式鋼管滿堂腳手架.本方案結合腳手架施工特點及現場實際情況編制，主要包括腳手架的安裝及腳手架拆除施工兩大方面，為現場施工作業提供指導，保障施工作業的安全.三、工程概況xx公安基地工程，位于xx港區，澳洲路與通海道交口處。占地面積約15,總建筑面積約150m,其中綜合樓7150m2,特勤消防站402.主要建設內容為綜合樓、特勤消防站、附屬用房、訓練場、訓練塔、立體車庫及停車場等相關輔助設施.其平面布置圖見下圖。xx公安基地綜合樓及特勤消防站為鋼筋混凝土框架結構，建筑平面形式為型，分A、B兩區,其中區綜合樓五層(局部六層，含地下3、室半層）,一層層高為4。0,二五層層高為3.m;B區特勤消防站三層,一層層高為6.0,二三層層高為3。；工程占地面積為2662m2,建筑面積為1150m。四、腳手架驗算(一)落地式雙排鋼管外手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ32001)。本計算書以綜合樓A區外排腳手架為對象進行驗算(區腳手架24m,B區腳手架18m）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為24。0米，立桿采用單立管.搭設尺寸為:立桿的縱距。50米,立桿的橫距12米,立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483。5，連墻件采用步2跨,豎向間距3。0米,水平間距3。00米。施工均布荷載為3。04、k/m,同時施工層,腳手板共鋪設4層。1） 大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.3kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。31.200/3=0.10kN/m 活荷載標準值 Q=3。0001。0/3=.0Nm 靜荷載的計算值 q1=120。038+1。20.10=0。4k/m 活荷載的計算值 q21。1。200=1.80kNm 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩） 2。抗彎強度計算最5、大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為M=(0。080。40.101.60)1.502=0。7km支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 =-（0.100。14。71.680）.502=-0.490kN。我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0490106/5080=96。54N/mm大橫桿的計算強度小于25。0/m2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0。8+0.140=0.78kNm活荷載標準值2.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度=(。770.76、0.9901。20）100。4/(10.10121。0)=26大橫桿的最大撓度小于100.050與10m,滿足要求!2） 小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1）荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。08。5=0.05kN腳手板的荷載標準值 P2=0.501.1。50/=。0k活荷載標準值 Q=3。0001.201。500/3=1.800kN荷載的計算值 P=05120。210+1.1。800=2。84N小橫桿計算簡圖（)抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值7、最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M(1.20。08）1。202/8+2.8411。200/3=1.14kN。=1.14506/508.=22.343N/mm2小橫桿的計算強度小于235。0Nm,滿足要求!(3）撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下： 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度=50081200.00/(3842001052100。00)4m集中荷載標準值P0058.20+1。80=2.kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2067.68、01200(120.02-200.02/9）/(2。0521900.0)=5。050m最大撓度和V=1V2=.091m小橫桿的最大撓度小于12000/10與0m,滿足要求！3） 扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5): R R其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0381.200=0.46kN腳手板的荷載標準值 P203501。001.002=05kN活荷載標準值 Q=3。00012001.500/2=2。70N荷載的計算值 R=1。20。09、46+1。20。315+1。42.7=421kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達4-65N。時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在0N的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.N。4） 腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1）每米立桿承受的結構自重標準值（Nm）；本例為0。13 NG1 =0。13924.00=3.346kN （2）腳手板的自重標準值(/m2）;本例采用木腳手板，標準值為.35 NG = 004。500(。200+0.300)/2=1.575 （3）欄桿與擋10、腳手板自重標準值（kN/m);本例采用欄桿、木腳手板標擋板,準值為0。14 NG3 0。40。00/2=0.40kN （4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);.005 NG4= 0.051.0024.00=.18kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG+N2+G3+G4= 5。521kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的/取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ 3.00021.501.2002=5400kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W 基本風壓（kN/),按照建筑結構荷載規范(GB5009-00)附錄表D。4的規定采用:0=0.11、4z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB5009200)附錄表7.2。1的規定采用:Uz = .25 s 風荷載體型系數:Us= 0.600經計算得到，風荷載標準值W =0。70。.20。00 = 0236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = .G + 01.4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力=.1+0。85.45。40131kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 = 1.2NG + 1。4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1。2。51+1.。00=1。185kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M計算公式 =0.851。klh12、/10其中 W 風荷載標準值(kN/m2）； la 立桿的縱距(m）； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw0。51。40361.50。50050=009.m5） 立桿的穩定性計算：1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 立桿的軸心壓力設計值，N=4。185kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.5cm; k 計算長度附加系數,取1.15; -計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=。550; l0 計算長度 (m)，由公式 0 = kuh確定，=1。15。5501。500=2。6m; A 立桿凈截面面積,A4。890c2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=513、。08cm3; - 由長細比,為2656170； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 0/i 的結果查表得到0.248； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2);經計算得到 =14185/(0。489）=16.66N/mm2; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2500N/;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求!。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=1。0kN; 計算立桿的截面回轉半徑，i=。58cm; k - 計算長度附加系數，取。155； 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=155; l0 計算長度 （),由公式 0 = u 確定,0=。155。550。14、0=2.68; 立桿凈截面面積，A。890cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5。80cm3; 由長細比,為265/16=170; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到0。4； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,W=。95k。m; 鋼管立桿受壓強度計算值 （)；經計算得到 =131/(054)+950058012。23N/mm； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值，f25。00N/m2;考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!6） 最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 G2K 構配件15、自重標準值產生的軸向力,K = 27kN; N - 活荷載標準值,NQ = 5.40kN; gk 每米立桿承受的結構自重標準值,gk = 0139N/m；經計算得到,不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 8。821米。腳手架搭設高度 s等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H= 0.0米。考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1N; NQ 活荷載標準值， =5.40N； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0。13kN/m；16、 wk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩,; 經計算得到,考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 81。060米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米: 經計算得到，考慮風荷載時,腳手架搭設高度限值 = 50。000米.7） 連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： l =l o其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（k）,應按照下式計算： Nl =1.4 wk Aw wk - 風荷載標準值，wk 。23k/m； w - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,A = 3.0.0 = 9。00m2； o 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的17、軸向力(N);N 5.00 經計算得到lw = 2。977kN，連墻件軸向力計算值 Nl =7。97kN 連墻件軸向力設計值Nf= 其中 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 li=30.01。5的結果查表得到=.9; =4。8cm2；f = 205。00/2. 經過計算得到Nf 9.411N NfNl,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl 7。977小于扣件的抗滑力。0kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖8） 立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力（N/2)，p = N/A； =5674 N - 上部18、結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N 14。19 A基礎底面面積 (m2）；A= 0.25 f 地基承載力設計值（kN/m2）；f 8.0地基承載力設計值應按下式計算 f kc fg其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；c = .40 f 地基承載力標準值；fg=17.00地基承載力的計算滿足要求!(二)扣件鋼管樓板模板滿堂腳手架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13-20）計算依據施工技術2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍)。本計算書中,以凈空最大為的綜合樓區一層腳手架支撐體系為例進行驗算。模板支架搭設高度為6。0米,搭設尺寸為:立19、桿的縱距 b=。9米,立桿的橫距 =0。90米,步距 =1。30米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483。1) 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 12。0000。100.0+.90=1。395N/m活荷載標準值 2 =(2000+。000）0.900=2。700k/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W 90。01。801.0/ = 4860c3； I =9.01.80.80180/1 =4374cm4； (1)抗彎強度計算 f M / 20、W 其中 f 面板的抗彎強度計算值（Nm2)； M 面板的最大彎距(.m); W- 面板的凈截面抵抗矩； f -面板的抗彎強度設計值,取1.00N/m2; =0。10ql2其中 q 荷載設計值(kNm)；經計算得到 0.1(121.395+1。42。700）0.300300=。4kNm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 004900010048600=1.010N/m面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求！ ()抗剪計算可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.0(。21。395+.42。700）0。30=0。82kN截面抗剪強度計算值 T382。/（900。00018.00)=021、91/mm2截面抗剪強度設計值T1.40N/m2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3）撓度計算 v = 。67ql4 /100I v =l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。67.953004(10600043400)0。029mm面板的最大撓度小于0。0/250，滿足要求!2) 模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。.荷載的計算(1）鋼筋混凝土板自重（N/m）:q1 =12.000。000。300=。360N/()模板的自重線荷載（kN/m):12 =0.0。300=0。05kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（N):經計算得到,活荷載標準值 q2 22、= (。0.00)3=0.90kNm靜荷載 = 1。20。3601.0。10=0.558N/m活荷載 q2 = 1。40。9001。26/m2。木方的計算按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載 q = 1.36/0。9001。8kNm最大彎矩 = 0。l2=0.1。82000.=0.147。m最大剪力Q=0.60。001.818=098k最大支座力N=1。0.901。818=1。800k木方的截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W 10.0010.0010。0/ = 6。67cm； I = 10。000.01023、.0010。002= 83333m4; （1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f。14706/16666。7=0。88N/mm2木方的抗彎計算強度小于3。0N/2,滿足要求!(2）木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q =0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T=3/2h T截面抗剪強度計算值 T=82（21000).147N/m截面抗剪強度設計值 T1。60Nm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 =0。670.500.0/(0090.0033333.5)=0.02mm木方的最大撓度小于000/250，滿足要求！3) 板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管24、按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0。432kN.m最大變形 vmax=100mm最大支座力 Qmax=5。9N抗彎計算強度f=0。32106/080=85。03N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205N/，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于00。050與10mm，滿足要求!4) 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。k; 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力25、設計值；計算中R取最大支座反力，R=5。88k單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!R8。 kN時，可采用單扣件； 8。0kR 2。0 k時,應采用雙扣件;R12。kN時,應采用可調托座。5) 模板支架荷載標準值（立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架的自重(kN）： NG1 = 0.1496。00=0893N（2)模板的自重(k): 2 0.5009000。00=。2kN （3)鋼筋混凝土樓板自重(N)： G3=2.00。100.9000.900972kN 經計算得到,靜荷載標準值NG = G1+NG+NG3 2149kN。2活荷載26、為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ= （1。000+2。000）0。9000。900=2.430N3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。N + 14NQ6) 立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 立桿的軸心壓力設計值,N = 5.98kN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑（cm);i =。8 A 立桿凈截面面積 （c2)； A 4。89 立桿凈截面抵抗矩(cm3); = .8 -鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=5.00N27、mm； 0 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或（)計算 l0= h （1） l0 = （h2a) （2） k1 - 計算長度附加系數,按照表1取值為1.15; 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3；u 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=.30;公式()的計算結果：l01。151.701.02。55m =515.=161。54 =0。21=591/(。27489）=45。112N2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式（2)的計算結果：l=1。30020.001。9m =9/15.120。25 =.2=91/(。45)27.08N/m,立桿的穩28、定性計算 f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l = k1k(+2） (3） k 計算長度附加系數，按照表2取值為1。07；公式()的計算結果:0115.007(1。300+0.00)=.210m =2210/.8=139.865 =0353=598/（0。353489）4647Nm,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！五、腳手架施工方案根據本工程建筑物的結構特點，建筑物外腳手架采用鋼管扣件式雙排外腳手架,建筑物內腳手架采用采用鋼管搭設滿堂腳手架。腳手架搭設的平面圖、立面圖如下：腳手架平面示意圖腳手架立面示意圖（一）外腳手架搭設1)外墻腳手架使用的材料、鋼管：外徑4829、m壁厚3。5mm，3號鋼焊接鋼管或無縫鋼管，其化學成份和機械性能要符合國家標準。用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以46。5m為好。有裂縫的鋼管嚴禁使用.b、扣件:主要三種:直角扣件(十字扣）:作兩根垂直相交的鋼管連接用。旋轉扣件:供兩根鋼管任意相交連接用。對接扣件：供對接鋼管用。扣件的機械性能不用低于KT338的可鍛鑄鐵制造并有出廠質量保證書。有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用。、腳手板:采用長465m、寬20c、厚5cm的木板d、安全網:遵照天津市安全規定,采用密目防火安全網。2）外排腳手架搭設方案本工程施工時外圍搭設雙排腳手架，在擋墻外自然地面上搭設，立桿排距。2m,立桿柱距1。m,步高1。30、5m，平面內通長設剪刀撐，立桿下墊鐵腳或墊50m厚木板,操作層滿鋪跳板,加設護身欄桿、踢腳桿,外掛細目安全網，腳手架設斜撐10。a、外架全封閉,外用細目安全網封閉.下設兜網,底層及作業層滿鋪跳板。b、結構操作面外架扶手高度1200m,掃地桿距地面300mm，護欄要與主體結構鋼管扣件夾緊固定連接。c、外架立面每34跨設置一道剪刀撐。、操作平臺跳板的鋪設操作平臺的鋪設一般宜平鋪對接,不能平鋪對接的可搭接，但必須超過被搭接跳板的端橫桿位置.跳板跨度以3mm400m為好(平接），跳板端部懸挑長度不大于20mm，變形、彎曲的跳板不須鋪平臺或使用。有木節或橫向破裂的木跳不應使用，嚴禁用鋼模板代替跳板。e、31、安全帶的拴掛操作面距安全覆蓋面3m以上應拴掛安全帶（繩）,安全帶（繩)的自由段長度拴掛點至安全覆蓋面的距離減去1。5m,安全帶應拴掛在安全穩固的物件上-例如已綁扎成型的梁柱主筋與箍筋交叉點、滿堂腳手架交叉點。不得拴掛在有自由端的梁柱主筋、腳手架端部、未成型、未固定的模板及剪力墻鋼筋上。)防護棚搭設()搭設腳手架鋼管采用83。鋼管,挑桿和斜撐須用整桿不得搭接。（2)防護棚外挑3.m，水平懸挑鋼管1500，下部用鋼管腳手架支撐1500，上部用14mm鋼絲繩拉牢固1500mm,斜桿下部支撐點與底部雙排腳手架連接固定，見下示意圖：(3)防護棚懸挑端部搭設1。2m高的防護欄桿,欄桿水平方向搭設兩根橫桿.32、(4)防護棚腳手板的鋪設要求a、防護棚腳手板應鋪滿、鋪穩，木（竹)跳板設置在三根橫向水平桿上.當腳手架長度小于2m時,可采用兩根橫向水平桿支承,但應將腳手板兩端與其可靠固定,嚴防傾翻。木（竹)跳板可對接平鋪,亦可采用搭接鋪設。木(竹)跳板搭接鋪設時,接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取13150mm,兩塊腳手板外升長度的和不應大于3mm。見下示意圖 (圖一)，腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上,搭接長度大于20mm,其伸出橫向水平桿的長度不小于100m,見下示意圖 (圖二）。有木節或橫向破裂的木跳板不應使用,嚴禁用鋼模板代替跳板。b、跳板面上滿鋪木腳手板腳手板采用長4。5m、寬33、0cm、厚5m的木板。、懸挑架外端防護欄桿內側用木(竹)膠板封閉,用鐵絲與鋼管腳手架可靠固定。d、防護棚下斜撐必須與結構或內部腳手架可靠連接。(二)內腳手架搭設樓層平臺梁板支模腳手架,采用鋼管搭設滿堂腳手架。立桿間距090.m(框架梁下端采用0.45乘以0。9),立桿底部用厚木板坐墊板，水平橫桿步距。3m,掃地桿距離樓面200m。縱、橫水平桿拉通，并與柱子連接，保證架子整體穩定因樓層層高有變,須選擇立桿長度。1)施工準備在綜合樓內腳手架搭設施工前，應對腳手架基礎承載力進行檢測(綜合樓A區為混凝土地板基礎,B區為回填房心土基礎）,確保基礎具有足夠的承載力，保證腳手架的使用安全2）內腳手架搭設順序34、及注意事項內腳手架為扣件式鋼管滿堂腳手架哦，其搭設順序為：基礎處理鋪設枕木及地托架設立桿安裝掃地桿架設橫桿同步安裝水平剪刀撐和豎向剪刀撐頂端水平桿腳手架搭設過程中,應當注意如下事項：（1）腳手架基礎處理完成后，在立桿底部按照橫距及縱距尺寸設置0厚木板墊板,并設置用以調整高度的地托，以保證立桿底部在同一水平線上,確保架體的整體穩定性.（2）剪刀撐應架體四周滿設,中間每隔四排立柱設置一道縱向剪刀撐,并由底到頂連續設置,剪刀撐跨越立桿的根數不小于4跨且不小于6米,與地面或樓面的夾角4-60度為宜。一層架體高度大于4.米，為提高架體的整體剛度，必須在架體的頂部、底部設掃地桿處和中間每隔46米設置滿堂水35、平剪刀撐,剪刀撐必須與立桿相連接。(3)橫桿及立桿搭接作業時，必須設置聯結件,嚴禁采用搭接接長，接頭位置應當相互錯開500mm，以保證架體搭接的整體性和穩定性。(）架體搭設過程中，應同步進行走道板及設施料堆放平臺的搭設（）架體高度超過2后,搭設人員必須系好安全帶進行作業,以保證作業安全。（）腳手架搭設必須經驗收合格后方可使用。(三)腳手架拆除腳手架拆除時,按后搭先拆,先搭后拆的原則，拆除順序“由外向內、自上而下”逐層進行，水平拉桿,剪刀撐要先拆中間扣，后拆兩端扣,拆除時下層不得交叉施工、要有專人警戒，拆除桿件、配件用吊索放下，不得拋扔，以免損壞及傷人。外墻腳手架拆除要點:拆除架子時按與搭設相反36、順序進行,不得先行拆除拉結筋;剪力墻外架拆除隨樓層鋼筋綁扎而逐層拆除,腳手架拆除時，要按后搭先拆,先搭后拆的原則，水平拉桿，剪刀撐要先拆中間扣,后拆兩端扣，拆除時下層不得交叉施工、應有專人警戒，拆除桿件、配件用吊索放下，不得拋扔,以免損壞及傷人嚴禁將拆卸下來的桿配件及材料從高空向地面拋擲，已吊運至地面的材料要及時運出拆除現場堆碼，以保持作業區整潔.六、安全注意事項(1）架子搭充和拆除必須符合工人安全技術操作規程的有關規定;（2)搭設工人必須佩帶，穿防滑鞋;()高空作業人員應進行體檢,合格者方可上崗;（4)使用中必須經常檢查,清除架上要物,保證架證架子不超載,嚴禁架子堆積過多施工材料或多人擠在一起；(5)在懸挑腳手架上堆放的施工材料應隨用隨運，施工荷載不得大于1.0Kpa,施工用具材料應盡量放在腳手架內側,以減少傾覆力矩;（）各班組在施工過程中，確因架子問題防礙施工的,應事先通知施工部門由專業架子工進行整改后方可施工,嚴禁擅自拆除架子上的所有桿件,所有安全網也須隨拆隨搭。(7)腳手架的驗收腳手架應由架子工嚴格按規范搭設，搭設前進行安全技術交底,腳手架主要受力桿件材質應一致,嚴禁出現鋼木混搭、碗扣件腳手管同扣件腳手管混搭。腳手架應分部、分段按施工進度驗收,驗收合格后方可投入使用。