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1、目錄1。編制依據 2。工程概況3.腳架選型與布置4。腳手架用途 5。腳手架設材料與要求6。第一種外架方式：雙排鋼管落地腳手架7.第二種外架方式：普通型鋼懸挑腳手架8.懸挑腳手架搭設注意事項9。腳手架安全管理 1。 編制依據1。1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)1.2 建筑結構荷載規范(GB 500092001)1。3 鋼管腳手架扣件標準（GB15831）1。4 建筑結構靜力計算手冊1.5 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)1。6碳素結構鋼（GB/T700）1.7 本工程施工圖2. 工程概況xxxx國際7。1期項目位于xx市xx區興國南路于興國路處。場地2、自然標高為31。2 m，地勢較為平整。該工程地下室均為地下一層。地上的7棟2933層住宅樓，建筑高度103.10鋼筋混凝土剪力墻結構。1 棟12層的商鋪、鋼筋混凝土框架結構。3。 腳手架選形與布置本工程腳手架根據建筑物設計特征、結構布置、高度及外墻施工要求，分別選擇落地式腳手架、懸挑式腳手架兩種種形式，以滿足建筑物施工過程中模板支撐、操作和安全防護的需要，其布置形式如下：3.1落地式腳手架：主樓七層主樓落地式腳手架搭設高度-1.2 m+19。95 m（1F7F)，搭設高度21。15m；3。2懸挑式腳手架：主樓七層以上采用懸挑式腳手架,分五步懸挑搭設，每步六層高18米。第一步懸挑架：標高+19。3、95 m +37。95 m(7F13F)，搭設高度18 m；第二步懸挑架：標高+37.95 m+55。97 m（13F19F)，搭設高度18 m;第三步懸挑架：標高+55。97m+73.95 m(19F25F)，搭設高度18 m;第四步懸挑架：標高+73。95 m+91。95 m（25F31F)，搭設高度18 m；第五步懸挑架：標高+91。95 m+103.1 m（31F機房屋面），搭設高度11。15 m。4。 腳手架搭設材料與要求4.1搭設腳手架的主要材料采用：483。0鋼管、連墻桿的質量應符合國標碳素結構鋼(GB/T700）中Q235-A級鋼規定、扣件的材質應符合國標鋼管腳手架扣件（GB14、5831）中的規定、鋼笆腳手板、綠色密目安全網、型鋼（工字鋼、槽鋼、鋼筋)、鋼絲繩以及配套構配件應符合建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）中的規定.4.2 所有腳手架外側立桿設置防護欄桿，并滿掛密目式安全綠網，剪刀撐應涂刷黃黑相間顏色。5. 第一種外架方式:落地腳手架5。1 縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1。2(0。033+Gkjblb/（n+1）)+1。4Gklb/（n+1）=1.2（0.033+0。350。8/(2+1)）+1。430.8/(2+1）=1。272kN/m 正常使用極限狀態 q=（0.033+Gkjblb/（n+1)）+Gklb5、/（n+1）=（0.033+0。350。8/（2+1)）+30.8/(2+1）=0。927kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0。11.2721.52=0.286kNm =Mmax/W=0。286106/4490=63.74N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0。6770。92715004/（100206000107800）=1.43mm max1.43mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1。1qla=1.11.6、2721。5=2.099kN 正常使用極限狀態 Rmax=1。1qla=1.10。9271。5=1。529kN5.2 橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2。099kN q=1。20。033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1。529kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下: 彎矩圖(kNm） =Mmax/W=0.562106/4490=125。25N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖（mm） max1。258mmminlb/150，10min800/150，105。333mm 滿7、足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.115kN5.3 扣件抗滑承載力驗算 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.099/2=1.049kNRc=0。858=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=2。115kNRc=0。858=6。8kN 滿足要求！5。4、荷載計算 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=（gk+lan/20。033/h)H=(0。129+1.52/20.033/1.8）22=3。448kN 單內立桿：NG1k=3。448kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1）lalbGkjb18、/2/2=(22/1.8+1)1。50.80.351/2/2=1。388kN 1/2表示腳手板2步1設 單內立桿：NG2k1=1.388kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿:NG2k2=（H/h+1）laGkdb1/2=(22/1.8+1）1。50.141/2=1.388kN 1/2表示擋腳板2步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿:NG2k3=GkmwlaH=0.011.522=0。33kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.388+1.388+0.33=3.107kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.9、388kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50。8（13+12)/2=3kN 內立桿：NQ1k=3kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1。2(NG1k+ NG2k)+0.91。4NQ1k=1.2(3.448+3.107)+ 0。91。43=11.646kN 單內立桿:N=1.2（NG1k+ NG2k)+0。91.4NQ1k=1。2（3。448+1.388）+ 0.91.43=9.584kN5。5立桿穩定性驗算 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11。51。8=2。7m 長細比=l0/i=2.7103/15.910、=169.811210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551。51。8=3.118m 長細比=l0/i=3.118103/15。9=196.132 查規范表A得，=0。188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=（1。2（NG1k+NG2k）+1。4NQ1k)(hx1+max6,（1-Kf）hj頂）/H=（1。2(3.448+3.107）+1。43)（9+max6，（10.8)13)/22=8。227kN =N/（A）=8226.955/（0.188424)=103。208N/mm2f=205N/mm2 滿足要求! 組合風荷11、載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2（NG1k+NG2k）+0.91。4NQ1k）(hx1+max6,（1-Kf）hj頂）/H=（1。2(3。448+3.107）+0.91.43)（9+max6，(1-0.8）13)/22=7。941kN Mw=0。91.4Mwk=0。91.4klah2/10=0。91.40.251。51。82/10=0。153kNm =N/（A）+ Mw/W=7940。591/(0.188424)+153090/4490=133。712N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！5。6 連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變12、形軸向力N0（kN)3連墻件計算長度l0（mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號483連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉半徑i(mm）15。9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2）205連墻件與扣件連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0。85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.33221。831。5=7。53kN 長細比=l0/i=600/15。9=37.736，查規范表A。0。6得，=0。896 (Nlw+N0)/（Ac)=（7。53+3）103/（0.896424）=27。718N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！5.7落地腳13、手架的拆除1拆除腳手架前應全面檢查其扣件連接、連墻桿件、支撐體系等是否符合搭設時的要求，清除腳手架上的所有雜物及地面障礙物,并由單位工程施工負責人進行腳手架拆除的安全技術交底。2 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。3 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應事先增設連墻件進行固定.4 當腳手架采取分段或分立面拆除時（如施工電梯部位），對不拆除的腳手架兩端應事先按每個樓層增設連墻桿件和橫向斜撐進行加固。5 當腳手架拆至底部最后一根立桿的高度時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿件。6。 第二種外架14、方式:6。1 型鋼懸挑架材料選擇懸挑型鋼水平梁選用16號熱軋工字鋼，斜拉桿采用鋼絲繩14，搭設腳手架用料同雙排落地腳手架。6.2 型鋼懸挑架搭設尺寸立桿縱距La=1。500m,立桿橫距Lb=0.80m,步距h=1。80m，腳手架內立桿中心離建筑物結構邊緣最大距離1250mm，連墻桿件水平間距L1=3。0m,豎向間距H1=4m，連墻桿件使用483.0鋼管,一端用直角扣件與腳手架內外立桿連接，另一端與建筑物預埋鋼管使用雙扣件連接;腳手架外側滿掛綠色密目安全立網。7。3 型鋼懸挑架搭設順序型鋼挑梁制作預埋鐵件及錨環挑梁所在樓層混凝土澆搗安裝型鋼挑支構件（按平面圖)型鋼挑梁固定（按圖）安裝并焊接型鋼縱15、向聯梁(按圖）按腳手架縱橫距及內排架距墻尺寸焊接立桿限位短柱（縱向應拉通線）豎立桿設置架體臨時支撐安裝橫向掃地桿安裝縱向掃地桿安裝第一步小橫桿安裝第一步縱向水平桿鋪鋼笆腳手板設置連墻桿件 安裝第二步小橫桿安裝第二步縱向水平桿預埋吊環澆搗上層混凝土安裝斜拉鋼絲繩腳手架搭至卸荷位置安裝卸荷鋼繩繼續搭設腳手架至設計高度7.4懸挑型鋼水平梁布置本工程型鋼懸挑架布置在結構樓面，采用上拉式挑支構造。7。5 懸挑型鋼水平梁節點大樣圖及受力驗算書本工程建筑物邊梁向外凸出最大距離為1100mm,為了確保外腳手架四周閉合及型鋼水平梁錨固段能支承在結構受力部位；根據懸挑腳手架和型鋼水平梁的實際工況及平面布置，選擇承16、受荷載最不利的懸挑鋼梁且具有代表性的節點構件作為驗算對象，分別進行以下計算.1懸挑梁安裝如圖7-2、圖7-3.2 型鋼受力計算書1) 腳手架搭設參數普通型剛上拉式懸挑雙排腳手架搭設高度為18米，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿最大縱距為 1.5米,立桿橫距為0.80米，立桿的步距為1.8 米；內排架距墻1。25米；大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根;采用483。0鋼管;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.0；連墻件豎向間距4。0米，水平間距3。0米，采用雙扣件連接;2） 荷載參數按裝修腳手架選擇，同時施工層數:2 層；施工均布荷載：2。0kN/m2；風荷載參數按17、湖北省xx市采用，基本風壓為0.75，風荷載高度變化系數z為1。0，風荷載體型系數s為1。126；計算中考慮風荷載作用;靜荷載按每米立桿承受的結構自重荷載標準值:0。1292kN/m；腳手板自重標準值：0。30kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值：0.15kN/m ;安全設施與安全網自重標準值:0.005kN/m2；腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別：鋼笆腳手板;欄桿擋板類別：鋼桿，層板擋板。3）水平挑支構件選擇懸挑水平鋼梁按帶懸臂的單跨梁計算選擇16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。10m，建筑物內錨固段長度1.90m；與樓板連接壓環直徑：20mm；樓板混凝土標號:C30；上拉鋼繩數量1根,鋼繩18、安全系數取8，鋼繩上下拉結點垂直距離為3.0 m；4） 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架上的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載，經計算20米高腳手架產生的立桿軸向力為：不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值： N1 = 10.561 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值： N2 = 9。972 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩值： Mw = 0.316 kN.m；5)腳手架立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 10。561 kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm;計算長度附加系數按扣件式規范表5。3。3得：k = 1。155，計算長度19、系數 = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到:= 0.188 ；立桿凈截面面積: A = 4.57 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.79 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; = 10561/（0.188457）=122。922 N/mm2；立桿穩定性計算 = 122。922 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：立桿的軸心壓力設計值：N = 9.920、72 kN；Mw = 0.316 kN。m; = 9972/（0.188457）+316000/4790 = 182。038 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！6）連墻件計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.497 kN/m2；每個連墻件覆蓋最大腳手架外側迎風面積 Aw = 13。60 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力: N0= 5。0 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9。463 kN；連墻件的軸向力設計值： Nl = Nl21、w + N0= 14.463 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中： - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 1250/15.9的結果查表得到=0.728,l0為內排架距離墻的長度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。7284。57104205103 = 68.203 kN；Nl = 14.463 kN Nf = 68.203 kN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件兩端采用雙扣件連接，如圖7-4由以上計算得到 Nl = 14。463 kN小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求!圖74 連墻件扣件連接示意圖22、7) 懸挑水平梁受力計算懸挑腳手架水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載P作用，里端C為與樓板的錨固點,B為墻支點，A為鋼繩拉結點。腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體1250mm,支拉鋼繩的支點距離墻體為 2150mm，水平鋼梁計算16號工字鋼水平支撐梁截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。受腳手架集中荷載： P=(1。26。552 +1.42。805）= 10。561 kN；水平鋼梁自重荷載： q=1.226。10。000178。5 = 0。246 kN/m;安裝上拉鋼繩后經連續梁計算得到最大內力：Tmax23、 = 18.874 kN;Rb = 7。491 kN；未安裝上拉鋼繩時,考慮4。4米架高，懸臂水平梁計算得到最大內力：彎矩 Mmax= 10。761 kN.m;Rc = 6.966 KN；水平鋼梁最大應力： =Mmax/1。05W= 10.761106 /( 1.05 141000 ) = 72.68 N/mm2;水平梁的最大應力計算值 72.68N/mm2小于抗壓強度設計值 215 N/mm2.滿足要求!水平鋼梁整體穩定性計算:根據公式如下其中：b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：b = 570 9。988 235 /( 4300160235） = 0。72由于b大于0。624、，查鋼結構設計規范（GB500172003)附表B,得到b值為0。658。經計算水平鋼梁最大應力 = 10。761106 /( 0。658141000 ）= 116 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 116 小于 f = 215 N/mm2，滿足要求！8）上拉鋼繩、吊環強度計算鋼梁外挑1。1m,內立桿離墻0。35m。為安全起見，計算鋼梁承載力時不考慮鋼絲繩的拉力,同樣計算鋼絲繩承載力時不考慮鋼梁的抗彎能力。計算鋼梁與樓面接觸點的受力, F1=17。1KNF2= 21。9KNq=0。143KN/mN2=14。85KNN1=54。28KN（1)鋼絲繩驗算：鋼絲繩與鋼梁的夾角=68.90，兩個縱25、距對鋼絲繩產生的拉力F3為：F12.8+F22.0+q3。02/2=F3sin2。65F3=37。34KN求得F5= F3sin=34。83 KN ， F4= F3cos=13。44KN。采用鋼絲繩，則采用一根直徑14。0、公稱抗拉強度為1700N/2的619鋼絲繩,鋼絲繩允許拉力Fg=Fg/K=0.85123/2.5=41.82 KN F3=37.34 KN，能夠滿足要求。其中查表得,Fg=123 KN；換算系數，取0.85；K鋼絲繩的安全系數，取2.5.套環：采用公稱直徑為14的套環；鋼絲繩夾：采用公稱直徑為14的繩夾。每一連接處需要鋼絲繩夾最少34個，間距為150，花籃螺栓為OO2型（或26、CO型)，允許荷載為5t。用花籃螺栓來收緊鋼絲繩。施工所用的套環、鋼絲繩夾和花籃螺栓必須經有關部門試驗合格并出具合格證后方可使用9)錨固段與樓板連接計算水平鋼梁與樓板采用鋼筋壓環,壓環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的壓環受力 R= Rc =6.966 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中： f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9。8條f = 50N/mm2；水平鋼梁所需壓環最小直徑 D=69664/(3。142502）1/2 = 10 mm;水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。經上述計算可知，懸挑受力構件中,型鋼27、上拉鋼繩直徑不得小于14mm、吊環最小直徑必須大于12mm、壓環最小直徑必須大于 10 mm，但在實際施工中，因施工進度需要，經常出現腳手架卸荷鋼繩滯后安裝，卸荷鋼繩與安全防護棚拉繩同時固定在同一個吊環上等現象，因此,要求本工程在選擇挑支受力構件時，其上拉鋼繩直徑不得小于14 mm，吊環、壓環選用直徑為 20 mm圓鋼。8懸挑腳手架搭拆注意事項8。1懸挑腳手架搭設注意事項8。1.1本工程懸挑腳手架由于受建筑物平面幾何尺寸的影響,型鋼（支架)縱向布距不盡相等,型鋼最大間距控制在1500 mm，安裝允許偏差不得超過50mm，搭設時應特別注意縱橫向水平桿件與立桿的連接方法(按規范)，確保主節點連接穩28、固,桿件交錯布置合理，以保證腳手架的整體穩定性，挑架搭設時第一步腳手架步距應從型鋼挑梁底面算起。8.1。2對每根型鋼（支架）挑梁的固定及支拉桿件的位置，事先應進行各部件尺寸翻樣，安裝時對號入座。同時做好：在下層混凝土結構施工時,按斜撐下支點位置預埋鐵件；在型鋼安裝層混凝土結構施工時，應嚴格按型鋼(桁架）挑梁位置預埋鐵件或壓環(壓環彎腳應壓在現澆樓板下層鋼筋之下，兩側錨固長度大于300mm）;在上層混凝土結構施工時，按下層型鋼或腳手架卸荷主節點的對應位置上預埋鋼筋吊環、鐵件，并保證其在同一垂直面上。8。1.2型鋼挑梁（支架）、支拉斜撐等挑架設施在安裝時其所在樓層結構混凝土強度應達到設計強度的3029、%。8。1。3型鋼挑梁（支架）安裝就位后，應先行做好固定校正工作,鋼梁（支架）外伸（挑）端應略高于尾部（為梁長的35），然后按照立桿位置焊接長150mm200mm直徑為20mm立桿限位短柱.第一步腳手架底面從外立桿至建筑物外墻面應用九層板封閉隔離。8。1。4普懸型鋼、支拉體系應按圖紙放實樣確定各桿件加工制作尺寸，所有聯梁與型鋼挑梁應進行焊接連接（圖中注明者除外）.8。1。5對接焊縫沿型鋼截面周長滿焊，貼角焊縫按型鋼接觸面長度滿焊，焊縫高度(焊腳尺寸)6mm.8.2懸挑腳手架拆除注意事項8.2.1腳手架的拆除方法同雙排落地架，拆除時腳手架上不得集中堆放鋼管等其它材料，以減少腳手架使用荷載。搭架時30、應按要求及時安裝連墻桿，拆架時連墻桿應按順序逐個拆除，不得圖方便連續拆除多個連墻桿件.8.2.2拆除腳手架時,凡在影響區域的地面范圍內，應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁一切非操作人員入內。8。2。3架子拆除四周應同步進行，腳手架上的雜物應事先清理干凈；分段拆除高差不得大于2步；拆下的長鋼管使用塔吊或白棕繩加滑輪裝置運送到地面，其它小型配件轉入樓層內利用施工電梯轉運至地面.8.2。4型鋼挑梁（支架）拆除時應按下列順序進行：上部腳手架拆除聯梁拆除拉桿拆除支桿拆除壓點錨環內木枋拆除將懸挑水平梁移至樓層內拆除(切割）壓點錨環；對于三角形支架應使用塔吊固定后逐榀切割拆除.9.腳手架安全管理9。131、人員管理9。1。1腳手架搭設人員及電焊人員必須是經國家特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工和焊工，其身體條件應滿足高空作業要求.9.1.2搭架作業人員必須佩戴符合標準的安全帽、安全帶等安全防護用品，作業時必須穿防滑鞋.9。2搭設階段9.2。1用于搭設腳手架的構配件質量必須按技術標準規定經檢驗合格后方可使用。9.2.2腳手架搭設按下列階段進行質量及安全性驗收：9.2.2.1地基完工（型鋼挑梁、桁架安裝完畢)后及腳手架搭設前；9。2。2.2操作層施加荷載后；9.2。2.3 每搭設完10m高度后；9.2。2。4 達到設計高度后；9。2.3腳手架驗收時發現的問題應及時校正，整改，腳手架32、扣件螺栓擰緊力矩用扭力扳手隨機抽樣檢查，不合格的必須重新擰緊，驗收合格后方可掛牌使用.9.3使用階段9。3。1腳手架操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得將模板支撐、纜風繩、混凝土輸送管、卸料平臺等固定在腳手架上;嚴禁超載、堆放集中荷載及任意懸掛起重裝置。9。3。2六級及六級以上大風和霧、雨（雪）天應停止腳手架作業,雨(雪）后上架作業應采取防滑措施。9.3。3項目管理部應設專人負責對腳手架進行日常檢查和維護，未經項目部技術負責人同意不得任意拆除腳手架上任何桿件；特別在大風與大雨后，以及腳手架停用復工前，必須對腳手架進行全面檢查、整修.9.4 腳手架按以下項目進行日常維護檢查:9.4.1各主節點33、桿件的安裝、連墻件、支撐、焊接部位焊縫、拉結固定點、門洞等關鍵位置的構造是否符合施工方案要求。9。4。2地基是否有積水、下沉現象，立桿是否出現懸空,扣件螺栓是否有松動現象，焊縫、壓環、吊環是否出現開裂變形等。9.4.3 當發現腳手架某個部位發生突變時,應立即停止使用，查明原因，經加固處理驗收合格后，方可繼續使用.9.4.4腳手架上的建筑垃圾應隨時清理，其垂直度應滿足規范要求，安全防護設施必須符合設防要求。9.5 腳手架使用期間,荷載應均勻布置，不得集中堆放。嚴禁任意拆下主節點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、擋腳板、斜拉桿、固定錨栓等部件，要拆除以上任一部件必須采取安全加固措34、施，并報技術負責人審批同意后方可實施。9。6腳手架四周應在操作樓層下方設置一道水平挑兜網，并隨操作層同步升降，防止高空落物，且分別在九層和十七層設置二道固定式硬隔離防護棚。9。7在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施,并派專人負責看守。9。8腳手架上不得任意敷設施工臨時用電線路，若確需架設用電線路，應嚴格按施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-88）之規定執行。9.9在施工區域最高處的腳手架應設置防雷接地裝置，避雷針用12的鍍鋅鋼筋制作，設在建筑物四大角腳手架立桿上，高度不得小于1米，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網路，接地可與建筑物設計的防雷接地系統連接。9。10 本方案未注明事項嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）及當地建設行政主管部門的有關規定和標準執行。