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1、xxA棟住宅樓工程腳手架搭拆方案編制: 審核： 審批： 一、工程概況 本工程建筑主體為一棟地下一層，地上二十八層的住宅樓,總建筑面積23300平方米；建筑高度84。55m，鋼筋混凝土框剪結構。本工程建筑耐火等級二級,結構安全等級為二級,屋面防水等級為二級,屋面防水等級為二級，建筑耐久年限為50年，建筑抗震設防烈度六度，本工程設計0.000相當于絕對標高84.85m。本工程設計為人工挖孔樁基礎，樁身為C25，樁帽為C35，護壁為C25,骨料直徑70mm，全框架鋼筋混凝土結構，0。000以上砌體為小空心加氣混凝土砌塊與M5.0混合砂漿實砌240厚，外墻及樓梯圍護墻為200厚墻體均采用加氣混凝土砌塊2、（容重不大于7KN/m2)與M5混合砂漿砌筑，其余為100厚墻體均采用加氣混凝土砌塊（容重不大于7KN/m2）與M5混合砂漿砌筑.整個扣件式鋼管腳手架的設計與施工，應嚴格遵照國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)執行.二、腳手架的設計及構造鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)、建筑結構荷載規范(GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 500172003)等規范. （一)參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。50米，立桿的橫距為1。05米，立桿的步距為1.80 米; 計算的腳手架為雙排腳3、手架搭設高度為43。4 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.20米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2; 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3。60 米，水平間距4.50 米，采用焊縫連接; 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2）：3。000;腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3。風荷載參數 湖北省荊門地區，基本風壓為0。300,風荷載高度變化系數z為0.740,風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準（kN/m2）4、：0。1248； 腳手板自重標準值(kN/m2）：0。300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2):0。140; 安全設施與安全網（kN/m2)：0。005；腳手板鋪設層數:4; 腳手板類別:竹笆片腳手板;欄桿擋板類別:欄桿木; 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1。25米,建筑物內錨固段長度 1.50 米。 與樓板連接的螺栓直徑（mm）：20。00; 樓板混凝土標號：C25； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為：1； 鋼絲繩安全系數為:3.000； 鋼絲繩與墻距離為(m）:1.200; 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1。20 5、m。 （二）大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0。038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0。3001.050/（2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3。0001。050/(2+1）=1。050 kN/m; 靜荷載的計算值： q1=1。20.038+1.20。105=0.172 kN/m; 活荷載的計算值: q2=1.41。050=1.470 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度6、） 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 2。強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0.080。1721。5002+0。101.4701。5002 =0.362 kN。m； 支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= -0。100。1721。5002-0。1171.4701.5002 =-0。426 kN。m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =Max(0.362106，0。426106)/5080.0=83.858 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 83。858 N/mm2 小于 f=7、205.0 N/mm2。滿足要求! 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。038+0.105=0。143 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0。6770。1431500。04/（1002.06105121900.0)+0.9901。0501500.04/（1002.06105121900。0） = 2.291 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5。1.8. 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/158、0 mm 或者 10 mm，滿足要求! （三)小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0。058 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0。3001。0501.500/(2+1）=0。158 kN； 活荷載標準值：Q=3。0001.0501.500/(2+1） =1。575 kN; 荷載的計算值： P=1。2(0。058+0。158)+1。4 1。575 = 2.463 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩9、考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1。20。0381。0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.4631。050/3 = 0.862 kN。m ; 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m； = M / W = 0.868106/5080.000=170.953 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205。000 N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓10、度計算公式如下: Vqmax=50.0381050。04/(3842。060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0。158+1。575 = 1。790 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1790.1001050。0(31050。0241050。02/9 ） /（722.060105121900。0) = 2.929 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2。929 = 2。953 mm; 小橫桿的最大撓度小于 （1050。000/150）=7.0011、0 與 10 mm，滿足要求！； （四)扣件抗滑力的計算： 按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381。050=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值： P2 = 0。3001。0501.500/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 3。0001.012、501。500 /2 = 2.363 kN; 荷載的計算值: R=1。2（0。040+0。236）+1。42.363=3。639 kN； R 6.40 kN ， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0。1248 NG1 = 0。12518。000 = 2。246 kN； （2）腳手板的自重標準值（kN/m2);本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.30 NG2= 0。30041.500(1。050+0.3）/2 = 1。215 kN； （3)欄13、桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）;本例采用欄桿木，標準值為0。11 NG3 = 0。14041。500/2 = 0。420 kN; (4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。50018.000 = 0。135 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。016 kN; 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4。725 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓14、(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用: Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用: Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0。649 ; 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0。3000。7400。649 = 0。101 kN/m2; 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。24。016+ 1。44。725= 11.435 kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0。85115、.4NQ = 1.24。016+ 0.851。44.725= 10.442 kN; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40.1011。500 1.8002/10 = 0.058 kN.m； （六）立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.435 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm; 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ; 計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：U = 1。500 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 16、3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186 ； 立桿凈截面面積 : A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； = 11435.000/（0.186489。000）=125.719 N/mm2; 立桿穩定性計算 = 125。719 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求! 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.442 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.17、58 cm； 計算長度附加系數 : K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ：U = 1.500 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定:lo = 3。119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； = 10442.430/（0.186489.000)+58328.249/5080.000 = 126。292 N/mm2； 18、立桿穩定性計算 = 126.292 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ (七）連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.101 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5。000 kN; 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN）,應按照下式計算： NLw = 1。4WkAw = 2。287 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7。287 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數19、,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=200.000/15。800的結果查表得到0。966； A = 4.89 cm2;f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0。9664.89010-4205。000103 = 96。837 kN； Nl=7.287Nf=96。837,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力,N=7。287 kN; lw為連墻件的周長，取Lw=pid=150.796 mm； t為連墻件的周長,t=3。500 mm; ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0 N/m20、m2； 經過焊縫抗拉強度 =7287。382 /( 150.7963.500)= 13。807 N/mm2; 經過焊縫抗拉強度=13。807ft=185。000； 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！ （八）懸挑梁的受力計算： 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算. 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點. 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面積A = 26。10 cm2。 受腳手架集中荷載 N21、=1。24.016 +1.44。725 = 11。435 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m; 三、卸料平臺的設計及構造為方便樓層間的材料轉運，我單位擬在主樓搭設轉料平臺,示意圖如下：計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范（GB50017-2003)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)等規范。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 （一)參數信息： 1.荷載參數 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值（kN/m2)：22、0。35； 欄桿、擋桿類別：欄桿木，欄桿、擋板腳手板自重標準值（kN/m2)：0。14； 施工人員等活荷載(kN/m2)：2.00，最大堆放材料荷載（kN):20。00。 2.懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離(m)：2。50,外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m）：1。00; 上部拉繩點與墻支點的距離(m）：3。00； 鋼絲繩安全系數K：6。00，計算條件：鉸支； 預埋件的直徑(mm）：20.00. 3。水平支撐梁 主梁槽鋼型號：18a號槽鋼槽口水平 ； 次梁槽鋼型號：14a號槽鋼槽口水平 ； 次梁槽鋼距(m）：0.40，最近次梁與墻的最大允許距離(m)：0。20. 4。卸料平臺參數 水平鋼梁(主梁)23、的懸挑長度（m）：4。00，水平鋼梁（主梁)的錨固長度(m）:2.00； 計算寬度(m）：3.00. （二）次梁的計算: 次梁選擇14a號槽鋼槽口水平，間距0。40m,其截面特性為： 面積A=18。51cm2，慣性距Ix=563.70cm4,轉動慣量Wx=80.50cm3,回轉半徑ix=5。52cm， 截面尺寸：b=58。0mm,h=140。0mm,t=9.5mm。 1。荷載計算 (1）腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0。35 0。40= 0.14kN/m； （2）最大的材料器具堆放荷載為20。00kN，轉化為線荷載: Q2 = 20.00/ 4.24、00/ 3。00 0。40= 0。67kN/m； （3）槽鋼自重荷載 Q3= 0。14kN/m； 經計算得到,靜荷載計算值 q = 1。2（Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0。67+0.14) = 1。14kN； 經計算得到,活荷載計算值 P = 1。4 2.00 0。40 3.00= 3.36kN。 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為： 經計算得到，活荷載計算值 M = 1。143.002/8+3。36。 3。抗彎強度計算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05; f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.025、0N/mm2； 經過計算得到強度 =3.80103/(1.0580。50）=44.97N/mm2; 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f，滿足要求！ 4。整體穩定性計算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.5058。00235/(3.00140.00235。0）=0.75； 由于 b大于0.6，按照下面公式計算： 得到 b=0。693； 經過計算得到強度 =3.80103/（0。69380.500)=68。15N/mm2； 次梁槽鋼的穩定性計算 f，滿足要求! (三)主梁的計算: 根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計26、算。 主梁選擇18a號槽鋼槽口水平，其截面特性為: 面積A=25.69cm2，慣性距Ix=1272。70cm4,轉動慣量Wx=141.40cm3，回轉半徑ix=7.04cm； 截面尺寸，b=68.00mm,h=180。00mm，t=10。5mm; 1.荷載計算 （1）欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿木，標準值為0。14kN/m； Q1 = 0。14kN/m； (2）槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1。2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0。20) = 0。41kN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P = （1。143。00+3.36）27、/2=3。39kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到: 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m） 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm) R1 = 22。224 kN; R2 = 16.668 kN。 最大支座反力為 Rmax=22。224kN。m； 最大彎矩 Mmax=12。597kN.m； 最大撓度 V=5。672mm. 3。抗彎強度計算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1。05； f - 鋼材抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2； 經過計算28、得到強度 =1.26107/1。05/141400。0+2。59104/2569。000=94.939N/mm2; 主梁的抗彎計算強度 94.939小于f=205.00,滿足要求！ 4。整體穩定性計算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算: 經過計算得到 b=57010。568。0235/(4000。0180.0235.0）=0.565； 計算得到 b=0.565； 經過計算得到強度 =1.26107/（0.565141400.00)=157。61N/mm2； 主梁槽鋼的穩定性計算 =157。61 f=205.00，滿足要求！ （四)鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力R29、AH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力： RCi=RUisini； 根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為： RU1=34.15kN； (五)鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為34.15kN； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)； 計算中可以近似計算Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8; K30、 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取34。149kN,=0。820,K=6.000，得到:d=22.4mm。 鋼絲繩最小直徑必須大于23。000mm才能滿足要求！ (六)鋼絲拉繩吊環的強度計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N為： N=RU=34149。381N。 鋼板處吊環強度計算公式為: 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9。8， 在物件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的。吊環的應力不應大于50N/mm2， f = 50.0N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=34149.44/（3.14250.002）1/2=29。31、5mm. (七）卸料平臺安全要求： 1。卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算; 3。卸料平臺安裝時,鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢,建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口； 4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； 5.卸料平臺吊裝,需要橫梁支撐點電焊固定,接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤； 6。鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在4560度； 7。卸料平臺使用時，應有專人負責檢查,發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換， 焊縫脫焊應及時修復； 8。操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和32、物料總重量嚴禁超過設計容許荷載, 配專人監督。四、腳手架搭設與拆除施工工藝4。1施工準備1）腳手架搭設前，應按施工組織設計及施工方案中有關腳手架的要求，逐級向搭設和使用人員進行技術交底。2)應按要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，鋼管、扣件及安全網必須有產品質量檢驗合格證。不合格的構配件不得使用，經檢查合格的構配件應按品種、規格分類、堆放整齊、平整，堆放場地不得有積水。3）按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位。4）懸挑工字鋼就位、固定牢固。4。2桿件搭設 腳手架搭設順序如下: 放置縱向掃地桿逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊放置橫向掃地桿并與立桿或掃地桿扣緊第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連33、墻桿（或加拋撐）第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿加設臨時斜撐桿第三、四步縱向水平桿和橫向水平桿連墻桿接立桿架設剪刀撐鋪設腳手板.1)搭設立桿(1)本工程使用外徑48mm壁厚3。5mm的鋼管。（2）相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離必須符合構造要求。（3)開始搭設立柱時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平、橫向水平桿后，立即設置連墻件。2）搭設縱向、橫向水平桿 封閉性腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈,用直角扣件與內、外角柱固定。3）搭設連墻桿、剪刀撐、橫向支撐、拋撐。(1)連墻件的構造必須符合要求34、。當腳手架操作層高出連墻件二步時,必須采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。（2）剪刀撐、橫向支撐必須隨立桿、縱向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向支撐的構造必須符合要求。4）扣件安裝（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同;扣件螺栓擰緊扭力矩不得小于40N。m，并不大于65N.m； 主節點處,固定橫向水平桿(或縱向水平桿)、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不得大于150mm;（2）對接扣件的開口必須朝上或朝內；(3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不得小于100mm。5)鋪設腳手板（1）必須鋪滿、鋪穩,靠墻一側離墻面距離不得大于150mm;（2）采用對接或搭接必須符合構造要求，腳手板35、的探頭采用直徑3。2mm(10#）的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿上；6)搭設欄桿、腳手架（1)欄桿和腳手架必須搭設在外排立柱的內側；（2)上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置;（3）擋腳板高度不得小于120mm。7)連墻件搭設 框架部分的外腳手架用鋼管將外腳手架與框架柱相連；剪力墻無洞口部分在墻體內預埋70mm套管，拆模后用48鋼管將外腳手架與墻體固定；剪力墻有洞口部分用鋼管將外腳手架與墻體固定。8）質量標準 鋼管、扣件、腳手板、安全網等必須由產品質量檢驗合格證，進場后按相應的規范規程進行取樣試驗及檢查驗收，鋼管的直徑、壁厚偏差不得大于0.3mm，不合格的構配件不得使用。4.3拆除1)拆除準備（1）36、全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合安全要求;（2)根據檢查結果，補充完善施工方案中的拆除順序,或制定拆除方案，經主管部門批準方可實施;（3）拆除安全技術措施,必須有單位工程負責人逐級進行技術交底；（4）清除腳手架上雜物及障礙物。2)拆除必須符合以下要求：（1）拆除順序逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業（除拔立桿時外）；（2）所有連墻件及卸載裝置必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分層拆除高差不得大于2步，每層設連墻件加固；（3）當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m)時,先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件；（4）當腳手架采取分段、分立面拆除37、時，對不拆除的腳手架兩端，必須先按有關要求設置連墻件和橫向支撐加固.3）卸料應符合以下要求：（1）各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔；（2）運至地面的構配件必須按要求及時檢查整修與保養,并按品種、規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處,防治銹蝕.5。4架子拆除時必須在結構架子周圍劃出警戒線,安排專業人員負責安全監護。五、安全注意事項5。1人員要求5.1。1腳手架搭設人員必須是經國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員必須定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。5.1。2搭設腳手架人員必須帶安全帽、安全帶，穿防滑鞋。5。2搭設階段5.2。1腳手架的構配件質量必須按規38、定要求精心檢驗，合格后方準使用;5。2.2腳手架搭設必須按下列階段進行質量檢查，發現問題必須及時整改；5。2.2。1基礎完工后及腳手架搭設前；5。2.2。2操作層上施加荷載前；5。2.2.3每搭設完10m高度后;5.2.2。4達到設計高度后;5。2.2.5腳手架搭設必須經公司技術管理部和安全檢查驗收合格后方可投入使用。5.3使用階段5.3.1操作層上的施工荷載必須符合設計要求，不得超載；不得將模板支撐、攬風繩、泵送砼及砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁任意懸掛起重設備。5。3。2六級及六級以上大風和霧、雨、雪天必須停止腳手架作業，雨、雪后上架操作必須有防滑措施，必須將積雪掃清。5.3。3必須設39、專人負責對腳手架進行定期檢查和維修5。3。3。1在以下情況下,必須對腳手架進行定期檢查和維修； （1）在六級大風與大雨后； （2）寒冷地區開凍后；（3）停用超過一個月,復工前。5.3.3.2檢查維修項目； （1)各主節點處立桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工方案要求； (2）底座是否松動、立柱是否懸空； （3）腳手架立柱的垂直度允許偏差是否符合規定要求； （4）安全防護措施是否符合要求. （5）架子整體穩定牢固情況。5.3。3.3在腳手架使用期間，嚴禁任意拆卸下列桿件:(1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿；（2）連墻件、支撐、欄桿、擋腳板、卸料用支撐桿件。（3）要拆除上述任一桿件均采用安全措施，并報主管部門批準。(4）不得任意在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業，如一定要進行挖掘則必須采取安全措施,并報主管部門批準。（5)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。(6)工地臨時用電線路的假設及腳手架接地、避雷措施等必須按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ4688）的有關規定執行。現場在腳手架設防雷接地,具體做法詳見電氣施工組織設計。5.4拆除階段 拆除腳手架時,要嚴格拆除順序,統一指揮，上下呼應,動作協調。地面必須設圍欄和警戒標志，劃出工作去區,并派專人看守，禁止行人出入，嚴禁一切非操作人員如內.材料、工具不得亂扔.