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1、目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、方案選擇1四、腳手架搭設3五、腳手架的檢查與驗收9六、腳手架的拆除。.10七、安全保證措施.10八、應急措施.。11九勞動力計劃。.12九、懸臂式腳手架計算書 12九、各棟號腳手架平面布置圖 27一、工程概況工程名稱：*四期三標段設計單位：*設計有限責任公司建設單位:*房地產開發有限公司監理單位：*監理有限責任公司施工單位：*有限公司工程地點：本項目位于*。東側臨*三期，西側臨*大道。建筑幢數： 17、18棟號建筑面積26914。64,建筑總高度為96。3m。地上30層，地下2層，地上一層為層高6米，二層層高4。8米，三層以上為標準層,標準層層高為3米。12、9棟號建筑面積5781。12,建筑總高度37。3米,地上11層、地下2層、地上一層層高6米,二層層高3。6米，三層以上為標準層，標準層層高3米。20棟號建筑面積9346。36，建筑高度69.6米，地上20層、地下2層，地上一層層高6米，二層至四層層高為4.2米，五層層高為4.5米,六層以上為標準層，標準層層高為3米。21棟號建筑面積3598.13，建筑高度24。3米,地上5層，地下2層，一層6米，二層至四層層高為4.2米，五層層高為4.5米， 6S、7S建筑面積3598。13，建筑高度8.1米,地上兩層、地下2層、一層層高6米，二層層高3.6米。*未說明:棟號長寬、有無凸窗、采光井,可以列表說3、明幾何尺寸；未說明建筑周邊環境.總用地面積: 13064.6(19.6畝）總建筑面積： 60051。72，其中地下建筑面積: 13340。18，地上建筑面積46711.54 m2. *可以視作多余.二、編制依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范(GB50017-2003） 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）中國建筑工業出版社;混凝土結構設計規范（GB5001024、002）中國建筑工業出版社;建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）中國建筑工業出版社.材質標準、高處作業、施工組織設計、建質函(2009）87號文及附件等.三、方案選擇根據本工程特點，因此在地下室及一、二層主體結構施工時，沿結構外圍搭設臨時施工圍護架,待地下室外回填完以后再搭設落地式鋼管腳手架作為裝修施工的操作架；二、三層頂開始至屋面女兒墻頂搭設懸挑式鋼管腳手架作為主體結構施工期間間的圍護架和裝修施工期間的操作架。17、18棟號從三層開始懸挑，分為五個施工段,即六層一個施工段，第一施工段從三層到八層,第二施工段從九層到十四層，第三施工段從十五層到二十層，第四施工段從二十一至二十六層，第五施5、工段從二十七層至屋面層懸挑.每個施工段搭設高度為18米。19棟號從三層標準層開始懸挑，分為兩個施工段，第一施工段從三層到七層，第一施工段搭設高度為15米,第二施工段從八層到屋面，搭設高度為12米.20棟號從三層開始懸挑,分為三個施工段。第一施工段從三層到八層，第二施工段從九層到十四層,第三施工段從十五層到屋面層，每個施工段搭設高度為18米.以上，可以列表:起挑層、每段層數、每段高度;架體參數。明確塔吊、電梯位置的處理；卸料平臺的做法？懸挑式腳手架采用4。5米長的普通熱軋16號工字鋼為懸挑梁，根據不同情況，建筑物工字鋼錨固長度應是懸挑長度的1。25倍。用483。5鋼管搭設，雙排腳手架的凈寬度取16、.2米，立桿縱距根據不同立面的腳手架為1。0m1.6米，(應以附圖來明確)其中TC1窗立桿間距取1.0米，便于施工.步距為1。8米，（步距應考慮拉結點與主節點的匹配）懸臂工字鋼與結構樓板的錨固采用在樓板內預埋16錨環.腳手架與主體結構之間采用鋼管作為連接件連接，在架手架的外立面掛設密目式安全網，操作層鋪設50mm厚的木腳手板。 *非操作層的層間防護。懸挑式腳手架搭設示意圖應標注：型鋼型號，間距；錨環規格、鍥塊構造；架體參數等。四、腳手架搭設 應附搭設流程圖,然后按流程節點注意說明要點。1、落地式腳手架在搭設前，首先對腳手架的基礎進行處理。如基礎處于回填土部位，則首先將回填土按要求進行夯實，如腳7、手架基礎處于原土地基，則對原土地基作夯實平整處理。地基處理后外側設置300寬、最淺處200深的排水溝，排水溝沿腳手架周圈設置,每隔80m左右設集水坑一個,保證每棟有一個集水井,以及腳手架基礎無積水現象。 2、懸挑式腳手架在搭設前應首先在懸挑層的結構樓板上按平面布置要求預埋16鋼筋吊環（是否小了點），吊環鋼筋埋入混凝土內應滿足鋼筋錨固長度24d，吊環所使用鋼筋的材質必須合格.錨環采用E422型電焊條焊接，焊縫長度滿足單面焊10d.在陽臺、空調板、雨蓬等位置懸挑工字鋼必須與板面架空，不得將工字鋼直接作用于結構懸挑構件的板面上。 *宜附大樣圖。3、必須待混凝土強度達到50后再安裝懸挑工字鋼,鋼筋錨環8、焊接采用電弧焊，焊條采用E422焊條，焊縫長度必須滿足單面焊10d,焊接施工必須由專職電焊工施焊。 4、為了減小腳手架懸臂工字鋼的撓度，在腳手架的轉角等工字鋼的懸挑長度大于1。5m的部位，采用16鋼絲繩卸載，結構施工時在相應部位預埋好16鋼筋吊環用于安裝卸載鋼絲繩。 *宜附平面局部圖說明。5、搭設時應保證立桿的間距正確，立桿的縱距偏差應控制在5cm以內，并應保證立桿的垂直度，立桿的垂直偏差應不大于1/100H，且不大于10cm（H為總高度）.內立桿的離墻距離為200mm. 步距、橫距偏差？縱向水平桿高差？6、立桿的接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各步接頭均應采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應9、交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿搭接處的搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm.立桿頂端宜高出檐口上皮1.5m。7、腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連接件采用483。5鋼管,在澆筑各層樓板混凝土時，在樓板內預埋連接鋼管，伸入混凝土內不應少于20010、mm,沿腳手架縱向每三跨、高度方向每一樓層設一道連接桿，連接件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，并應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,整個立面的連接件應呈梅花形布置。連墻件中的連墻桿宜水平設置,當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接。 連墻件扣件連接示意圖當腳手架下部暫時不能設連墻件時，可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面傾角應在450-600之間。 是否存在此情形?8、縱向水平桿應按步距要求（1.8m）水平搭設,縱向水平桿與立桿之間采用十字扣件緊扣連接，并應設置在立桿的內側，縱向水平桿的端部不應伸出架體。大橫桿的連接除端部第一接11、頭處采用搭接外其余均采用對接扣件連接，（與規范6。2.1 2不一致？)大橫桿搭接處的搭接長度應不小于1m，應采用兩個旋轉扣件固定.大橫桿的對接扣件應交錯布置,兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內,不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm,各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3.在同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。9、在立桿與大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿的兩端應緊靠立桿用扣件與大橫桿扣牢，當遇作業層時，應在兩根立桿中間再增加一道小橫桿，以縮小腳手板的跨度，（宜根據腳手板的材質簡易計算確定,有無需要?）當作業層轉入其他層時，中間12、處的小橫桿可以隨腳手板一同拆除，但交點處的小橫桿不應拆除。10、為了增強腳手架的縱向剛度,在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。每組剪刀撐跨越立桿根數為57根(6m），斜桿與地面夾角在450-600之間，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件與立桿和伸出的小橫桿進行連接，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。底部斜桿的下端應置于墊板上。剪刀撐斜桿的接長均應采用搭接，搭接長度不小于1米，設三個旋轉扣件扣緊。*剪刀撐還是宜在附圖的立面圖中具體明確。11、扣件的安裝應符合下列規定:（1）、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；(13、2)、對接扣件開口應朝上或朝內；（3)、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。12、腳手板是施工人員的作業平臺，必須按照腳手架的寬度滿鋪腳手板，板與板緊靠，離開墻面120150mm，采用對接時，接頭處下設兩根小橫桿。作業層端部腳手板探頭長度不大于150mm,其板長兩端應與支承桿可靠地固定。13、腳手板采用木腳手板（是松木還是，明確好點）,其材質應符合規范要求,木腳手板的厚度不應小于5cm，非脆性木材,無腐蝕、劈裂板.遇作業層時，要在腳手架的外側大橫桿之間設防護欄桿和擋腳板，防護欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側,上擋桿上皮高度應為1。2m，中欄桿應居中設置，擋腳板的高度不應小于114、80mm。14、腳手架的外側滿掛密目安全網，安全網設置在外排立桿的里面，密目網用合乎要求的系繩將網周邊的每個套環系牢在腳手管上,在作業層高度范圍以內，密目網的內側在滿掛小眼安全網(網眼尺寸30mm）。15、腳手架鋪設腳手板應不少于二層，上層為作業層，下層為防護層,當作業層的腳手板下無防護層時,應在靠近作業層處掛一層平網作防護網，平網采用網眼為3cm3cm安全網，平網不應離作業層過遠,防止墜落時平網與作業層之間小橫桿的傷害. 層間防護？垂直距離多少或每隔幾層？材質?缺凸窗、采光井部位的內容。五、腳手架的檢查與驗收 *明確誰組織哪些人做什么形成什么？1、構配件的檢查與驗收 (1)、鋼管如采用新鋼管15、,在進場時必須具備產品質量合格證、質量檢驗報告等齊全有效的質量證明資料。鋼管的表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕等質量缺陷.鋼管的外徑和壁厚偏差不得大于0.5mm。舊鋼管的表面銹蝕深度不得大于0。5mm，當銹蝕深度超過0。5mm時不得使用。(2)、扣件新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證等齊全有效的質量證明資料。舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（3)、腳手板腳手板的寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm,腐朽、劈裂變形嚴重的腳手板不得使用。2、架體的檢查與驗收 *明確排腳、分段驗收及要求。(116、)、在腳手架使用前,檢查腳手架是否按照專項方案的要求進行搭設,搭設質量是否符合要求合規范要求。（2）、在腳手架使用期間，如遇有六級大風或大雨后,以及停止使用超過一個月以后，必須對架體進行系統的檢查.（3）、在腳手架使用期間，應定期檢查下列項目：、桿件的設置和連接，連墻件、支撐的構造是否符合要求;、底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否有松動；、安全防護措施是否符合要求.、架體的使用荷載是否超出設計要求.、腳手架搭設后，在使用前必須經驗收合格后方可投入使用.使用過程中的管理？六、腳手架的拆除1、腳手架拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求，并應清除腳手架上的雜物及17、地面障礙物。2、拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業。3、連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時,應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件.5、當腳手架采取分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應設置連墻件和橫向斜撐加固。6、腳手架拆除后，用與原結構相同強度等級微膨脹混凝土封堵原墻上的預留洞.七、安全保證措施1、腳手架搭設人員必須是經考核合格的專業架子工，上崗人員須經體檢,合格者方可持證上崗. 明確方案的交底、安全操作交底；班前作業環境檢查及每班下18、班前作業環境檢查；2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋.3、腳手架構配件質量與搭設質量應按規范要求進行驗收，合格后方準使用。4、腳手架上不得亂堆雜物;嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業.雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、應由專人（誰或者崗位?）負責對腳手架進行定期安全檢查與維護，發現隱患及時排除。7、在腳手架使用期間,嚴禁隨意拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿及連墻件。8、不得在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業,否則應采取相應安全措施，并報主19、管部門批準。9、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守.10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施應符合相應的安全技術規范。11、搭拆腳手架時，地面應設圍擋和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。缺周邊臨街、臨道路、建筑等的防護、管理措施;八、應急措施 應按目的、組織機構級人員職責、資源準備、應急響應、現場處置等幾方面來編制。施工過程中施工現場發生無法預料得需要緊急搶救處理得危險時,應迅速逐級上報，次序為現場、辦公室、搶險領導小組、上級主管部門。由項目部安質部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，?可能直接安排布置現場20、應急吧?協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小,根據上級指示可由施工單位自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了，則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位得救援預案，建設單位救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建設行政主管部門請示啟動上一級救援預案。 *現場，容不得這么繞，關鍵是分頭做好現場應急處置、應急報告、對外銜接(特別是與政府職能部門、媒體的應對） （1）、應急聯絡電話： 組長: 電話：* 副組長: *電話：* 市急救中心：120應急領導小組人員：*、*、*，項目部實21、行晝夜值班制度，項目部管理人員采取輪流值班的制度.(2)、緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救傷員和財產，并由在現場的項目部最高級別負責人指揮，在3min內電話通報到值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現場實施搶救,如需可直接撥打120、110等急救電話。（3)、值班人員在接到緊急請示報告后必須在2min內將情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長.小組組長組織討論后在最短的時間內發出如何進行現場處置的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由項目部安質部在30min內以小組名義打電話向上一級有22、關部門報告。（4）、遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排,不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。九、勞動力計劃1、建立由項目經理*、施工員*、*、安全員*、搭設技術員組成的管理機構,搭設負責人*負有指揮、調配、檢查的直接責任，搭設班組安全員*負責監督檢查架子搭設質量安全，計劃操作人員3060人。還是應該列表表示。缺：搭設進度計劃、材料計劃等，明確附圖名稱.九、懸臂式腳手架計算書依據規范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB23、500092012鋼結構設計規范GB500172003混凝土結構設計規范GB500102010計算參數：鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1。00.雙排腳手架，搭設高度18.0米,立桿采用單立管。立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.20米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1。80米.采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨,豎向間距3。60米，水平間距4.50米。施工活荷載為2。0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0。10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0。0100kN/m2.腳手板下大橫桿在小24、橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1。2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度4。50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4）/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.25、200/2=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=2。0001。200/2=1。200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20。038+1.20.060=0.118kN/m 活荷載的計算值 q2=1。41.200=1。680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080。118+0.101。680）1.5002=0.399kN。m支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=（0。100。118+0.1171.6826、0）1。5002=0。469kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.469106/5080。0=92.289N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0。038+0.060=0。098kN/m活荷載標準值 q2=1。200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770。098+0。9901.200)1500。04/(1002。06105121900。0）=2.529mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！二、小橫桿的計27、算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381。500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0。1001.2001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=2.0001.2001。500/2=1。800kN 荷載的計算值 P=1.20。058+1.20。090+1。41.800=2.697kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如28、下: M=(1。20。038)1。2002/8+2.6971.200/4=0。817kN.m =0。817106/5080。0=160。911N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下： 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.0381200.004/（3842.060105121900。000）=0。04mm集中荷載標準值 P=0.058+0。090+1.800=1.948kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=19429、7.6001200.01200。01200。0/(482。06105121900。0）=2。792mm最大撓度和 V=V1+V2=2.833mm小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0。046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001。2001。500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=2.0001。2001。500/30、2=1。800kN 荷載的計算值 R=1.20。046+1.20。090+1。41。800=2.683kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;本例為0.1251 NG1 = 0。12518。000=2。252kN（2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.31、10 NG2 = 0。10041.500（1.200+0。200)/2=0.420kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0。16 NG3 = 0。1601.5004/2=0。480kN（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0。010 NG4 = 0.0101。50018.000=0。270kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.422kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2。00011.5001.20032、/2=1。800kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2），W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1。250 Us - 風荷載體型系數：Us = 0。600經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0。3001。2500。600 = 0。225kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0.91。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。23.422+0.91.41。800=6。375kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=133、。23.422+1.41.800=6.627kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。91。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2）； la - 立桿的縱距 （m)； h 立桿的步距 (m）。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0。91。40.2251。5001.800五、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6。627kN; i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k - 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。550;34、 l0 - 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5501。800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=5。080cm3; - 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。175； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2;經計算得: =6627/(0。18489）=77.289N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N35、 立桿的軸心壓力設計值，N=6。375kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm； k - 計算長度附加系數，取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。550； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定,l0=1.1551。5501。800=3。222m； A 立桿凈截面面積，A=4。890cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3; - 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。175； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。138kN。m； 36、- 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =6375/(0.18489)+138000/5080=101.472N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l，kl = ml/l,k2 = m2/l.本工程算例中，m = 1500mm,l 37、= 4500mm,ml = 200mm,m2 = 1400mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130。00cm4，截面模量（抵抗矩） W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=6.63kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。226。100。00017。8510=0。25kN/m k=1。50/4.50=0。33 kl=0.20/4.50=0.04 k2=1。40/4.50=0。31代入公式,經過計算得到支座反力 RA=16。593kN支座反力 RB=1.864kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=10。879106/(1.05141000.0)=73.483N/mm2水平支撐38、梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=3.42+1.80=5.22kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100。00017。8510=0.21kN/m最大撓度 Vmax=10.190mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302011)表5.1。8規定：水平支撐梁的最大撓度小于3000。0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,查表鋼結構設計規范(GB50017-2011）附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-239、011）附錄B其值b=1.07-0。282/b=0.929經過計算得到強度 =10。88106/(0。929141000。00)=83。05N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=1。864kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9。7。6 f = 65N/mm2;壓點處采用3個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0。85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為165。75N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓40、板壓點的拉環最小直徑 D=18644/(3.1416165.752)1/2=3mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.86kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1。5N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度.經過計算得到 h 要大于1864。40/（3。1416201。5)=19。8mm。3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土41、局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1。86kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0。95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.7kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！4。水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 1。86根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6。2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0。94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值.截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm;s = 4.20106/(1.00016。7001。5100085。02）=0.0230 = 1(120。0230）1/2=0。0230s = 10。0230/2=0。9880樓板壓點負彎矩配筋為 As = 4。20106 / (0.988085。0210。0) = 237。8 mm2