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1、目 錄一、工程概況 2二、塔吊選型及平面布置 2三、塔吊基礎設計依據(jù) 2四、塔吊基礎設計 2（一）、1#樓塔吊基礎設計21、地質資料 22、塔基樁頂標高 23、基礎形式 24、塔吊基礎平面及剖面圖 35、1#樓塔吊樁基礎計算 3（二）、3樓塔吊基礎設計81、地質資料 82、塔基樁頂標高 83、基礎形式 84、塔吊基礎平面及剖面圖 85、3#樓塔吊樁基礎計算 9（三)、4樓塔吊基礎設計 131、地質資料132、塔基樁頂標高133、基礎形式134、塔吊基礎平面及剖面圖135、4樓塔吊樁基礎計算14（四）、6#樓塔吊基礎設計 181、地質資料182、塔基樁頂標高183、基礎形式184、塔吊基礎平面及2、剖面圖185、6#樓塔吊樁基礎計算19塔吊基礎施工方案一、工程概況本工程位于大連路920號、1164號地塊內，由兩個標段組成，其中二標段位于地塊東側，為我公司總承包，本標段包括1樓一幢18層(地下1層）,地上總高度55.8米,3樓一幢17層（地下1層），地上總高度52.85米，2#樓一幢21層（地下1層）,地上總高度64。85米，4、6#樓各一幢25層（地下1層）,地上總高度76.85米及住宅區(qū)1#、3#地下車庫組成.1#、3、2、4、6#樓基礎為預應力管樁加厚板基礎，上部為全剪力墻結構,總建筑面積為80947。57m2。二、塔吊選型、平面布置及安裝高度1、根據(jù)施工布署，擬在1#、3#、4#、3、6樓各安裝一臺固定基礎附著式塔吊，其中1#樓選用QTZ63塔吊各一臺,3樓選用QTZ4008塔吊一臺,4#樓選用QTZ80G塔吊各一臺，6樓選用QTZ80塔吊一臺。2、平面位置布置如下：（此位置是根據(jù)初步設計圖進行布設的，具體定位待正式圖紙下發(fā)后再行確定）1#塔吊中心平面布置于1#樓南側；3塔吊中心平面布置于3樓南側；4塔吊中心平面布置于4樓北側;6#塔吊中心平面布置于6樓北側。3、1#、3#、4#、6樓塔吊安裝高度分別為56米、59米、79米、79米。 三、塔吊基礎設計依據(jù)工程施工總平面布置圖海上海新城二標段工程建筑、結構施工圖海上海新城工程地質勘察報告鋼筋混凝土結構設計規(guī)范預制鋼筋混凝土方4、樁97（03）G361國家及地方有關規(guī)范四、塔吊基礎設計（一)、1樓塔吊基礎設計1、地質資料根據(jù)海上海新城工程地質勘察報告，1樓塔吊位于03-11探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖為1-1剖面（03-11）。2、塔基樁頂標高樁頂設計標高為絕對標高1。30米,相對標高為-5。65米.3、基礎形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎.塔吊基礎樁長25米，方樁選用JAZHB-2301213B.樁身砼設計強度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361。主筋為818(級鋼），鋼帽為“乙，連接形式為A?；A砼平臺尺寸為：長*寬*高=5000*50001000，砼強度等級為C30，配筋為20155、0(級鋼）雙層雙向,拉筋為14450梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下：5、1樓塔吊樁基礎計算（1). 參數(shù)信息 塔吊型號：QTZ63,自重(包括壓重)F1=450。80kN，最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=870。00kN.m，塔吊起重高度H=59。00m，塔身寬度B=1。60m 混凝土強度:C30，鋼筋級別：級，承臺長度Lc或寬度Bc=5。00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.30m，樁間距a=3。80m，承臺厚度Hc=1。00m 基礎埋深D=0.00m，承臺箍筋間距S=450mm，保護層厚度：70mm（2）。 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A。6、 塔吊自重（包括壓重)F1=450。80kN B. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510。80kN 塔吊的傾覆力矩（3）. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖: 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算. A。 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5。1.1條） 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=510。80kN； G-樁基承臺的自重，G=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=625。00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi，yi單樁相對7、承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni-單樁樁頂豎向力設計值（kN）。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力: N=（510。80+625.00）/4+870。00（3。80 / 1。414）/2(3.80/1。414）2=445。82kN B. 矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ9494的第5。6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN。m）; xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=NiG/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2（445.82-625.00/4)（4）8、。 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002)第7.5條受彎構件承載力計算。 其中 M- 計算截面處的彎矩設計值(kN.m）； K安全系數(shù)，取1.4； h0承臺計算截面處的計算高度,h0=930mm； fy-鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=1556。36kN.m,配筋面積 Asx=1。41556。36/(0.9930300）=8677mm2 彎矩設計值My1=1556.36kN。m,配筋面積 Asx=1.41556。36/(0.9930300）=8677mm2（5）. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ9494）的9、第5。6.8條和第條. 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=445。82kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1。0； 剪切系數(shù)，=0。04； fc混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度,b0=5000mm; h0承臺計算截面處的計算高度，h0=930mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距,S=450mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!（6）.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（J10、GJ94-94)的第4。1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=445。82kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù),取1.0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14。30N/mm2； A-樁的截面面積，A=0。090m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！(7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范（JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=445.82kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式: 最大壓力： 其中 R最大極11、限承載力,最大壓力時取Nmax=445。82kN； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值,取值如下表； qpk-樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表； u-樁身的周長，u=1.200m； Ap樁端面積，取Ap=0.09m2； sp-樁側阻端綜合阻力分項系數(shù),取1.60； li第i層土層的厚度,取值如下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下： 序號 第i層土厚度（m） 第i層土側阻力標準值(kPa） 第i層土端阻力標準值(kPa） 1 4.7 28.5 0 2 10 28.5 0 3 9。80 33 0 4 13。7 43 1400 由于樁的入土深度為25m，所以樁端是在第4層土層。 12、最大壓力驗算: R=1.20（4。728。5+1028.5+9.833+。49999999999999643)+1400。000.09/1。6=651。64kN 上式計算的R的值大于最大壓力445.82kN，所以滿足要求！（二）、3樓塔吊基礎設計1、地質資料根據(jù)海上海新城工程地質勘察報告,3#樓塔吊位于03-24探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖22剖面（0324）.2、樁基樁頂標高塔基樁頂設計標高為絕對標高1.35米,相對標高為3.0米.3、基礎形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎。塔吊基礎樁長17米，方樁選用JAZHB2300809B。樁身砼設計強度皆為C40，套用圖集：97G361、913、7G（03）361.主筋為818（級鋼），鋼帽為“乙,連接形式為A.基礎砼平臺尺寸為:長*寬高=400040001000，砼強度等級為C30，配筋為14150（級鋼）雙層雙向，拉筋為10300梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下: 5、3#樓塔吊樁基礎計算（1）. 參數(shù)信息 塔吊型號：QTZ4008，自重（包括壓重)F1=210。00kN，最大起重荷載F2=30。00kN 塔吊傾覆力距M=450.00kN。m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身寬度B=1.40m 混凝土強度:C30，鋼筋級別:級，承臺長度Lc或寬度Bc=4.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0。30m，樁間距14、a=3。00m，承臺厚度Hc=1。00m 基礎埋深D=0.00m，承臺箍筋間距S=450mm,保護層厚度：70mm(2)。 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A。 塔吊自重(包括壓重）F1=210.00kN B。 塔吊最大起重荷載F2=30.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=240.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=450。00kN.m（3). 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 A。 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5。1。1條） 其中 n-單樁個數(shù)，n=4; F-作用于樁基承臺15、頂面的豎向力設計值,F=240。00kN； G樁基承臺的自重，G=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=400。00kN； Mx,My-承臺底面的彎矩設計值(kN.m）； xi，yi-單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni-單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值： 最大壓力： N=(240。00+400。00）/4+450。00（3。00 / 1.414)/2(3。00/1.414)2=266。05kN B。 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ9494的第5。6.1條） 其中 Mx1,My1-計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN。m)； xi,yi16、-單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m)； Ni1-扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN)，Ni1=NiG/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2(266。05400。00/4）（4)。 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002)第7。5條受彎構件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設計值（kN。m）； K-安全系數(shù)，取1。4； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=930mm； fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=704。60kN.m,配筋面積 Asx=1。4704。60/(0.9930300）=3928mm217、 彎矩設計值My1=704。60kN。m，配筋面積 Asx=1。4704.60/(0。9930300）=3928mm2（5）。 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ9494)的第5。6。8條和第5。6。11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性， 記為V=266.05kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式: 其中 0-建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； -剪切系數(shù),=0。05； fc混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14。30N/mm2; b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4000mm； h0-承臺計算截面處的計算高度，18、h0=930mm； fy-鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=450mm. 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構造配箍筋!(6）。樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ9494）的第4。1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=266。05kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0; fc-混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14.30N/mm2； A-樁的截面面積,A=0.090m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋!(7）.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁19、承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-94）的第5.2。8條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=266.05kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力： 其中 R-最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=266。05kN; qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值,取值如下表; qpk樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表； u樁身的周長，u=1。200m; Ap樁端面積,取Ap=0.09m2； sp樁側阻端綜合阻力分項系數(shù)，取1.60; li-第i層土層的厚度,取值如下表; 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下： 序號 第i層土厚度(m) 第i20、層土側阻力標準值（kPa） 第i層土端阻力標準值（kPa) 1 6.31 28。5 0 2 8。2 28.5 0 3 10.7 33 1800 由于樁的入土深度為17m,所以樁端是在第3層土層. 最大壓力驗算: R=1.20（6.3128。5+8。228.5+2.4933）+1800.000.09/1.6=473.03kN 上式計算的R的值大于最大壓力266。05kN,所以滿足要求!（三)、4#樓塔吊基礎設計1、地質資料根據(jù)海上海新城工程地質勘察報告，4#樓塔吊位于03-68探孔附近,探孔對應的工程地質剖面圖2424剖面（03-68)。2、塔基樁頂標高塔基樁頂標高為絕對標高1。3米，相對標高為21、-3。05米。3、基礎形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎。塔吊基礎樁長30米，方樁選用JAZHB230-1515B。樁身砼設計強度皆為C40，套用圖集:97G361、97G（03)361。主筋為818(級鋼)，鋼帽為“乙”，連接形式為A.基礎砼平臺尺寸為:長*寬高=5600*56001200,砼強度等級為C30，配筋為25150(級鋼）雙層雙向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護層厚為70。4、塔吊基礎平面及剖面圖如下： 5、4樓塔吊樁基礎計算（1). 參數(shù)信息 塔吊型號：QTZ80G，自重(包括壓重）F1=813.20kN，最大起重荷載F2=80。00kN 塔吊傾覆力距M=2100。5222、kN。m，塔吊起重高度H=79.00m，塔身寬度B=1.70m 混凝土強度：C30，鋼筋級別:級，承臺長度Lc或寬度Bc=5。60m 樁直徑或方樁邊長 d=0。30m，樁間距a=4.40m，承臺厚度Hc=1。20m 基礎埋深D=0.00m，承臺箍筋間距S=450mm,保護層厚度:70mm（2）. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A。 塔吊自重(包括壓重）F1=813。20kN B. 塔吊最大起重荷載F2=80。00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=893.20kN 塔吊的傾覆力矩 M=2100。52kN.m（3）。 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖: 圖中x軸的方向是隨機變化的23、，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算. A。 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5。1。1條） 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F-作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=893。20kN； G樁基承臺的自重,G=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=940。80kN； Mx，My承臺底面的彎矩設計值（kN.m)； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m); Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力: N=（893.20+940.80）/4+2100.52(4.40 / 1.414)/2（4。40/1.414)2=7924、6。02kN B。 矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ9494的第條） 其中 Mx1，My1-計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）; Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN)，Ni1=NiG/n. 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2(796。02-940.80/4)（4.40/1。414)=3490。22kN.m(4）。 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB500102002)第7.5條受彎構件承載力計算。 其中 M 計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； K-安全系數(shù),取1.4； h0承臺計算25、截面處的計算高度，h0=1130mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 彎矩設計值Mx1=3490。22kN。m，配筋面積 Asx=1.43490.22/（0。91130300)=16015mm2 彎矩設計值My1=3490.22kN。m,配筋面積 Asx=1.43490.22/（0.91130300)=16015mm2（5）。 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ9494）的第5.6。8條和第5。6。11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性， 記為V=796.02kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下26、面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù)，=0。04; fc混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14。30N/mm2； b0-承臺計算截面處的計算寬度，b0=5600mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1130mm； fy-鋼筋受拉強度設計值,fy=300。00N/mm2； S箍筋的間距，S=450mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!（6）。樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ9494）的第4。1。1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=796。02kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重27、要性系數(shù)，取1。0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14.30N/mm2; A-樁的截面面積，A=0。090m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋!（7）。樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范（JGJ9494）的第5.2。8條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=796.02kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力，最大壓力時取Nmax=796.02kN； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值,取值如下表； qpk樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表; u-樁28、身的周長,u=1.200m； Ap樁端面積，取Ap=0.09m2； sp-樁側阻端綜合阻力分項系數(shù)，取1.60； li-第i層土層的厚度,取值如下表; 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下: 序號 第i層土厚度（m） 第i層土側阻力標準值（kPa） 第i層土端阻力標準值（kPa) 1 4.44 28。5 0 2 9.6 28.5 0 3 9.70 33 0 4 7.2 43 1400 由于樁的入土深度為30m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: R=1。20(4.4428.5+9。628。5+9。733+6.2643）+1400.000.09/1。6=820。82kN 上式計算的R的值大于29、最大壓力796.02kN,所以滿足要求!（四）、6樓塔吊基礎設計1、地質資料根據(jù)海上海新城工程地質勘察報告,6#樓塔吊位于03-76探孔附近，探孔對應的工程地質剖面圖25-25剖面（03-76）。2、塔基樁頂標高樁頂設計標高為絕對標高-0。3米,相對標高為4。95米。3、塔基形式塔吊基礎擬采用預制方樁加砼平臺基礎。塔吊基礎樁長30米，方樁選用JAZHB-230-1515B。樁身砼設計強度皆為C40，套用圖集：97G361、97G（03）361。主筋為818（級鋼）,鋼帽為“乙，連接形式為A.基礎砼平臺尺寸為:長*寬高=560056001200,砼強度等級為C30，配筋為25150（級鋼）雙層雙30、向，拉筋為14450梅花狀布置，砼保護層厚為70.4、塔吊基礎平面及剖面圖如下： 5、6樓塔吊樁基礎計算（1）. 參數(shù)信息 塔吊型號:QTZ80,自重（包括壓重)F1=640.30kN，最大起重荷載F2=60。00kN 塔吊傾覆力距M=2101.70kN。m，塔吊起重高度H=79.00m,塔身寬度B=1。80m 混凝土強度:C30，鋼筋級別:級，承臺長度Lc或寬度Bc=5。60m 樁直徑或方樁邊長 d=0。30m，樁間距a=4。40m，承臺厚度Hc=1.20m 基礎埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=450mm,保護層厚度:70mm（2）. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 A。 塔吊自重(31、包括壓重)F1=640.30kN B. 塔吊最大起重荷載F2=60。00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=700。30kN 塔吊的傾覆力矩 M=2101.70kN。m（3)。 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 A. 樁頂豎向力的計算（依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ9494的第5。1。1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=700.30kN； G-樁基承臺的自重，G=25.0BcBcHc+20。0BcBcD=940.80kN; Mx,My-承臺底面的彎矩設計值(kN.m); x32、i，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m）； Ni單樁樁頂豎向力設計值（kN). 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值： 最大壓力: N=（700.30+940。80)/4+2101.70（4。40 / 1。414)/2(4。40/1。414)2=747。98kN B。 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.6。1條） 其中 Mx1，My1計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m)； xi，yi-單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN），Ni1=NiG/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2(747。98-9433、0。80/4)（4.40/1。414）=3191。28kN.m（4）. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）第7。5條受彎構件承載力計算。 其中 M- 計算截面處的彎矩設計值(kN.m）; K安全系數(shù)，取1.4； h0-承臺計算截面處的計算高度,h0=1130mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2. 彎矩設計值Mx1=3191。28kN。m,配筋面積 Asx=1.43191.28/(0。91130300)=14644mm2 彎矩設計值My1=3191。28kN.m,配筋面積 Asx=1。43191。28/（0。91130300)=1464434、mm2（5）. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ9494）的第5。6。8條和第條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性, 記為V=747。98kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式: 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.04; fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14。30N/mm2; b0-承臺計算截面處的計算寬度，b0=5600mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1130mm; fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300。00N/mm2; S-箍筋的間距，S=450mm。 經(jīng)過計算承臺已滿35、足抗剪要求，只需構造配箍筋！（6).樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1。1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=747.98kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1。0； fc-混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14。30N/mm2； A-樁的截面面積，A=0。090m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋?。?).樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范（JGJ94-94)的第5。2.8條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中36、最大值N=747。98kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力： 其中 R最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=747。98kN； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值，取值如下表； qpk樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表； u樁身的周長，u=1。200m; Ap樁端面積,取Ap=0.09m2； sp樁側阻端綜合阻力分項系數(shù),取1。60； li第i層土層的厚度,取值如下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下： 序號 第i層土厚度(m） 第i層土側阻力標準值(kPa) 第i層土端阻力標準值（kPa） 1 5.18 28。5 0 2 10。3 28.5 0 3 9 33 0 4 6.2 43 1400 由于樁的入土深度為30m，所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算： R=1。20(5。1828。5+10.328。5+933+5.5243）+1400。000。09/1.6=810.40kN 上式計算的R的值大于最大壓力747。98kN，所以滿足要求!