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1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、組織機構及人員安排3四、材料及要求4五、梁主要類型4六、承重模板支架搭設布置5七、承重模板支架設計計算51、荷載組合及標準值52、350500mm 梁下承重架的驗算6八、承重架搭設構造要求20九、承重架搭設施工要求21十、承重架搭設檢查與驗收要求22一、編制依據1、施工平面布置圖2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-993、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程J10905-20064、建筑施工手冊5、（GB50204-92）6、（GB50204-2002）7、有關法律、法規、規章、管理文件二、工程概況本工程位于xx省xx市xx區工業園區。工程為支管廊二期工程，2、結構體系為鋼筋混凝土框架結構，跨度大于24m的縱向構件采用鋼桁架結構，樁基采用先張法預應力混凝土管樁，基礎采用鋼筋混凝土承臺。建設單位：xx設計單位：監理單位：x公司 施工單位：xx有限公司監督單位：xx監督站本工程建筑標高0.000相當于黃海高程3.2m。三、組織機構及人員安排1、組織機構（見下圖）項目經理蔣楨項目負責人蔣楨項目技術負責人徐豐施工員徐豐質量員馬寧安全員尤建軍安全員陳培忠預算員殷愛定測量員陳先福材料員楊大偉資料員杜守勤電工員趙瓊修木工組長袁炳蕘鋼筋組長羅方敏砼組長架子組長屠君武呂岳成砌磚組長機修組長水電組長朱富安蒲小東趙瓊修2、主要人員安排（1）施工員1名：主要負責模板支架搭設3、拆除的技術指導。（2）安全員1名：主要負責模板支架的安全工作。（3）模板支架技術工人15人：根據進度需要，主要負責模板支架搭設、拆除工作。（4）木工20人：主要負責梁、柱搭設。 四、材料及要求1、鋼管鋼管規格為：外徑48，壁厚3.2，查JGJ130-2001附錄B表B鋼管截面特性:I=12.19cm 4，W =5.08cm3，截面的回轉半徑=1.58cm，每米長重量3.84kg，=2.06105 N/mm2,=205N/mm2。其材質符合國家現行標準直縫電焊鋼管GB/T13793和低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合普通碳素結構鋼技術要求GB700-79中A4、3鋼的要求。彎曲變形、銹蝕的鋼管不得使用，腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。扣件及其附件應符合可煅鐵分類及技術條件BG978-67的規定，機械性能不低于KT33-8的可煅鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB700-79中A3鋼的規定，螺紋應符合普通螺紋GB196-81的規定，墊圈應符合墊圈GB95-76的規定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1，扣件表面應進行防銹處理。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N/m時5、，不得發生破壞。3、方木、底模方木、底模的材料應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收規范（GB50206）的有關規定。五、梁主要類型本工程模板采用膠合多層板，模板的承重架采用483.5扣件式鋼管支撐架；扣件采用鑄鐵扣件。本工程最高框架高14.3m。梁尺寸有300400、350400、350450、300450、300500、350500、250400等類型。六、承重模板支架搭設布置1、構配件表6.1.鋼管截面特性外徑（）d壁厚（）t截面面積（2）A慣性矩（4）I截面模量（3）W回轉半徑（）i每米質量（Kg/m）483.24.8912.195.081.583.84表6.2.扣件力學性能項目直角6、扣件旋轉扣件對接扣件質量（N）13.214.618.4螺栓擰緊力（NM）406540654065破壞荷載（KN）25.017.0/抗滑允許承載力（KN）8.008.00/2、計算參數選定本工程為混凝土框架結構。最高梁高高為13.8米，梁截面為350500，此梁為最大梁，最大跨度為5000，為設計計算對象。七、 承重模板支架設計計算1、荷載組合及標準值模板、鋼筋砼、施工人員及施工設備、振搗砼時產生的荷載。模板標準值 0.5梁鋼筋自重標準值 1.5板鋼筋自重標準值 1.1混凝土標準值 24施工人員及設備荷載標準值 1.0混凝土振搗時的荷載標準值 2.02、350 mm500mm 梁下承重架的驗算一7、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；梁底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：13.8；梁兩側立桿間距(m)：0.75；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施8、工均布荷載標準值(kN/m2)：1.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木9、截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，400mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -10、 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮11、新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 112、.40.540.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (700-200)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(700-200)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-200)/(4-1)2= 3.50104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-200)/(4-1)/1000+1.22.520(700-200)/(4-1)/1000=2.271 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.50104 / 2.70104=1.3N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的13、受彎應力計算值 =1.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (700-200)/(4-1)=166.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(700-200)/(4-1)4/(10060002.43105) = 0.035 mm；面板14、的最大容許撓度值: = l/250 =(700-200)/(4-1)/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值 =0.035mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.667mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.271/0.500= 4.542kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 15、N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.114 kNm，最大支座反力 R= 2.498 kN，最大變形 = 0.085 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.14105/6.40104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =016、.085mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.498kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.333 kNm，最大支座反力 R= 5.621 kN，最大變形 = 0.171 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經17、計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.33105/1.28105 = 2.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.171 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.171mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓18、的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.621 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.621kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混19、凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.301.000.90=19.602kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.00)1.000.90=3.780kN/m；q=19.602+3.780=20、23.382kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12523.3821752=8.95104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.6020.175+0.4373.780.175=1.575kNRB=1.25ql=1.2523.3820.175=5.115kN =Mmax/W=8.95104/5.40104=1.7N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如21、下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1=19.602kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52119.6021754/(10060004.86105)=0.033mm；面板的最大撓度計算值: =0.033mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.7mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土22、自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.115/1=5.115kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.15.11512 = 0.511 kNm；最大應力 = M / W = 0.511106/53333.3 = 9.6 N23、/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 9.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.1151 = 3.069 kN；方木受剪應力計算值 = 33.0691000/(25080) = 1.151 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.151 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.3 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算24、值 = 0.6775.11510004 /(1009000213.333104)=1.804mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.804 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.575kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.115kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.750-0.350)/41.000(1.20.20024.000+1.41.000)+1.221.000(0.700-0.200)0.300=125、.076kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.731 kN；N2=8.954 kN；最大彎矩 Mmax=0.19 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.053 mm；最大應力 =0.19106/4730=40.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 40.1 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主26、編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.954 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座27、反力： N1 =0.731 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1253.5=0.524 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.75-0.35)/2)1.000.30+(1.00/2+(0.75-0.35)/2)1.000.200(1.50+24.00)=4.536 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(1.000+2.000)1.000/2+(0.750-0.350)/41.000=2.520 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.731+0.524+4.536+2.52=8.311 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長28、細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.1429、2 m；lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8311.375/(0.184450) = 100.4 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 100.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.954 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.125(3.5-0.7)=0.524 kN；N =N1+N2 =8.95430、+0.419=9.374 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計31、算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9373.761/(0.184450) = 113.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 113.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、承重架搭設構造要求1、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿32、上。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小500mm。2、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：（1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于小距的1/3。（2）搭接長度不應小于1m，應采用不少于2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3、支架立桿應豎直設置，2m 高度的垂直允許偏差為15mm33、。4、設在支架立桿根部的可調底坐，當其伸出長度超過300mm 時，應采取可靠的措施固定。5、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。6、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定。（1）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。（2）高于4m 的模板支架，其兩面三刀端與中間每隔4 排立桿從頂層開始向下每隔2 步設置一道水平剪刀撐。（3）沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。九、承重架搭設施工要求1、對進場鋼管、扣件等應進行檢查驗收，不合格的產品不得使用。2、經檢驗合34、格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。3、當承重架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。4、應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，在腳手架下不得有積水。5、嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。6、相鄰立桿的結接扣件不得在同一高度內，錯開的距離應符合規范規定。7、底座安放應符合下列規定：（1）底座、墊板均應準確地放在定位線上。（2）墊板宜采用長度不小于2 跨、厚度不小于50mm 的木墊板，也可采用槽鋼。8、扣件安裝應符合下列規定：（1）扣件規格必須與鋼管外徑（48 或51）相同。（2）螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不35、應大于65N.m。（3）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等到用的直角件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。（4）對接扣件開口應朝上或朝內。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。9、模板及其支架搭設應符合規范JGJ130-2001 第6.8節構造規定外，尚應符合現行國家標準（GB50204）的有關規定。10、拆除腳手架時，應符合下列規定：拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。11、卸料時各構配件嚴禁拋至地面。十、承重架搭設檢查與驗收要求1、腳手架鋼管采用現行國家標準（直縫電焊鋼管）（GB/T13793）中規定的3 號普通鋼管，其質量36、應符合現行國家標準（碳素結構鋼）（GB/T700）中Q235-A 級鋼的規定；新鋼管應有產品質量合格證或質量檢驗報告。2、舊鋼管主要檢查有無嚴鱗皮銹，檢查銹蝕深度時，應先除去銹皮再量深度，銹蝕深度不應大于壁厚允許偏差，各種鋼管的端部彎曲在1.5 米長范圍允許偏并5mm，水平桿、斜桿允許偏差4.5/1000 。3、鋼管上嚴禁打孔4、扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準（GB15831）的規定，采用其它材料制作的扣作，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m 時，不得發生破壞。5、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管必須涂有防銹漆。6、扣件式鋼管腳手架應該用可鍛鑄制作的扣件，其材質應符合現行國家標準（GB15831）的規定，采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m 時，不得發生破壞。7、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。8、新、舊扣件均應進行防處理。