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1、xxxxxx 社區D區C標段18#樓門廳高大模板及支撐體系設計與施工方案編制人：審核人：審批人：目錄一、編制依據二、工程概況三、施工說明四、施工準備五、滿堂架搭設的施工工藝六、勞動力及材料、機具配備七、模板安裝八、模板拆除九、安全、環保文明施工措施十、應急預案十一、計算書一、編制依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20222、混凝土結構設計規范GB50010-20223、建筑結構荷載規范GB50009-20224、鋼結構設計規范GB50017-20215、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302022二、工程概況工程名稱：xxxxxx社區D區C標段18#樓建設規模：18#2、樓3052.41m2結構形式：框架結構建設單位: xxxx城棚改有限公司代建單位：xx任公司設計單位：限公司監理單位：施工單位：xx三、施工說明本工程擬建項目為xx社區安置樓，18#樓為1棟地上三層幼兒園，設計使用年限為50年，耐火等級為二級，建筑面積3052.41平方米，建筑基地面積為1114.11平方米，建筑結構類型為框架結構，建筑物抗震設防烈度為八度，總高度門廳部位結構高度及板厚梁截面尺寸簡介門廳(1)軸向東2.6m與（2）軸距離為4m交E/F軸距離為6.6m，此處圖紙要求降板80cm，故實際搭設架體高度為9.1m，其余部位搭設架體高度為8.3m，板厚為100mm。最大梁截面尺寸為4503、mm*800mm。因此門廳部位對排架搭設及模板安裝要求較高，該部位將采用滿堂腳手搭設要求按最不利因素要求及施工高度為9.1m計算，同時針對梁底采用雙道立桿支撐并對其進行計算，在頂板混凝土澆筑時先澆筑柱子，柱子在施工時分兩次澆筑，在柱子達到一定強度后在澆筑梁板以保證其穩定性。四、施工準備1、基礎處理：門廳地面為地下室車庫底板。C30混凝土，厚度350cm。2、鋼管、扣件、螺栓等零配件，必須規格統一，材質優良，并應有出廠證明書。3、設專業質量檢查員負責腳手架搭設的具體操作和安全管理材料由材料員負責購買，架子工均經過上崗培訓獲得上崗操作證書，持證上崗。4、對腳手架搭設施工人員在上崗前進行施工交底，并4、作安全教育培訓，對相關操作人員必須持證上崗。五、滿堂架搭設的施工工藝1、由于主梁高0.8m，且跨度較大，所以主梁底支模架立桿間距按0.8m布置，步距為1.0m，經計算各項驗算均符合規范及設計要求（詳細計算式見附表）。板底支模架立桿間距按0.9m布置，步距為1.2m，經計算各項驗算均符合規范及設計要求（詳細計算式見附表）。掃地桿應采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于20cm的立桿上。立桿接頭必須采用對接扣件連接，立桿與水平桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭禁止出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。2、架體采用水平剪刀撐與豎向剪5、刀撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。豎向剪刀撐斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿應扣在立桿或水平桿上，兩端分別用旋轉扣件固定。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。水平剪刀撐對角設置，并與獨立柱拉接（兩側獨立柱分段先行澆筑），為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用搭接連接，且連接扣件不少于3個。六、勞動力及材料、機具配備1、勞動力配備工種人數任務架子工5負責架子搭設及拆除2、材料配備名稱數量規格無縫鋼管3000m48mm3.0mm直角扣件400個旋轉扣件306、0個對接扣件300個鍍鋅鐵絲100m直徑1.2mm3、機具配備名稱數量備注架子扳手10把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手1把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求七、模板安裝（一）材質及其使用的安全技術措施1、鋼管均采用483.0mm，無銹蝕、彎曲、壓扁、劈裂等缺陷的鋼管。符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的Q235A級鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235級鋼的規定。2、架體采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定?？奂o固力矩應為40-65Nm。3、對接扣件的開口要朝7、向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。5、立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，其在高度方向上錯開的距離不得小于50厘米，對接扣件開口應朝內。兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于50厘米，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。6、梁底立桿必須保證垂直，且立桿應對正梁的中心線。（二）其他安全技術措施1、使用鋼管扣件搭設滿堂架，在架體四周及內部縱橫向不超過6米由底至頂連續設置豎向剪刀撐，同時在架體底部、頂部及中間位置分別設置連續水平剪刀撐。水平剪刀撐設置在豎8、向剪刀撐斜桿相交平面內。2、在架體外側四周不大于6米分別設置連墻件（拉結點）與建筑物拉結。3、架體步距不得大于1.0米，跨距不得大于0.8米，頂步架水平桿距U型頂托的距離不得大于50厘米，U型頂托絲桿外漏長度不得大于20厘米。(三)、模板工程模板工程是結構外觀好壞的重要保證，在整個結構施工中也是投入最大的一部分，模板系統的選擇正確與否直接影響到施工進度及工程質量。1、頂板模板支設頂板模板采用15mm 厚膠合板，60mm60mm 木方做次楞，中心間距300mm，60mm60mm 木方作主楞，900mm，采用483.0滿堂鋼管架做支撐系統,考慮到整個支撐系統的穩定性,設水平剪刀撐和豎向剪刀撐。根據9、開間大小，決定頂板模板起拱大?。?m 開間按1起拱，4mL6m按2起拱，6mL的按23起拱。2、樓面梁模板體系 采用15mm厚膠合板，梁側部分水平次龍骨采用60x60木方，間距250mm，豎向主龍骨采用48鋼管，梁高800mm，間距400mm。本工程主梁高為800mm，必須按水平間距600mm設兩道12對拉螺栓。梁底模次龍骨采用60x60mm木方，主龍骨為鋼管，間距400mm。梁寬450mm底設4根木方，鋼管主龍骨與板下支撐連成一體。支撐系統：梁下主龍骨鋼管與板下鋼管架連成整體，鋼管上端支撐板底主龍骨。3、模板工程質量模板在支設前必須將模板表面清理干凈，并刷涂脫模劑，不得粘有雜物或冰雪，鋪設后10、對板面標高及平整度、梁斷面尺寸進行檢查驗收。4、 模板安裝安全技術措施 1）進入施工現場必須正確配戴合格的安全帽。2）高處作業時，材料必須碼放平穩、整齊。手用工具應放人工具袋內，不得亂扔亂放，搬手應用小繩系在身上，使用的鐵釘不得含在嘴中。3）配合吊裝機械作業時，必須服從信號工的統一指揮，與起重機駕駛員協調配合，機臂回轉范圍內不得有無關人員。支架、模板等構件就位后必須立即采取撐、拉等措施，固定牢靠后方可摘鉤。4）支設模板作業高度在2m以上（含2m）,必須搭設腳手架,按要求系好安全帶。5）操作人員上、下架子必須走馬道或安全梯，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板11、上行走。6）支設獨立梁模板應搭設臨時工作平臺，不得站在柱模上操作，不得站在梁底板模上行走和立側模。八、模板拆除1、組織措施 工 長：組織、協調 技術員 ：起草、編寫技術交底 質檢員：監督、指導操作實施 安全員 ：安全班前教育；安全帶、安全帽佩帶檢查；對實際施工操作進行監督； 保管員：負責驗收材料；監督材料碼放、分類擺放整齊；準確記錄材料數量；記錄回收釘子的數量；交代編織袋內楔子的數量標準并抽檢核實數量；負責回收物品的清點；指揮員：負責對高空操作人員的安全警示及對起重工吊運指揮 2、技術措施 1）方案編制 施工前，施工技術人員應以書面形式對施工班組進行技術、質量安 全交底，對施工難點編制施工方案12、；向施工班組進行班前教育、安全交底，加強工人的成品的保護意識和自我保護意識。針對次分項工程工程量較大的情況，施工時將施工人員分成2個班組。2）拆模措施： 頂板模板拆除時應以房間為單位，先拆除立柱支撐體系，拆除立柱 時應順著頂板主楞方向從中間向兩端逐漸拆除，關鍵承重部位加設臨時 支撐，立柱拆除完成后，搭設臨時腳手架，腳手架二步架高度應低于框架梁200300 ，以利于木楞下落時平穩落于腳手架上，同時能夠將木楞方便地運至上料平臺。拆除木楞時應二人以上從房間一側（平行與頂板主楞）同時向前撤下梁側模、臨時支撐、主楞及次楞，同時向前逐次拆下模板。禁止用撬棍猛撬模板，致使大面積模板墜落而損壞模板，拆除的模板13、向下運送時，架子上下的工人一定要相互呼應，已拆除的木楞及模板應妥善堆放，及時清理工作面，避免操作人員因扶空、踏空或模板掉落、倒塌而傷人。梁底模的拆除過程基本與頂板相同，對于跨度較大的梁，拆除立柱時應從中間向兩側同時逐漸拆除，然后從一側用撬棍撬動模板，或用錘輕擊，使模板脫離梁底，切不可用撬棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊模板拆下時，或將其托扶放于地上，或將其暫時放于臨時腳手架上，嚴禁使拆下的模板自由墜落于地面。防止模板空中墜落傷人。高空作業的工人必須系好安全帶。 3）卸放模板的措施： 模板拆除完成后，應先從臨時腳手架上平穩底搬放至樓層空地，運 距較小時直接搬至卸料平臺。 4）樓上材料運輸措施： 模板及木楞14、拆除到空地后，距卸料平臺水平運距小于 4.0米時，易用人工倒運的方法，當水平運距大于4.0 米時采用雙輪車倒運至平臺。 5）垂直運輸措施： 垂直運輸采用塔吊吊運，將堆放于卸料平臺上的木料及模板吊至地 面，或模板下次使用的就近的地方。然后由地面工人用雙輪車或直接卸到材料堆放場地。 6）地面材料運輸措施： 已經由塔吊吊至地面模板和木楞。由地面工人用雙輪車運至材料堆 場。材料堆場如果在塔吊工作半徑范圍時可直接將模板和木楞卸到材料 堆放場地。 3、模板拆除安全技術措施 1)、模板拆除時應嚴格遵守“拆模作業”要點的規定。 2)、登高作業時各種工具應放在工具兜內，嚴禁放在模板或腳手架上。 工作時應有專人指15、揮，并在下面標出工作區，嚴禁非施工人員進入工作 區。高空作業的工人必須系好安全帶。3)、工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。 4)、已拆除的模板、木楞等應及時運走或妥善堆放，防止工作人員因 扶空、踏空而墜落。 5)、拆除頂板模板時，應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿。6)、工作時嚴禁在同一垂直工作面上操作。 7)、模板拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。 8)、工作時每人應有足夠的工作面，數人同時操作時應科學分工，統一由專人指揮和行動。 9)、拆模時應按程序進行，禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬，損壞混凝土 表面和棱角。 4、成品保護 1)、多層板運輸堆放時應防止雨淋水浸； 2)、覆16、膜多層竹板嚴禁與硬物碰撞、用撬棍敲打、任意拋擲等現象， 以保證板面覆膜不受損壞； 3)、切割或鉆孔后地模板側邊要涂刷封邊漆，防止水浸后引起多層板起層和變形； 4)、當拆下的多層板四周破壞、四邊板開裂分層時，將模板破損部分切掉四周刷封邊漆，然后重復利用。 九、安全、環保文明施工措施操作人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，支模前必須搭好相關腳手架。拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變17、形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設橫板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。 大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。環保與文明施工 現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。十、應急預案： 1、項目部坍塌事故應急領導小組組長：項目經理組員18、：施工員、安全員、各班組長、技術員、質檢員、值勤人員 2、防坍塌事故發生，項目部成立義務小組，由項目經理擔任組長，施工員及安全員，各班組長為組員，主要負責緊急事故發生時有條有理的進行搶救或處理，其他人員做協助工作。 3、發生坍塌事故后，由項目經理負責現場總指揮。發生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子班組長組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，并防止其他架子的倒塌，如有人員被砸，應首先清理搶救被砸人員。如果事故嚴重，應立即報告公司安全科，并請求啟動公司級應急救援預案。發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救電話“120”，向上級有關部門或醫院打電話搶救，班組長19、組織有關人員進行清理，應首先按部位進行搶救人員，其他組員采取有效措施，防止事故發展擴大。還應安排專人隨時監護現場狀況，防止造成次生事故的發生。在向有關部門通知搶救電話的同時，對輕傷人員在現場采取可行的應急搶救，如現場包扎止血等措施。防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生。預先成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員由水、電工協助送外搶救，值勤門衛在大門口迎接來救護的車輛。4、施工現場安全事故救護組織職務姓名聯系電話項目經理呂強生產經理殷鵬斌技術負責人李寶龍現場安全員馬博質檢員劉嘉俊預算員張曉莉后勤張劍飛5、救援器材、設備的配備序號設備、器材名稱數量設備、器材來源存放地點1擔架硬質壹付自置項目部20、保管室2擔架軟質壹付自置項目部保管室3滅火器四個購置項目部保管室4塑料水管200m購置項目部保管室5繃帶貳盤購置項目部保管室6紗布若干購置項目部保管室7醫藥箱壹個購置項目部辦公室8常用藥品適量購置項目部藥箱內十一、 計算書支模架體下樓板承載力計算一、計算依據1、混凝土結構設計規范GB50010-20222、建筑結構靜力計算手冊第二版姚諫著3、混凝土結構設計張晉元著二、計算參數基本參數腳手架立桿排數N2立桿縱(跨)距la(m)1.2立桿橫距lb(m)0.9腳手架內排立桿離樓板邊距離a1(m)0.3樓板單元計算方式單向板單向板計算跨度L0(m)4單向板計算跨數4腳手架搭設方向平行短跨板單元計算寬度21、C(m)/板單元計算長度B(m)/單根立桿傳遞荷載Fk(kN)10立桿底部墊板邊寬b(mm)200立桿底部墊板邊長a(mm)200樓板鋼筋混凝土自重標準值NGK(kN/m3)25.1板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1樓板最大裂縫寬度限值wlim(mm)0.3底部樓板參數樓板厚度h(mm)180板混凝土強度等級C35混凝土抗壓強度fc(N/mm2)16.7混凝土抗拉強度ft(N/mm2)1.57混凝土彈性模量Ec(N/mm2)31500最外層鋼筋到混凝土表面的最短距離cs20樓板配筋樓板配筋方式雙層配筋X向正筋鋼筋等級HRB400X向正筋直徑(mm)12X向正筋間距(mm)200Y向正筋鋼筋等22、級HRB400Y向正筋直徑(mm)12Y向正筋間距(mm)200X向負筋鋼筋等級HRB400X向負筋直徑(mm)12X向負筋間距(mm)200Y向負筋鋼筋等級HRB400Y向負筋直徑(mm)12Y向負筋間距(mm)200三、樓板上荷載計算板的計算跨度：l= 4m立桿荷載作用間距：e=1.2m得：Mmax=18kN.m等效樓面均布活荷載標準值：qm=8Mmax/(lbl2)=818/(0.942)=10kN/m2樓板自重荷載標準值：gk=h/1000NGK=180/100025.1=4.518kN/m2板計算單元活荷載標準值：qk=qm+Qk=10+1=11kN/m2四、板單元跨中及支座處最大彎23、矩及剪力計算取寬b=1m的樓板為計算單元；強度校核時，由于單元活荷載qk4.0kN/m2,分項系數c1取1.3。故荷載組合設計值?。篎1=1.2gk+c1qk=1.24.518+1.311=19.722kN/m2按等跨均布荷載計算，考慮支座與梁整體連接時等跨連續板塑性內力重分布時的彎矩系數。最大正彎矩：Mmax=1/14F1L02=1/1419.72242=22.539kNm最大負彎矩：Mmax=1/11F1L02=1/1119.72242=28.686kNm五、板單元正截面承載力驗算已知b=1000mm（見上節假設，下同）；混凝土強度等級為C35，故1=1。由于板厚h為180mm，則h0=h24、-20=180-20=160mm(1)、跨中正彎矩驗算由計算及查表可得fy=360N/mm2fy=360N/mm2X向正筋鋼筋面積：As=1000/2003.142/4122=565.487mm2X向負筋鋼筋面積：As=1000/2003.142/4122=565.487mm2對于雙層配筋，由方程1fcbx+fyAs=fyAs得：x=(fyAs-fyAs)/1fcb=(360565.487-360565.487)/(116.71000)=0mm由于x2s=40mm，故Mu=fyAs(h0-s)=360565.487(160-20)/106=28.501kNmMmax=22.539kNm滿足要求25、(2)、支座處負彎矩驗算由于支座處樓板變成上拉下壓的受力情況，故平衡方程為1fcbx+fyAs=fyAs，從而x=(fyAs-fyAs)/1fcb=(360565.487-360565.487)/(116.71000)=0mm因x2s=40mm，從而Mu=fyAs(h0-s)=360565.487(160-20)/106=28.501kNmMmax=22.539kNm滿足要求六、樓板裂縫驗算縱向受拉普通鋼筋應力s=Mk/(0.87Ash0)=22.539106/(0.87565.487160)=286.334N/mm2（式中Mk取Mmax）按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率te=26、minAs/0.5bh,0.01=0.006裂縫間縱向手拉鋼筋應變不均勻系數t/(tes1.57/(0.006286.334)=0.533結合規范與用戶設計值，知最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離()cs=20mm；根據GB50010-2022，查表得鋼筋彈性模量Es=200000N/mm2按荷載準永久組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度為：Wmax=crs1.9cs+0.08deq/te/Es=1.90.533286.334(1.920+0.0812/0.006)/200000=0.276mm其中，板為受彎鋼筋混凝土構件，受力特征系數cr按規范取值1.9；deq取X向正筋直徑。Wma27、x=0.276mmWlim=0.3mm滿足要求七、樓板抗沖切驗算在集中反力作用下，不配置箍筋或彎起鋼筋的板受沖切承載力：F=(0.7hft+0.25pc)umh0式中，由于板厚小于800mm，故截面高度影響系數h=1；pc為計算截面周長上混凝土有效預壓應力加權均值，即2N/mm2；s為立桿位置影響系數，即30。s為墊板長邊與短邊之比，即2。計算截面周長為um=2(a+b+2h0)=2(200+200+2160)=1440mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+30160/(41440)=1.333=min(1,2)=1代入參數，得F=(0.711.28、57+0.252)11440160/1000=368.41kN1.4FK=1.410=14kN滿足要求扣件式梁模板安全計算書一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 13020222、建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-20223、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20224、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20225、建筑結構荷載規范GB50009-20221、計算參數基本參數計算依據建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2022混凝土梁高h(mm)800混凝土梁寬b(mm)450混凝土梁計算跨度L(m)13.2模板支架高度H(m)7.6模板29、荷載傳遞方式可調托座次楞懸挑長度a1(mm)250梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度hb(mm)150剪刀撐(含水平)布置方式加強型梁跨度方向立桿間距la(m)0.8垂直梁跨度方向的梁兩側立桿間距lb(m)0.8水平桿步距h1(m)1梁側樓板立桿的縱距la1(m)1.2梁側樓板立桿的橫距lb1(m)1.2立桿自由端高度h0(mm)400梁底立桿根數n2次楞根數m4架體底部布置類型底座結構表面要求表面外露材料參數主楞類型圓鋼管主楞規格483.0主楞合并根數2次楞類型矩形木楞次楞規格6070次楞合并根數/面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)鋼管規格483荷載參數可調托座承載30、力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2模板（不含支架）自重標準值G1k(kN/m2)0.2新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工荷載標準值Qk(kN/m2)2腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m2)0.5計算震動、沖擊荷載時的動力系數1.35腳手架安全等級2級腳手架結構重要性系數01是否考慮風荷載否省份、城市陜西(省)xx市(市)地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/2、施工簡圖（圖1）剖面圖1（圖231、）剖面圖2二、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4由可變荷載控制的組合：q1= 1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=0.9(1.2(0.2+(24+1.5)800/1000)1+1.4(2+1.350.5)1)=25.618kN/m由永久荷載控制的組合：q2= 1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+QDK)b=0.932、(1.35(0.2+(24+1.5)800/1000)1+1.40.7(2+1.350.5)1)=27.388kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(25.618,27.388)=27.388kN/m（圖3）面板強度簡圖1、強度驗算（圖4）面板彎矩圖Mmax=0.077kNm=0Mmax/W=10.077106/37500=2.054N/mm2f=30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.5)800/1000)1=20.6kN/m（圖5）面板撓度計算簡圖（圖6）面板撓度圖(mm)=0.042mm=450/(4-1)400)=33、0.375mm滿足要求三、次楞驗算由可變荷載控制的組合：q1= 1.2(G1k+(G3k+G2k)h) a+1.4(Qk+QDK)a=0.9(1.2(0.2+(24+1.5)800/1000)450/1000/(4-1)+1.4(2+1.350.5)450/1000/(4-1)=3.843kN/m由永久荷載控制的組合：q2= 1.35(G1k+(G3k+G2k)h) a+1.40.7(Qk+QDK)a =0.9(1.35(0.2+(24+1.5)800/1000)450/1000/(4-1)+1.40.7(2+1.350.5)450/1000/(4-1)=4.108kN/m取最不利組合得：q=34、maxq1,q2= max(3.843,4.108)=4.108kN/m（圖7）面板強度計算簡圖1、強度驗算（圖8）次楞彎矩圖(kNm)Mmax=0.264kNm=0Mmax/W=10.264106/(491000)=5.397N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9）次楞剪力圖(kN)Vmax=1.813kNmax=0VmaxS/(Ib)=11.81310336.75103/(171.5104610)=0.648N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)800/1000)450/35、1000/(4-1)=3.09kN/m（圖10）撓度計算簡圖（圖11）次楞撓度圖(mm)max=0.275mm=0.81000/400=2mm滿足要求4、支座反力根據力學求解計算可得：Rmax=3.627kNRkmax= 2.728kN四、主楞驗算梁側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節點，為了便于計算統一按鉸節點考慮，偏于安全。根據實際工況，梁下增加立桿根數為2，故可將主楞的驗算力學模型簡化為2+2-1=3跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續梁，跨度為:3跨距為：(等跨)0.267主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重36、標準值為gk=65.3/1000=0.065kN/m自重設計值為：g=1.2gk=1.265.3/1000=0.078kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖12）主楞強度計算簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖13）主楞撓度計算簡圖1、抗彎驗算（圖14）主楞彎矩圖(kNm)Mmax=0.172kNm=0Mmax/W=10.172106/(8.9861000)=19.141N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖15）主楞剪力圖(kN)Vmax= 3.637kNmax=0QmaxS/(Ib)=13.63710006.084103/(21.5661041.210)=8.5537、1N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖16）主楞撓度圖(mm)max=0.008mm=0.81000/(2+1)/400=0.667mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.612kN非端支座最大支座反力為：R2=6.673kN五、端支座扣件抗滑移驗算按上節計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.612kNN=8kN滿足要求六、可調托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調托座受力R2=6.673kNN=30kN滿足要求七、立桿驗算1、38、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2022附錄C取用l01=k1(h+2a)=11.425(1+2400/1000)=2.566ml02=k2h=12.4651=2.465m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.566,2.465)=2.566m=l0/i=2.5661000/(1.5910)=161.367=210滿足要求2、立桿穩定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.5661000/(1.5910)=161.367根據1查JGJ130-2022附錄得到=0.27根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）中條規定應分別對由可變荷載控制39、的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩定的驗算。由可變控制的組合：N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.5)8000.001)0.80.267+1.4(2+1.350.5)0.80.267=6.073kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.5)8000.001)0.80.267+1.40.7(2+1.350.5)0.80.267=6.492kNN=max（N1，N2）=max(6.40、073,6.492)=6.492kN0N/(A)=16.4921000/(0.274.24100)=56.73N/mm2f=205N/mm2滿足要求3、立桿穩定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.4651000/(1.5910)=155.01根據1查JGJ130-2022附錄得到=0.291此處還應考慮架體的自重產生的荷載由可變控制的組合：N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk +1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.5)8000.001)0.80.267+1.27.60.153+1.4(2+1.350.5)0.80.267=7.469kN由41、永久荷載控制的組合：N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk +1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.5)8000.001)0.80.267+1.357.60.153+1.40.7(2+1.350.5)0.80.267=8.063kNN=max（N3，N4）=max(7.469,8.063)=8.063kN0N/(A)=18.0631000/(0.291(4.24100)=65.358N/mm2f=205N/mm2滿足要求結論：梁模板搭設及支撐體系符合規范及設計要求，各項驗算均滿足要求。樓板模板安全計算書一、計算依據1、建筑施工模板安全技42、術規范JGJ162-20222、混凝土結構設計規范GB50010-20223、建筑結構荷載規范GB50009-20224、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2022二、計算參數基本參數樓板厚度h(mm)100樓板邊長L(m)6.6樓板邊寬B(m)4模板支架高度H（m）9.1主楞布置方向平行于樓板長邊立桿縱向間距la(m)0.9立桿橫向間距lb(m)0.9水平桿步距h1(m)1.2立桿自由端高度h0(mm)400架體底部布置類型墊板次楞間距a(mm)300次楞懸挑長度a1(mm)200主楞懸挑長度b1(mm)200主楞合并根數1結構表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式加強型計算依據建43、筑施工模板安全技術規范JGJ162-2022材料參數主楞類型矩形木楞主楞規格6060次楞類型矩形木楞次楞規格6070面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)鋼管類型483荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市陜西(省)xx市(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)/新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1計算模板及次楞時均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計算模板及次楞時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主楞44、時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立桿及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m2)1基本風壓值Wo(kN/m2)/簡圖：（圖1）平（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.2+(24+1.1)100/1000)1+1.42.51)=6.077kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.45、91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.2+(24+1.1)100/1000)1+1.40.72.51)=5.498kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(6.077,5.498)=6.077kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.2+(24+1.1)100/1000)1)=2.927kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=046、.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.2+(24+1.1)100/1000)1)=3.293kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖6）永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：Mmax=0.068kNm（圖7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.068106/37500=1.823N/mm2f=30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.1)100/1000)1=2.71kN/m（圖8）撓度計算受力簡圖（圖9）撓度圖=0.088mm=300/400=0.75mm滿足要求四、次楞47、驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000+1.42.5300/1000)=1.823kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000)=1.649kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.823,1.649)=1.848、23kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000)=0.878kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000)=0.988kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）49、次楞彎矩圖Mmax=0.648kNm=Mmax/W=0.648106/(49103)=13.216N/mm2f=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次楞剪力圖Vmax=3.326kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.326100036.75103/(171.5104610)=1.188N/mm2=2.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000=0.813kN/m（圖15）撓度計算時的受力簡圖（圖16）次楞變形圖max=0.15mm=0.91000/400=2.25mm滿足要求50、五、主楞驗算將荷載統計后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。用于強度計算時的荷載為：A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.445kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.385kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.445,1.385)=51、1.445kN此時次楞的荷載簡圖如下（圖17）次楞強度計算時的荷載簡圖用于撓度計算時的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.2+(24+1.1)100/1000)300/1000=0.813kN/m此時次楞的荷載簡圖如下（圖18）次楞撓度計算時的受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1.431kNRkmax=0.805kN還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk=21.6/1000=0.022kN/m自重設計值為：g=01.2gk=0.91.221.6/1000=0.023kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖19）主楞強度計算受力簡圖則主楞撓度計算時的的受力簡圖如下：（圖252、0）主楞撓度計算受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主楞彎矩圖Mmax=0.388kNm=Mmax/W=0.388106/(361000)=10.773N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主楞剪力圖Vmax=2.667kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.667100027103/(108104610)=1.111N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主楞變形圖max=0.808mm=0.9103/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計算立桿穩定驗算要用到強度計算時的支座反力，故：Rzmax=4.663kN六、立桿驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支53、座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：=h1/i=1.21000/(1.5910)=75.472=150滿足要求2、立桿穩定性驗算根據查JGJ162-2022附錄D得到=0.717N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.2+(24+1.1)100/1000)+1.41)0.90.9+0.91.29.10.172=5.082kNf=N1/(A)=5.0821000/(0.717(4.24100)=16.712N/mm2=205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =4.663 kNN=4.663 kNN=30kN滿足要求結論：樓板模板搭設及支撐體系符合規范及設計要求，各項驗算均滿足要求。