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1、南水北調(diào)東線一期工程xx通水應(yīng)急調(diào)度中心(調(diào)度災(zāi)備中心）模板工程專項方案編 制：審 核:批 準(zhǔn):1、工程概況 南水北調(diào)東線一期工程xx通水應(yīng)急調(diào)度中心（調(diào)度災(zāi)備中心）工程為二層建筑，建筑高度13。95m，其中一層高度為3。3m，二層6.36m，建筑物室內(nèi)外高差0。45m.一層用途：活動室、門廳、訊問室、醫(yī)務(wù)室、警衛(wèi)室等，二層為辦公區(qū)、休息廳、會議室、監(jiān)控室，三層為大會議室、休息廳、辦公室、貯藏室、音控室等,本工程外形為長方形，長64。8m（軸線間長度)，寬49。00m（軸線間寬度）縱向共16個軸線，為114軸，橫向為11個軸線分別為AL軸。結(jié)構(gòu)形式：基礎(chǔ)為樁承臺獨立基礎(chǔ)，上部為框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安2、全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度，框架抗震等級三級,按抗震等級二級采取抗震措施；墻體拉結(jié)筋按8度設(shè)防；樓梯間抗震等級為二級，抗震按一級等級執(zhí)行。2、材料選用及要求材料種類規(guī)格型號材質(zhì)模板12mm厚木膠合板木方40100mm杉木鋼管482.7mmQ235扣件/鍛鑄鐵3。1本工程采用12mm厚木膠板，其強(qiáng)度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑,易脫模。3.2鋼管：采用482。7mm鋼管，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴(yán)重影響架體結(jié)構(gòu)實體穩(wěn)定性的管體嚴(yán)謹(jǐn)使用。3.3扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴(yán)禁使用。3。4架體底座采用木墊板，木墊板寬不小于300mm，厚度不小于50mm，墊板的延伸不得少于3跨。4、施工3、工藝4.1支設(shè)流程：柱梁 板4。2柱模板安裝4。3梁模板的安裝4.4板模板的安裝4。5梁板模板支撐系統(tǒng)的搭設(shè)4。6架體支設(shè)要求1）采用482。7mm鋼管搭設(shè)，立桿支設(shè)時可調(diào)底座配合使用.梁設(shè)雙排架體，板設(shè)滿堂架體，柱、梁、板應(yīng)連成整體。2）立桿底部應(yīng)設(shè)置墊板，距基面、頂面200mm搭設(shè)掃地桿。架體安裝在木墊板上，墊板地面應(yīng)夯實整平.3)剪刀撐要求:滿堂架體外側(cè)周圈應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，每隔六排立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續(xù)設(shè)置,架設(shè)于梁處。并于在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。4）柱模板設(shè)計：采用木膠板,柱箍4、采用48鋼管進(jìn)行加固，第一步距地15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固.5)梁模板設(shè)計：采用木膠板，設(shè)雙排架體，梁底每跨加設(shè)1道小橫桿（均分）,梁側(cè)立桿應(yīng)通到板底。對于較大梁側(cè)模，可采用中部加設(shè)對拉螺栓進(jìn)行加固.梁底端部探出橫桿不宜大于200mm,如有其他因素超過者應(yīng)在端頭另加支撐.6）現(xiàn)澆板模板設(shè)計：采用木膠板，設(shè)滿堂架體,橫桿步距1。5米,掃地桿距地200mm.快拆頭調(diào)整標(biāo)高。在最上一層橫桿鋼管上加設(shè)小橫桿，鋼管上鋪設(shè)木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。5、模板工程的有關(guān)驗算柱模板工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱5、截面尺寸500cm500cm70cm700cm柱高度3.3m5。6m面板12mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木,柱每邊設(shè)置6個豎楞柱箍雙鋼管,間距400mm對拉螺栓70cm70cm柱中間加設(shè)直徑12mm水平對拉螺栓，豎向間距400mm 荷載參數(shù)振搗砼對側(cè)模板壓力4kN/m2傾倒砼對側(cè)模板壓力4kN/m2新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范,按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22245。71。21.21。00=43。338 kN/m2=248=192。000 kN/m2其中c 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0 新澆混凝土的初凝時6、間,按200/（T+15）計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試,為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取8m； 1- 外加劑影響修正系數(shù),取1。2; 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值43.338kN/m2。柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=10001212/6=24000mm3;截面慣性矩I=1000121212/12=144000mm4；(一）強(qiáng)7、度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.16m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=43。338kN/m2，傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2.均布線荷載設(shè)計值為：q1=0。91。243.338+1。441=51.845KN/mq1=0。91。3543。338+1。40。741= 56。184KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 56。184KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0。1q1l2=0。156。1840。162=0.14KNm面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12。5N/mm2；=Mmax=0。14106=58、.83N/mm2 f=12。5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 143。338=43.338KN/m；面板最大容許撓度值： 160/250=0。64mm；面板彈性模量： E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0。67743。3381604=0。30mm 0.64mm100EI1004500144000滿足要求!柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用40100mm(寬度高度）方木,間距：0。16m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =40100100/6=66667mm3；截面慣9、性矩I =50808080/12=3333333mm4;(一）強(qiáng)度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取柱箍間距，L=0。4m.2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=43。338kN/m2,傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0。91。243。338+1。440。16=8。295KN/mq2=0.91。3543。338+1。40.740。16= 8.989KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=8。989KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0。18。9890。42=0。1410、4kNm最大支座力：1。1ql=1。18。9890。4=3。96kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.144106=2.700N/mm217N/mm2W53333滿足要求！（二）抗剪強(qiáng)度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0。6q1l=0。68。9890。4=2.157KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1。7N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=32.157103=0。809N/mm2 fv=1。7N/mm22bh25080次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!(三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q = 43。3380。16=6。934KN/m;11、次楞最大容許撓度值=400/250=1。6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0。677ql4=0.6776。9344004= 0。056mm 1。6mm100EI100100002133333滿足要求！柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面慣性矩I =215600mm4；截面積=848mm2（一)強(qiáng)度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.91。243。338+1。440.1560.4=3。235kNP2=0。91。3543.338+1.40。740。1560。4= 3。506kN根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取P= 3.12、506kN作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖（kN)彎矩圖（kN。m)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為：N1=2.152kN；N2=10.519kN；N3=6。212kN；N4=10。519kN；N5=2。152kN;最大彎矩 Mmax=0.429kN。m；柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2） = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設(shè)計,柱箍軸向拉力設(shè)計值N=1。936KN。=N+Mmax=1936+0。429106=50.056N/mm2205N/mm2AnW8488980滿足要求!(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)下的集中荷載計算如下：P=43.3380.15613、0.4=2。704kN.柱箍的最大容許撓度值： = 3mm；經(jīng)計算最大變形 Vmax =0.106 mm 3mm滿足要求！柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12。92kN。對拉螺栓軸力設(shè)計值N=10。519kN 12。92kN。滿足要求！柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；截面積= 848mm2（一）強(qiáng)度驗算豎楞作14、用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0。91。243.338+1。440。120.4=2。489kNP2=0。91。3543.338+1。40.740.120。4= 2。697kN根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取P= 2.697kN作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖（kN。m）經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:N1=1。489kN；N2=10。506kN；N3=1。489kN;最大彎矩 Mmax=0。423kN.m;柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f （N/mm2） = 205N/mm2;柱箍按彎曲受拉桿件設(shè)計,柱箍軸向拉力設(shè)計值N=1。655KN.=N+Mmax=1655+0。423106=49。056N/mm2215、05N/mm2AnW8488980滿足要求！(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)下的集中荷載計算如下：P=43。3380。120。4=2。08kN。柱箍的最大容許撓度值： = 784/500=1.6mm；經(jīng)計算最大變形 Vmax =0。049 mm 1.6mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn-對拉螺栓凈截面面積Ftb-螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12,其截面面積An=76。0mm2,可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12。92kN。對拉螺栓軸力設(shè)計值N=10.506kN 16、12。92kN。滿足要求!模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為12mm ,取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W=10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I=1000121212/12=144000mm4;（一)強(qiáng)度驗算1、面板按四跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.3m.2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2(240。11+1.10.11+0。3）+1.42。51=7。173KN/mq1=1.35（240.11+1。10。11+0。3）+1.40。72.51= 6.582KN/m根據(jù)以上兩17、者比較應(yīng)取q1= 7.173N/m作為設(shè)計依據(jù).集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1。210.3=0。360 KN/m跨中集中荷載設(shè)計值P=1。42。5= 3。500KN3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0。107q1l2=0。1077。1730。32=0。069KNm施工荷載為集中荷載：M2=0。107q2l2+0.161Pl=0.1070.3600.32 +0。1613.5000。3=0。173KNm取Mmax=0。173KNm驗算強(qiáng)度。面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm2;=Mmax=0。173106=7。21N/mm2 f=12。5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要18、求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q = 1（240.111。10。110。3)=3.061KN/m；面板最大容許撓度值： 300/400=0。8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0。632ql4=0。6323.0613004=0。24mm 0。8mm100EI1004500144000滿足要求！次楞方木驗算次楞采用方木,寬度40mm，高度100mm,間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =40100100/6=66667mm3；截面慣性矩I =50808080/12=3333333mm419、;（一)抗彎強(qiáng)度驗算1、次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=1m.2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2（240.11+1。10.11+0.3）+1。42。50.3=2.152KN/mq1=1。35(240.11+1.10。11+0。3)+1。40.72.50。3= 1。975KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 2。152KN/m作為設(shè)計依據(jù).集中荷載設(shè)計值:模板自重線荷載設(shè)計值q2=1。20.30。3=0。108KN/m跨中集中荷載設(shè)計值P=1。42。5= 3.500KN3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載:M120、= 0。1q1l2=0。12。15212=0。215KNm施工荷載為集中荷載：M2= 0。08q2l2+0.213Pl=0。080。10812+0。2133。5001=0。754KNm取Mmax=0。754KNm驗算強(qiáng)度。木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=17N/mm2;=Mmax=0。754106=14。14N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求！(二）抗剪強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載時:V1=0.6q1l=0。62.1521=1。291KN施工荷載為集中荷載：V2= 0。6q2l+0。65P=0。60.1081+0。653.500=2。340KN取V=2.340KN驗算強(qiáng)度。木21、材順紋抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4。8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=32。340103=0.878N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求！（三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0。3（240.111。10.110.3）=0。918KN/m次楞最大容許撓度值：1000/250=4mm;次楞彈性模量： E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.91810004=0.29mm 4mm100EI100100002133333滿足要求！主楞驗算主楞采用：單鋼管截面抵拒矩W=4。49c22、m3截面慣性矩I=10。78cm4(一）強(qiáng)度驗算當(dāng)進(jìn)行主楞強(qiáng)度驗算時,施工人員及設(shè)備均布荷載取1。5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P.作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q1= 1。2（240000。11+11000。11+300)+1.415000。3=1732N/mq1= 1。35（240000.11+11000.11+300)+1。40.715000.3= 1681N/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 1732N/m作為設(shè)計依據(jù)。次楞最大支座力=1。1q1l=1.117321/1000=1。905kN.次楞作用集中荷載P=1.905kN,進(jìn)行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖（kN23、）彎矩圖(kN.m）最大彎矩 Mmax=0。632kN.m；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2;=Mmax=0.632106=140。757N/mm2205N/mm2W4.49103主楞抗彎強(qiáng)度滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值.首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q = 0。3（240000。1111000。11300）=918N/m=0。918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.9181=1。010kN.以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P,經(jīng)計算，主梁最大變形值V=1。077mm。主梁的最大容24、許撓度值：1000/150=6。7mm，最大變形 Vmax =1。077mm 6。7mm滿足要求!（三)立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：N+MwfjAWN - 軸心壓力設(shè)計值（kN) ：N=6.858kN；-軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m)，L0=k1k2(h+2a），h：頂步步距，取1。5m；a：模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度,取0。5m；k1k2為計算長度附加系數(shù),按下表取用，k1=1.167，k2=1。016，L0=2。96m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm） ，i=1.6cm；A -立桿截面面積（cm2),A=3。925、8cm2；Mw -風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值;W -立桿截面抵抗矩（cm3）：W=4。25cm3；f 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值N/mm2，f= 205N/mm2;立桿長細(xì)比計算：=Lo/i=296/1。6=185按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0。209;N+Mw=6。858103+0。015106=82。446+3。529=85.975N/mm2jAW0。2093。981024.25103f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=6。858kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0。3m，墊木面積A=10。3=0.3m23、26、地基土為素填土,其承載力設(shè)計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 0。44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6。858=22。86kN/m2 mffak=1000。4=40kN/m2A0.3滿足要求!。新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值,依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范,按下列公式計算,取其中的較小值：=0。22245。71。21.21。22=52。873 kN/m2=240。8=19。200 kN/m2其中c 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/（T+15）計算，取初凝時間為5。7小27、時.T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20; V 混凝土的澆筑速度,取1。5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。8m; 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1。2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。2.根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值19.200kN/m2.梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I=1000121212/12=144000mm4;（一）強(qiáng)度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取28、支承面板的次楞間距，L=0。20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=19。200kN/m2,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0。91。219。200+1。441=25。776KN/mq1=0.91.3519。200+1.40.741= 26。856KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 26。856KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0。1q1l2=0。126。8560。202=0。11KNm面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12。5N/mm2；=Mmax=0。11106=4.58N/mm2 f=12。5N/mm2W229、4000面板強(qiáng)度滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q = 119.200=19.2KN/m；面板最大容許撓度值： 200/400=0。5mm；面板彈性模量： E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0。67719。2002004=0。32mm 0.5mm100EI1004500144000滿足要求！梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用40100mm（寬度高度）方木,間距:0。2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =40100100/6=66667mm3；截面慣性矩I =50808080/12=3333333mm430、;(一）強(qiáng)度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距,L=0。5m.2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=19.200kN/m2,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為:q1=0.91。219。200+1。440。2=5.155KN/mq2=0.91。3519。200+1。40。740。2= 5。371KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=5.371KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：Mmax=0。1ql2=0。15.3710.52=0。134kNm最大支座力：1。1ql=1.15。3710。5=231、.95kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f17N/mm2.=Mmax=0.134106=2。513N/mm217N/mm2W53333滿足要求!（二）抗剪強(qiáng)度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0。6q1l=0.65。3710。5=1。611KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算：=3V=31。611103=0。604N/mm2 fv=4。8N/mm22bh25080次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求！（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 19.2000。2=3.84KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量： E32、 = 10000N/mm2;=0。677ql4=0.6773。845004= 0。076mm 2mm100EI100100002133333滿足要求！梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距:0。5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =8980mm3;截面慣性矩I =215600mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.95kN，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距,L=0.4m。主楞計算簡圖(kN）主楞彎矩圖(kN。m)2、強(qiáng)度驗算最大彎矩Mmax=0.221kNm主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm2。=Mmax=0。221106=24。33、610N/mm2205N/mm2W8980滿足要求！(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=2.112kN,主楞彈性模量： E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2。7mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0。028mm N=5。44kN。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=1001.21。2/6=24cm3；截面慣性矩I=1001。21。21。2/12=14。4cm4;（一）強(qiáng)度驗算1、梁底次楞為5根，面板按四跨連續(xù)板計算，其34、計算跨度取梁底次楞間距,L=0.075m.2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為:q1=0.91。2（240。8+1。50.8+0.3)+1.421=24.88kN/mq1=0.91.35（240。8+1。50。8+0。3）+1。40.721= 26。91kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 26.91kN/m作為設(shè)計依據(jù).計算簡圖(kN）彎矩圖(kN。m）經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.793kN；N2=2。307kN;N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=0.793kN；最大彎矩 Mmax = 0。016kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2） =135、2。5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.016106=0.667N/mm22,8758100梁875%81008。2砼構(gòu)件底模的拆除時機(jī)按每層留置的同條件養(yǎng)護(hù)試塊抗壓結(jié)果確定。9、環(huán)境、職業(yè)健康安全措施9。1模板隔離劑的存放要符合要求，刷模板不要遺漏在地上或施工層樓面上。9.2每天按時檢查施工機(jī)械有無障礙、漏電、漏油等現(xiàn)象,并且及時修理,保證施工機(jī)械正常運轉(zhuǎn).9。3木工區(qū)所用的機(jī)械設(shè)備必須都有防護(hù)罩之類的防護(hù)物品。9。4手持電動工具施工時必須穿戴好絕緣手套等防護(hù)用品。9.5在木工加工區(qū)必須配置滅火器、砂箱、消防水箱等防火用具。并掛設(shè)好防火標(biāo)志。9。6模板支設(shè)中,各種配36、件應(yīng)放在工具箱或工具袋中，嚴(yán)禁放在模板或腳手架上,各種工具應(yīng)系掛在操作人員身上或放在工具袋內(nèi),不得掉落。9.7裝拆模板時,上下應(yīng)有人接應(yīng),隨拆隨運走,并應(yīng)把活動部件固定牢靠,嚴(yán)禁堆放在腳手板上和拋擲。9.8裝拆模板時，除操作人員外,下面不得站人。9.9柱模板支設(shè)后應(yīng)與周圍架體可靠連接。9.10拆除模板前必須設(shè)置警戒區(qū)和警示標(biāo)志,并有專人監(jiān)護(hù)，防止無關(guān)人員隨意出入。9.11拆除模板嚴(yán)禁采用大面積撬落的方式，應(yīng)逐塊、逐張拆除，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和架桿應(yīng)分散堆放并及時清運10、事故應(yīng)急救援預(yù)案措施10。1模板架體、腳手架坍塌10.1。1、啟動現(xiàn)場應(yīng)急預(yù)案，危險源控制組人員排除險情，預(yù)防再次坍塌.10。1。2、若是架體倒塌,危險源控制組組織所有架子工進(jìn)行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌。10.2高處墜落10。2.1將受傷人員用擔(dān)架(避免二次傷害)營救至安全地帶。10.2.2身體某部位出血時，首先止血，若切割傷口很深，流血很急，可判斷為動脈出血，必須壓住傷口距離心臟更近部位的動脈止血.10.2。3將病人送到附近醫(yī)院進(jìn)行救護(hù)或撥打120急救電話請求外部醫(yī)療機(jī)構(gòu)進(jìn)行救助。