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1、懸挑腳手架專項施工方案一、 編制依據1、xx市建筑設計院有限公司提供的施工圖紙、設計交底及有關會議紀要。2、鋼管腳手架扣件（GB15831）。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)3、建筑施工安全檢查標準(JGJ59994、鋼結構設計規范(GBJ1788）5、建設部、市建委、集團及本公司的有關規定二、 工程特點及腳手架概述1、3號樓是一幢18層高層住宅樓,總建筑面積：13616。21平方米；5號樓是一幢18層高層住宅樓，總建筑面積：15857.21平方米；3、5號地下車庫地下共一層，總建筑面積為3323.3平方米.住宅3號、5號樓地上18層，地下一層,建筑高度為602、.60米。2、15m以上全部采用懸挑腳手架共分三次、第一次設置在第6層結構面上、標高為15米;第二次設置在第11層結構面上、標高為30米；第三次設置在第十16層結構面上、標高為45米；三、腳手架選材1、必須健全腳手架材料采購、進場和搭設前的檢查驗收制度,落實責任制；不符合質量要求的材料，不準進場。未經檢查修復的桿件,不準上架。2、新鋼管腳手架的鋼管必須符合國家標準3號鋼的技術條件，外徑不得少于48毫米,壁厚不得低于3.5毫米;禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形或有裂縫的鋼管。鋼管的壁厚應定期測定。3、鋼管腳手架的扣件必須符合建設部頒發的鋼管腳手架扣件標準的要求；嚴禁使用無出廠合格證明的產品，嚴禁使用脆3、裂、變形或劃絲的扣件；扣件的規格型號必須與鋼管匹配。四、落地鋼管腳手搭設1、搭設區域：本工程3、5樓地下車庫部位全部采用鋼管落地腳手架，主樓懸挑腳手架以下部位全部采用鋼管落地腳手。2、地基處理回填土采用三合土夯實,表面用200mm厚C20砼硬化。并在四周腳手架腳手架外立桿50cm處設一淺排水溝。3、 腳手架搭設：3。1腳手架搭設由架子工承擔，施工前應對作業人員進行安全及技術交底。架子工必須嚴格按照操作規程及施工方案圖紙要求進行搭設工作.3。2實地腳手架搭設順序:立桿-橫楞-牽桿-擱柵剪力撐腳手笆-踢腳板-綠網.3。3腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于24、00mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。3.4立桿接長除頂層頂步可采用搭接外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定： 、立桿上的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。、搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小5、于100mm。3.5、每根立桿底部應設置底座或墊板；立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m,高出檐口上皮1.5m.3.6、腳手架步距、立桿縱距均不得超過1。8m；橫楞端部內側離墻面不大于10cm，外端挑處不大于25cm，陰陽轉角處內立桿墻面不大于30cm。各類桿件聯結必須嚴格按規程要求進行；鋼管扣件螺桿擰緊的扭力距應控制在4065Nm.3.7、落地腳手底部立桿采用不同長度鋼管參差布置，使相鄰兩立桿上部接頭錯開.3。8、腳手架每步擱柵應滿鋪腳手架笆，相鄰腳手笆應重疊擱置，且每隔4步在里立桿與墻面之間鋪設統長安全底笆作擱排，底笆下應加兩根擱柵與挑出橫楞扎牢，底笆與擱柵綁扎，每笆不少于4點。腳手架的外立面用密6、目網全封閉，并設不低于18cm的踢腳板。3.9、沿腳手縱向兩端和轉角處起,在腳手架外側面每隔79m（水平距離)左右搭設剪刀撐。做到逢角必撐、全面覆蓋。剪刀撐與地面成4560，剪刀撐應自下而上循序連續設置。挑腳手剪刀撐按腳手架立面圖布置.剪刀撐、斜撐采用搭接方法，搭接長度不小于1000mm,且不少于2個扣件緊固，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3.10、拉接點設置：水平方向3.600米一個拉接點；垂直方向每兩個步距（3。600米）設一個拉接點，做到每側盡端必須拉，且腳手架的最上部分拉接點加密(每1800設一個拉接點）,主樓標準層垂直方向每一樓層拉結一次。在操作層砼澆搗前，腳手架應7、與排架有可靠連接，當上層拉結到位后將臨時拉接點拆除。3.11、腳手架周圍用綠網全封閉。五、懸挑腳手架1、懸挑腳手架簡介a、本工程3#,5樓的主樓從第5層開始標高為15米、采用GTJS型工具式懸挑腳手架,與排架同步施工，腳手架共挑3次。b、本工程型鋼挑腳手架懸挑架采用型鋼懸挑架。2、懸挑腳手架使用范圍及技術準備a、工具式外挑腳手架每步高1.8m，搭設高度15m,懸挑架間距不大于1.8m。b、工具式外挑腳手架附著點的建筑物結構砼強度在開始搭設時應不小于C10，用于安裝腳手架托架的混凝土強度等級必須達到C15.c、工具式外挑腳手架的施工荷載一般為3KN/m2（2步）。d、腳手架搭設之前應事先考慮人貨8、電梯和鋼平臺的位置。3、挑腳手施工準備1、按照平面布置圖和托架的尺寸要求，在鋼筋混凝土上預埋件，埋設尺寸應符合安裝要求,允許偏差5mm。埋件采用20U型箍筋錨入混凝土中不得15d、埋件錨固件設置在雙排鋼筋之中、錨固件定采用井字形鋼筋架與結構鋼筋焊接牢固，防止在澆筑混凝土時，錨固件移位。2、將槽鋼穿進環箍并固定焊牢,鋼梁的懸挑長度根據架體距結構的距離確定，懸挑端距離頭部100mm及1100mm處各焊接外徑為25鋼管一根,高度200mm，作為架體立桿的固定套管。施工過程中，嚴格核對和校正預埋件水平垂直位置,使預埋件中心線在同一垂直面上,以保證懸挑架的垂直。4、挑腳手架的設計與制作a、技術要求：腳手9、架設計承受的施工荷載為3KN/m2，兩步腳手同時施工。最高搭設高度為15m，立桿間距1.80m,步距1.80m，安全設施按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)的規定設置,以此進行設計驗算。b、材質要求:采用的材料應符合國家標準和設計規定,且無銹蝕。金屬材料應有材料質量保證書。安全網應符合勞動防護品質量標準監督,并應有產品合格證明書。c、制作要求：必須選擇有結構件生產資質的單位，按相關圖紙、說明、要求加工制作鐵件.手工焊接采用的焊條的型號應與主體金屬強度相適應.所有鐵件應涂刷二度防銹漆，外涂一度黃色黑鑲拼調和漆.構件出廠應有產品合格證.d、連接件要求：穿墻螺栓材料應進行材10、質處理.固定在墻體后，螺栓露出螺帽的長度，不少于3牙。與螺帽接觸的墻體面應平整且與預留孔垂直。e、型鋼挑腳手架計算書詳見后附頁。5、挑腳手架的安裝a、挑腳手搭設順序：預埋件放置焊接型鋼作挑出橫桿腳手立桿腳手橫桿大橫桿撐桿、拉桿搭設竹笆掛密目網。b、根據預埋件的位置安裝型鋼托架,檢查預留孔位置，清除預留孔內的殘留物。c、確認混凝土強度等級已經達到C15后，按順序安裝托架。在校正托架的水平高度和垂直度后,對型鋼托架進行固定.d、斜撐撐至挑梁，與排架連接牢固。6、挑腳手架的使用安全技術措施a、應在腳手架搭拆前進行安全交底，并簽字認可.b、按規定設置防雷接地裝置，接地電阻不大于1。c、作業層上僅允許211、步同時使用，不得超載。不得將模板支架、纜風繩等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。d、施工人員嚴禁在腳手架外側攀爬。e、在腳手架上進行電、氣焊作用時，必須有防火措施和專人監護。7、挑腳手的拆除a、腳手架搭拆人員必須要持證上崗，搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。b、按普通扣件式鋼管腳手架的搭拆規程，逐步拆除托架以上的扣件式鋼管腳手架。c、清理托架面上的混凝土塊、建筑垃圾等物。清出的雜物應向樓層內集中,嚴禁向下隨意拋棄。8、 挑腳手架的檢查和記錄a、挑腳手的檢查時間腳手架搭設前;作業層上施工荷載前；每次搭設完后；達到設計高度后；大風大雨后；停用超過一個月。b、挑腳手檢查內容：托架焊縫；12、托架與建筑物的連接螺栓；托架間距；托架與立桿的連接;防護欄桿及踢腳板；腳手板鋪設；剪力撐的設置。六、 記錄a) 檢查中發現的問題必須迅速整改,整改完畢后應再檢查；b) 每次檢查后均有檢查驗收記錄、簽字認可。七、 入行斜坡道1、本工程在3#、5樓南北兩側落地外腳手架外側設置一斜坡道.2、斜道兩側及平臺外圍均設置欄桿及擋腳板。八、 腳手架使用1、腳手架搭設完工后,應組織專業人員進行檢查，驗收合格后方可投入使用,并且在使用過程中應有專人管理，負責檢查、保修工作.2、嚴格控制施工菏載,不準超載.3、嚴禁在腳手架上放鋼模板、木料及施工多余物料.嚴禁在腳手架上拉纜風和設置起重把桿或搭（掛)平臺。4、安排專13、門架子工對腳手架進行保養工作。使用過程中，任何人不得擅自搭(拆)腳手，不得擅自拆除拉結點。九、 腳手架施工安全措施1、拆(搭）腳手架必須由經安全技術教育的架子工承擔，架子工持證上崗,并定期進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適應高空作業者，不得上腳手架操作。腳手架登高扶梯必須在腳手架外側單獨設置，并應與腳手架連接,不得使用腳手架內的直爬梯,嚴禁在腳手架、井架等處攀登上下。2、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施一律不準通過腳手架。沿腳手架布置的電纜放置在線槽中，或綁扎在瓷瓶上。3、吊運腳手笆、腳手管須用專用保險吊鉤。鋼管堆放平穩嚴禁單點起吊。十、 腳手架拆除1、設置警戒區，并指派專人負責警戒。14、2、腳手架拆除前，應全面檢查加固，并將其上的留存材料、雜物等清除干凈。3、拆除必須由上而下逐層進行，做到一步一清,嚴禁上下同時拆除，嚴禁高處拋物。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4、拆下的桿件、零配件運至地面時，應分類歸堆、妥善保管。5、搭（拆）過程中不得中途停止未完工序。惡劣氣候（如六級風以上）條件下，不得進行搭（拆）工作。十一、 安全防護施工措施1、在尚未安裝欄桿或欄板的陽臺、料臺與挑平臺周邊,雨蓬與挑檐邊，無外腳手的屋面等處，設置防護欄桿。2、分層施工的樓梯口和梯段邊,安裝臨時護欄。頂層樓梯15、口應隨工程結構進度安裝正式防護欄桿。3、人貨電梯和腳手架等與建筑物通道的兩側邊，必須設防護欄桿.地面安全通道和與建筑物相鄰的臨時房屋上部應設安全防護棚.詳見防護棚平面布置圖.4、挑于建筑物外的周轉材料平臺，除兩側設防護欄桿外，平臺口還應設置安全或活動防護欄桿。5、防護欄桿應由上、下兩道橫桿及欄桿組成,上桿離地高度為1。01。2m，下桿離地面高度為0.50.6m,防護欄桿應不低于1.5m，并加掛密目網.除經設計計算外，橫桿長度大于2m時,加設欄桿柱。6、防護欄桿自上而下用密目網封閉，或在欄桿下邊設置嚴密固定的高度不低于18cm的擋腳板或40cm的擋腳笆。擋腳板與擋腳笆上如有孔眼,不應大于25mm16、，板與笆下邊距離底面的空隙不應大于10mm。接料平臺兩側的欄桿，自上而下加掛安全立網或滿扎竹笆。7、板與墻的洞口，設置牢固的蓋板，防護欄桿、安全網或其他防墜落的防護設施。8、電梯井口必須設防護欄桿或固定柵門；電梯井內應每隔兩層并最多隔10m設一道安全網。本工程每只電梯井各設置兩道防護隔離層，分別設置在0.000處及六層樓面.9、各類通道口，上料口的上方，設置防護棚,其尺寸大小及強度要求可視具體情況而定，但必須達到使在下面通行或工作的人員不受任何落物的傷害。十二、 腳手架拆除工程職業健康安全和環境管理專項措施1、職業健康安全和環境管理參照標準、腳手架拆除工程施工必須嚴格按照公司、項目體關于職業健17、康安全和環境體系的目標進行施工，確保達到本項目部制定的目標和指標。、腳手架拆除施工應嚴格執行國家、本市以及企業的有關安全生產的法規、規程和安全生產制度。2、職業健康和勞動保護、施工安全措施、所有施工人員必須身體健康，具有健康證。、裝（拆）腳手架時，操作人員必須戴好安全帽,佩帶好安全帶，工具要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口與褲口要扎緊.、拆卸腳手架式，如果安全笆、腳手管等尚未扣綁扎牢,或已拆開綁扣，均不得中途停止。、在強風、大雨等惡劣氣候條件下應停止拆卸施工作業。、腳手架裝（拆)前對有關人員進行安全技術交底,腳手架裝（拆）為該階段的危險源。3、 防噪音污染、光污染、粉塵污染控制措施、腳手架裝（18、拆)除過程中,裝卸時應盡量減少噪聲污染，無特殊情況嚴禁夜間施工，避免夜間擾民.若有特殊情況需夜間施工，須事先向業主、監理書面申請，經批準后方可施工，同時事先告知周邊居民區，盡量減少對居民的影響.、若夜間施工工地照明需要大功率照明燈向場地內照明時,盡可能降低照明燈的高度,確保不對周圍環境造成光污染。、教育、督促施工班組工人在施工中做到輕提輕放,嚴禁隨便亂捆、亂敲工具和材料,杜絕不必要的噪聲產生。、及時了解業主經營、接待工作情況，適時調整作業計劃，在特殊時間段內停止有噪音等影響周圍環境的施工項目。、進出場車輛限速行駛,專人調度指揮，出場車輛清潔后出門.4、 固體廢棄物處理措施施工后留下的固體廢棄物19、如染有油污的抹布、廢棄的機械零件、生活垃圾等由分包單位安排專人進行收集后，由分包單位負責統一處理,不得亂扔或直接丟棄在施工現場，要及時進行收集處理。5、文明施工和標準化管理、環境保護措施、加強班組建設，做好“三上崗一講評安全記錄，保持良好的班組形象。、現場所有人員均應佩戴胸卡，胸卡按單位、部門統一編號。、嚴禁施工人員破壞施工現場外圍的綠化，尤其是一些需要保護的大樹、名樹。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001).計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.6米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0。8520、米,立桿的步距1。80米.采用的鋼管類型為483。5,連墻件采用2步2跨，豎向間距3。60米，水平間距3。00米。施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設5層。懸挑水平鋼梁采用20b號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。25米,建筑物內錨固段長度3。25米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑拉結，最外面支點距離建筑1。15m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1521、00。85/3=0。043kN/m活荷載標準值 Q=3。0000。85/3=0.850kN/m靜荷載的計算值 q1=1。20。038+1.20.043=0。097kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.850=1.190kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0。080。097+0.101.190)1。5002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-（0.100。097+0。1171。190）1.5002=-0。3322、5kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.335106/4491。0=74.618N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0。043=0。081kN/m活荷載標準值q2=0。850kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770。081+0.9900.850）1500.04/（1002。06105107780。0)=3.044mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓23、度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形. 1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381。500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0。1500。8501。500/3=0.064kN活荷載標準值 Q=3.0000。8501。500/3=1。275kN荷載的計算值 P=1.20.058+1。20。064+1。41。275=1。931kN小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=(1。20.038）0.24、852/8+1。931=0。551106/4491。0=122。728N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.038850。004/(3842.060105107780。000）=0。01m集中荷載標準值P=0。058+0。064+1。275=1。396kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1396.350850。0（3850.024850。02/9）/(722.06105125、07780.0)=1.371mm最大撓度和 V=V1+V2=1。383mm小橫桿的最大撓度小于850。0/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.850=0.033kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8501。500/2=0.096kN活荷載標準值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷載的計算值 R=1。20。033+126、.20。096+1.41。913=2.831kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1248 NG1 = 0.12518.200=2.271kN (2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0。15051。500(0.85027、+0。300）/2=0。647kN (3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0。1501.5005/2=0.563kN （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051.50018.200=0.137kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.617kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021。5000.850/2=3。825kN風荷載標準值應按照以下公式計28、算其中 W0 -基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：W0 = 0。450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1。250 Us 風荷載體型系數：Us = 1。200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70.501。2501.200 = 0。525kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2）； la 立桿29、的縱距 （m); h -立桿的步距 (m）.五、立桿的穩定性計算: 1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N -立桿的軸心壓力設計值，N=9.70kN；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； l0 -計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3。12m； k -計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。50； A 立桿凈截面面積,A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.49cm3； Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=0。304 K30、N。m鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 178。28f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件扣件連接示意圖(見付圖）七、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1250mm，l = 750mm，ml = 300mm，m2 = 1150mm；水平支撐梁的截31、面慣性矩I = 1780。40cm4，截面模量（抵抗矩） W = 178.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1。23。62+1。43 .83=9。70kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。228。830.00017.8510=0。27kN/m k=1.25/0。75=1。67 kl=0。30/0。75=0.40 k2=1.15/0.75=1.53代入公式，經過計算得到支座反力 RA=38.86kN支座反力 RB=-18。92kN最大彎矩 MA=14.271kN。m抗彎計算強度 f=14。271106/（1。05178000.0)=76.356N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于232、05。0N/mm2，滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載 N=3.62+3.83=7。44kN水平鋼梁自重計算荷載 q=28。830.00017。8510=0.23kN/m最大撓度 Vmax=1。796mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2500.0mm水平支撐梁的最大撓度小于2500。0/400,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用20a號槽鋼U囗水平,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算: 經過計算得到b=57011.073.0235/（2300.0200.0235.0)=133、。00由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B其值用b查表得到其值為0.787經過計算得到強度=14。27106/（0。787178000。00)=101.93N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算： 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=18.926kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=189264/（3.1416534、02)1/2=16mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N -錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 18。93kN； d -樓板螺栓的直徑,d = 20mm； fb -樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。5N/mm2； h -樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于18926。04/(3.1416201.5）=200.8mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 18。93kN； d -樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b -樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm； fcc -混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求