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1、xx大橋上部結構施工組織設計方案一， 工程概述（一） 構造形成： 本橋跨越一深溝槽，橋梁的起訖點號K104+934.98K105+074.02，橋梁中心樁號為K105+030.00，交角為90，全長139.04M。本橋位于直線段內，橋面縱坡-3%，橋面橫坡為-2%，無超高。 1，上部構造：本橋上部構造采用4-30M預應力鋼筋混凝土T梁，預應力混凝土強度等級為C50，全橋共分4孔。橋面寬度：2X（凈11.00+2X0.5）米。預應力T梁預制梁長為29.9米，預制梁高為1.8米，橫斷面上布置為12片，全橋共有48片。橋面鋪裝采用10cm厚的C30防水混凝土和9cm厚的瀝青混凝土，共厚19cm，在瀝2、青混凝土鋪裝之前，應在水泥混凝土鋪裝上均勻撒布FTY-I型防水劑。本橋4孔一聯，除兩橋臺設置滑板球冠支座，其余均設置普通球冠支座；墩頂設置橋面連續，兩橋臺處設置仿毛勒80型伸縮縫。2，下部構造：下部結構采用柱式墩，墩高20.323m27.457m（左幅，右幅）。墩帽及擋塊為現澆C30混凝土；墩柱為現澆C30混凝土；系梁為C30混凝土；擴大基礎為C25混凝土；臺帽及擋塊為現澆C30混凝土；臺后設置8米長橋頭搭扳，C15片石混凝土基礎，臺內填充料為砂卵石或片石。3，附屬工程支座墊石為C40混凝土，U臺臺后排水采用大片石，碎石，粘土，編織布處理。以上橋梁結構附圖：橋型布置圖，預應力T梁一般構造圖，橋3、墩一般構造圖，橋臺一般構造圖（略）。(二)設計標準：1 設計荷載：汽車超20級，掛車120級。2 地震烈度：按7度設防。（三）主要工程數量：上部結構混凝土總量：1553M3，鋼材：298T。其詳見主要工程數一覽表。（四）氣象，水文，地質和地形簡況：1氣象：屬亞熱帶溫暖濕潤季風氣候區，雨量充沛，具有冬暖春早，夏熱秋多綿雨的特點，平均氣溫1618C，一月最低57C，七，八月份2629C，極端最低氣溫-5.3C，最高氣溫帶3、5月份，多年平均其中5、9月份最高占14.3%14.5%，冬季普遍少雨，其中12月至次年2月僅占5%，平均月降雨量都在于5mm以下，比較有利于施工2水文：HCO3，SO4Ca24、+Na+型，PH值呈偏弱堿性，對砼無侵蝕性。3地質：有第四系的坡殘積層（Q4eI+dI）和侏羅系中統上沙溪組的砂巖（J2S-Ss）與泥巖（J2S_MS）。4地形：屬紅層丘陵地貌，海拔標高315450米，溝谷切割深度520米。（五）施工工期：上部結構從5初月至9月底完成，6月底左半幅試通車。（六）其它：本橋結構雖然簡單，但地處較深溝谷，造成橋墩較高，需搭設高架，施工作業增加一定難度，重點在上部構造的預應力T型梁預制和安裝工作上。二，施工準備工作安排下部施工時生產生活臨建設施已安排準備好。預制場地平整，臨時道路暢通。T梁混凝土拌和及養生用水采取水泵供給，水源為K104+865.00處左面的一水塘，5、約儲水量為1000m3，采取二次水泵供水在臨時儲水池中。供電系統由專用的150KVA變壓器一臺供給。三，施工方法和工藝技術方案一）、施工順序：二）、預應力T梁預制場布置 根據現場較狹窄的實際情況，預應力混凝土T梁的預制和存放場地采延伸式預制場，即在4#橋臺后路基上進行預制然后移梁就位。預制場長120m，按24m設。路塹設計開挖寬28m，預制場靠線路左側布置，右側留運輸道寬不小于4m，引道位置沿橋軸線將預制底座，存梁場，砂石料堆場和拌和站一字排列。并設置塔吊作為場內垂直，水平運輸T梁的模板，混凝土等工具。路基碾壓密實后每片梁設與梁底寬40cm相同的C20砼底座，底座高30cm，底座設放大基礎，基6、礎寬60cm，厚20cm。底座按預應力T梁的張拉設計，中間低于兩端30mm，即起負拱30mm。負拱不得成折線形，應按拋物線或分段折線設置。經力學計算如上設計的底座能滿足承載力要求。為減少T梁的橫移工作量和方便運梁、架梁，底座及硬化地帶靠右側橫向布置3匹，間距4m共12米。左側設存梁場。縱向前期布置2聯，占路基長80米。從4#臺向長壽方向預留50m作架橋機組裝場地。詳見預制場平面布置圖。三）、預應力T梁后張法制作技術要求1、模板：底模使用3mm厚的薄鋼板平鋪。側模使用專用定型鋼模板，共加工2套中梁，0.5套邊梁。端頭模板使用專門加工的鋼模板。橫隔板用鋼模板與側面鋼模板形成整體。模板截面尺寸與長度7、要準確；模板面要平直，；轉角要光滑，焊縫要平順；模扇間連接螺栓孔的配合要準確，在組裝模扇時，相對位置要準確，焊縫要平順；端模，底模要平正，預應力筋預留孔的位置要準確。 T梁模板上下設2道16拉桿，縱向間距1m，在翼板下50cm處再設置12拉桿，縱向間距0.8m。外模上掛功率為1.5 KW的附著式振動器，振動器單側間距2.0米，兩側上下交錯布置。模板的拆安吊裝使用塔吊，底模按照計算所需的預拱度按照拋物線分配法起負拱。2、 T梁預拱度計算： 忽略張拉過程中的預應力損失及砼徐變引起的撓度變化。T梁預拱度主要由以下三方面構成：1）、T梁自重產生的撓度fg；在正常情況下，初始張拉時參與作用的T梁自重產生8、的撓度直接與初始張拉產生的撓度相迭加。2）、行車荷載產生的撓度fq；汽車活載撓度是臨時出現，對于簡支梁，跨中最大，汽車駛離橋梁，撓度消失。3）、預張拉力產生的撓度fpi，為上撓度。對于簡支梁，取跨中撓度。三方面的組合值為預制梁時的預拱度設置值，求出簡支梁在跨中最大值時再按拋物線分配設置。計算公式為橋梁工程（范立礎主編，人民交通出版社。1980年6月版，公路橋涵設計手冊橋梁（上冊）人民交通出版社1998年3月第一版表2-5-28） 預拱度設置計算公式： f=fg+fq+fpi A、 T梁自重產生的撓度： fg=（5/384）（qL4/0.85EI） L計算跨距取設計值28.86m E砼彈性模量，9、C50砼取100%強度時為3.25104N/mm2 IT梁慣性矩，按計算確定 q均布荷載：按下面計算確定 橋面鋪裝層重g2： 2.120.1125KN/m3=5.83KN/m T梁預制時自重g1： 505KN/29.90m=16.89KN/m A1=14015=2100cm2 A2=3152cm2 A3=1664cm2yc=（2100242.5+3152145.5+166422）/（2100+3152+1664）=145.2cmI=（1/12）bfhf3+9467A1+（1/12）b1h3+0.32A2 +(1/12)bh3+15178A3 =54752001cm4=547520010000m10、m4則：a、 T梁預制時自重產生的撓度：fg1=（5/384）（qL4/0.85EI）=522.72（28.86103）4/(3840.853.25104547520010000)=14mm b、橋面鋪裝后恒載產生的撓度：fg=（5/384）（qL4/0.85EI）=522.72（28.86103）4/3840.853.25104547520010000=13.6mmB.車輛活荷載產生向下的撓度： fq=1/48PL3/EI 每片T梁架設后通過濕接縫相連接，每片梁按照等代荷載、橫向分布系數及車道折減系數來計算比較復雜。本施組視一輛重車為集中靜活載按每片梁可布置一輛重車計算，荷載按汽車超20級計11、，計算結果偏大，取值時可適當減小故：fq=1/48550103（28.86103）3/EI=28 mm 按照公路橋涵設計手冊橋涵表2-5-28的規定，fq一般取1/2=14mm即可。C、 張拉應力張拉產生的向上撓度fpi：將所有預應力鋼絞線視為按拋物線形布置進行計算:計算公式為: fpi=-（5/48）（pieL2/EI）pi張拉預應力 對于： 15#孔： Pi=569KN ； 對于： 613#孔： Pi=583.87KN 彈性模量： E=3.25104 ，T梁截面慣性矩： I=547520010000mm4 將上述值代入公式： fpi=5P103eL2/483.25104547520010012、00對于P值，取超張拉值，15#孔P=569KN，613#孔P=583.87KN計算得出下表： 各孔道張拉撓度值（mm） 附表三 孔道號升高值e（cm）L（cm）fpi孔道號升高值e（cm）L（cm）fpi11433984.5-7.66、721.5 3974.1-2.021543986.8-8.28、937.53975.2-4.031653989.2-8.810、1153.53976.6-5.841763992.6-9.312、1369.53977.7-7.551873994.7-9.9fpi=-63.1撓度組合：a、 T梁預制時自重與初始張拉力二者撓度的組合： fa=fg1+fpi=48-613、3.1=-15.1mmb、 T梁架設橋面鋪裝后的撓度組合：fb=fg+fpi = 59.4-63.1=-3.7mmc、 車輛通行時跨中產生的撓度 fc=fg+fpi +1/2fq=59.4-63.1+19=15.3mm L/1600=38.86m/1600=24.3mm 15.3mm根據設置預拱度的條件：若撓度fmax L/1600 才設置預拱度，否則不設置預拱度。因此本方案中按不設上預拱度設計。考慮在預制場預制時，由于沒有基底壓縮的影響，架梁后保證橋面鋪裝層的厚度及制作時的誤差，預制時按照-30mm起負拱。第一片梁張拉時期，用水準儀測量出T梁的實際上撓度，據此確定是否調整。上述計算必須經設計14、及監理工程師認可。注意施工T梁時在保證翼緣厚度的前提下，跨中砼不得澆注成水平，必須同樣向下低30 m m。 在此需要說明的是：根據施工經驗及上面的計算，T梁在預制場預制時，一般按照4050mm起負拱，這樣才能滿足鋪裝層的厚度，但梁在鋪裝后和使用過程中將向下撓，形成向下凸。這將影響梁的使用和線形美觀。如不起4050mm的負拱，鋪裝層厚度將不夠，這就需調整路面標高。這是一個矛盾問題。我們認為寧愿調整設計路面標高，也不影響梁的使用和線形美觀。因此本施組設計的預制梁向下起30mm的負拱值，請監理工程師及設計人員確認。3、支架：使用角鋼支架 。為保證T梁的外觀質量。使用50角鋼小龍骨，75角鋼做大龍骨，15、肋用6mm厚寬50mm的鋼帶。鋼模板用=6mm的鋼板做面板，上下拉兩道拉桿。橫隔板之間的模板作成整體。 4、鋼筋工程： 鋼筋骨架的制作在鋼筋棚進行，鋼筋加工前，必須先作清污，除銹和調直處理。Q20主筋的水平鋼筋用電弧焊接頭，骨架的焊接采用分段，分片方式，在專用的焊接臺座上施焊，然后運至現場裝配成型。先綁骨架即梁肋部分，后綁橫隔板及翼緣鋼筋，綁扎完對照圖紙檢查無誤后安錨墊板。注意錨墊板下的防爆鋼筋要準確定位。錨墊板上鉆半眼螺栓孔與端頭鋼模板臨時固定。確保預應力筋孔道定位準確。5、波紋管埋設：波紋管加工好經試水檢查后才可使用。波紋管用加大管徑的波紋管接頭，接好頭后在接頭的外層用膠帶粘結，防止漏漿堵16、塞孔道。波紋管兩端穿過錨墊板的孔道，并用紙袋等物臨時封包好。波紋管按設計坐標安放并用短鋼筋固定焊接。短鋼筋的固定間距0.5m。起彎點加密布置。6、穿束：在編束并標注后的預應力鋼絞線端頭，套上自制的鋼彈頭，每束用人工抬到現場用人力穿過波紋管孔道。鋼絞線兩端必須均勻地露出張拉的長度90cm左右。也可用6鋼筋系牢鋼絞線通過絞車牽引穿束。絞車牽引速度一定要慢，防止拉破波紋管。7、砼施工：澆筑前對預制臺座，預留孔道，預埋件的位置進行復式檢查，由于采用側模，底模振搗，在底梁與基之間加設橡皮墊，以便提高振搗效果。由于施加預應力后混凝土會壓縮，所，梁的底模板鋪設時加長1/1000L（梁長）。（1）、原材料：T17、梁砼等級為C50，故水泥用普硅52.5R水泥。河砂用武隆產中砂，細度模數2.3。碎石用西山產的石灰巖碎石，粒徑0.52cm。水用施工現場的生活自來水。外加劑用易通FB-5早強減水劑。（2）、配合比：經公路中心試驗室驗證后的理論配合比為：水泥：河砂：碎石：水：外加劑=1：1.23：2.29：0.38：0.01。每立方水泥用量512kg。坍落度1214cm。試驗強度58.2Mpa。現場配料時，測出砂石的含水率，將理論配合比換算成施工配合比進行配料。（3）、材料計量：袋裝水泥由于廠家出廠時已計量，配料時進行抽查水泥計量是否準確。發現一次超誤差允許量時，取4倍抽查。若仍發現一袋超允許誤差量則該批水泥全18、部計量配料，并將該信息反饋到生產廠家。砂石每次稱量配料。水用容積計量。外加劑稱每次用量后分袋包裝。（4）、拌制：使用兩臺J350型砼攪拌機拌制砼。另備用一臺J350型的攪拌機。攪拌時間不少于3分鐘。混合料攪拌均勻、顏色一致后才可出料。以內梁的混凝土設計量21。3m3計，澆注混凝土的速度計算為：攪拌機的設計生產能力為：J350實際生產能力按照3。5m3/h計，生產21。3m3混凝土的時間為：21。3/（2X3。5）=3小時。混凝土的初凝時間控制在5小時就能滿足首批混凝土初凝前將全部混凝土澆注完畢。（5）、運輸及澆筑：用塔吊提升0.3m3的罐裝混凝土到澆筑位置，每提升卸料一次需用3分鐘；如不能吊到19、位的，卸到搭設的斜臺上，人工鏟砼入模。由于澆注長度達30m，設置兩臺J350攪拌機，人工運輸碎石，河砂，后艙必須分兩組，前后組相隔時間不得多于2小時。澆注順序從一端向另一端進行，一氣呵成的；連續澆筑。將近另一端時，為避免梁端混凝土產生蜂窩等不密現象，應改從另一端向相反方向投料，而在距該端4M5M處合龍。分層下料，振搗，每層厚度不宜超過30CM，上下層澆筑時間相隔不超過1H（30C以上）或1。5H（30C以下），上層混凝土必須在下層混凝土振搗密實后方能澆筑。這樣才能避免出現施工冷縫。兩端鋼筋較密、中部波紋管較密。在該三處砼的分層厚度不大于30cm。施工速度要慢。端頭模板分兩次安裝到位。方便澆砼及20、觀察砼是否澆注密實。砼振搗用50型插入式振動棒配合功率為1.5KW的同頻率附著式振動器搗固。振搗器先固定在型鋼上，型鋼固定在模板上。澆注砼后派專人將T梁的頂板刨平拉毛，注意頂部砼仍按本施組設計的負拱（-30mm）下凹。在澆砼用水準儀抄平時就首先做到這一點。砼澆注后派專人覆蓋灑水養護到設計強度。冬季氣溫較低時（低于5）不得灑水養護。每片梁澆注砼后同條件下做砼試件，其強度達到80% 后，方可對構件進行張拉。8、張拉：使用經有資質的單位標定參數的65t內千斤頂及YZB215/63電動油泵在梁的兩端同時張拉。張拉使用雙控的方法進行。由張拉應力進行控制，用伸長率進行校核。砼強度達到設計強度的80%后，依21、次張拉N1，N2鋼束。鋼絞線采用標準強度Ryb=1860Mpa,直徑15.24mm,公稱截面積140mm2,彈性模量E=195000Mpa,松弛率0.035,張拉控制應力0.75Ryb=1395M,每束拉力P=195。3KN.弗氏錨張拉順序為：0 0.1K （量初始伸長） 1.05k（持荷5分鐘量伸長） 頂錨 給油退楔 中梁：對于N1鋼束，鋼絞線控制應力為Ni=195.3x8=1562.4KN 對于N2鋼束，鋼絞線控制應力為Ni=195.3x12=2343.6KN邊梁：對于N1鋼束，鋼絞線控制應力為Ni=195.3x10=1953KN 對于N2鋼束，鋼絞線控制應力為Ni=195.3x12=2322、43.6KN 上述值通過張拉油壓表來顯示。 用張拉時的伸長值來校核張拉力。根據梁長高速公路技術規范，實際伸長值與理論伸長值之差應控制在6%以內，否則應停止張拉查明原因。為了對張拉結果進行校核，下面將理論伸長值進行計算，在張拉施工中使用。 有關計算公式為：L= P .L.100/AyEg P = P.（1-e-（KL+）/（KL+） P預應力鋼絞線每束張拉力，取 205.07KN（設計為：195.3KN）。 L張拉端至計算截面（本計算截面為跨中）的孔道長度，見附表四。Ay預應力鋼材截面面積取：471.24mm2Eg鋼絞線彈性模量取1.95105N/mm2 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角23、之和； 15#孔取: 0.13686354 rad， 613#孔取: 0.1075 rad K孔道偏差對摩擦的影響系數； 對波紋管取: 0.0008預應力鋼絲與孔壁的摩擦系數。對鋼絲束取： 0.17將各孔道的有關參數代如上述公式列表計算理論伸長值如下： 1/2孔道長度及伸長值計算表 附表四孔號升高值c(cm)=2arctgy/x彎起半徑R=c/（1-cos）直線長L曲線長S=R/180孔道長L+s(cm)有效鋼絲長伸長值(mm)1143.8-40-1912508.61001893.2199320431212154.9-20-1011625.71001894.3199420441213165.124、0-00-010860.81001895.619962046121417610-57-59664.41501847.219972047121518711-19-309664.11001898.3199820481216,721.58-35-541912.91700287.1198720371248,937.57-19-234597.41400587.61988203812410,1153.57-19-246558.51150838.31988203812412,1369.57-00-079318.98501138.819892039124注：鋼絲有效長度為孔道長加上千斤頂工作錨至工具錨之間的長25、度50cm。 設計張拉力時的理論伸長值表 附表五孔道號鋼絲長（m）KL+P（KN）L（mm）120.430.03961531.4112220.440.03962531.4112320.460.03963531.4113420.470.03964531.4113520.480.03965531.41136、720.370.03457546.51158、920.380.03458546.511510、1120.380.03458546.511512、1320.390.03459546.511515#孔設計張拉力542KN，613#孔556KN。彈模E=2.055105N/mm2 實際伸長值計算式：26、L=L1+L2-C L1初應力（0.1K）至最大張拉力間的實測伸長值，由張拉技術員現場用鋼尺直接量。L2初應力的推算伸長值: L2=0L/Eg 0初應力，取139.5MpaC砼在張拉過程中的彈性壓縮量。將有關參數代如上式計算得下表： E=2時推算伸長值表 附表五孔號L (mm)L2 (mm)孔號L (mm)L2 (mm)120430126,72037012220440128,920380123204601210,1120380124204701212,13203901252048012 E=2.055時推算伸長值表孔號L (mm)L2 (mm)孔號L (mm)L2 (mm)12043011.427、6,72037011.722044011.48,92038011.732046011.410,112038011.742047011.512,132039011.752048012 張拉過程中尚應考慮鋼絲回縮的影響，根據經驗其值一般為2-3mm，具體在現場觀測時確定。張拉過程中的斷絲和滑絲量控制在1根之內或按總數的1%進行控制。超過此數必須補拉或更換鋼絲重新張拉。張拉完畢停歇10h左右觀察預應力鋼絲的穩定情況后，即進行下一工序孔道壓漿及封錨作業。 9、孔道壓漿：張拉后用早強砼將錨塞縫隙堵塞，僅留出氣孔。為保證壓漿飽滿，在孔道中部也應設出氣孔，壓漿后堵塞。壓漿前先壓清水洗孔，后壓42。5R純水泥28、漿，水泥漿中摻1/萬的鋁粉或微膨脹減水劑。水泥漿水灰比0.40.45,泌水率不超過4%，水泥漿稠度控制在1418s之間。壓漿壓力0.50.8MPa。10、封端：壓漿后即進行封端砼的澆注，并按設計加長部分加長澆注砼。待封端砼和孔道壓的水泥漿達到強度后即可進行移梁架設作業或橫移運入存梁區。11、T梁橫移:預制張拉灌漿封端后的T梁即可在預制場中橫移到成梁場。平移用的上、下滑道用32#槽鋼組成，槽鋼內墊木料。下滑道長不超過10m，由2段組成，2段之間在側面連接。上滑道長3m，內用10mm厚鋼板焊加勁肋，滑道上設支撐T梁的鋼管撐桿及支撐端頭橫隔板的臨時支架。上滑道兩端用20的圓鋼焊拉環。滾筒用55的實心29、圓鋼，長70cm，滾筒的兩端焊上把手。有關牽引力及滾筒的計算如下：滾動牽引力： T=KQ（f1+f2）/D + nQf1 、f2 上下走道的摩擦系數，鋼和鋼取0.05 ，K阻力系數，鋼和鋼用2.5；Q滾動承受的荷載，取500KN；D滾筒的直徑，取5.5cm；n走道的坡度，按水平計算，取0。將上述參數代入公式得：滾動牽引力為：T=2.5500（0.05+0.05）/5.5 =23.0KN 需要的滾筒數量m=Q/L=Q25/DL=50010325/（21055320）=3 根式中：Q走道板受到的壓力；L滾筒與走道板接觸長度，滾筒的允許荷載，鋼滾筒=1/25 D根據計算，牽引工具用5t的手拉葫蘆，起30、重工具用YQ-50的液壓千斤頂。為此在施工預制場與成梁場之間的砼道（此砼道亦是成梁的梁墊，見附圖）時，預埋20的鋼園環，作為手拉葫蘆的著力點。為保持移梁過程中T梁的穩定，尚應將T梁兩側臨時固定，T梁邊橫移，臨時固定邊放松或收緊。橫移T梁速度不能快，邊橫移邊觀察，發現問題立即停止，處理好后再橫移。在此必須說明的是：T梁在橫移前后的提梁和落梁，提落梁在梁的兩端各用2臺YQ-50的液壓千斤頂在梁的兩側頂落，T梁用20mm鋼板加工成的凹型托架托住。千斤頂頂托架帶動T梁上下，臨時固定后安拆上下滑道及滾筒。針對T梁的橫移，工程隊依據此施組編出作業指導書、安全措施經項目部批準后方可實施。 12、T梁端頭伸縮31、縫預留槽口施工：本橋設伸縮縫兩處，共24片梁需留槽口。在此處的翼緣向下移48cm，在預制T梁時，先在T梁的端頭留64*48的槽口，鋼筋預留。T梁澆注后封端時施工槽口的翼緣部分，并把伸縮縫的預埋鋼筋按要求預留好。四、T梁架設： 本橋使用江西日月明廠生產的EBG150型穿巷式架橋機架設。架橋機散件運到xx大橋長壽端路基上組裝成形從長壽端向梁平端沿左幅架設24片，即將左幅先架設通。然后從梁平端退長壽端沿右幅架設，在長壽端拆除。（一） 、T梁架設前的準備工作1、 梁吊裝前的理論計算：為保證架橋機過孔、喂梁、吊裝安全可靠，吊裝前先應對架橋機過孔的配重、輪壓以及喂梁、吊裝時輪壓進行可行性驗算后，才能進行下32、道工序。（1） 架橋機過孔的配重計算根據廠家提供架橋機工況（）過孔配重計算公式及方法，結合架設xx大橋的具體特點（先架設左半幅）計算如下：PQ=（nM2M1）/L=（1.152013062.6731295760.465）/26.045=39135Kg（2）架橋機過孔方案及輪壓的計算；（3）對在已架好的T梁進行架橋機過孔、喂梁及吊裝的可行性驗算。2、架橋機、吊梁車的安裝及試運行：在進行完上述一系列可行性驗算后，必須按下面要求進行驗收及試運行成功后方可正式吊裝T梁。(1) 證吊裝T梁安全起見，在架橋機組裝完成后，必須進行試吊及懸臂過孔試驗，并按要求進行驗收合格后，方可進行正式吊裝作業。(1) 吊梁33、車的試吊：吊梁車按照安裝程序及操作規程安裝調試后，應進行重載試吊。重載試吊配重按吊梁車說明書中規定的起重負荷的1.1倍設計，為滿足該要求，決定采用在已澆好的30mT梁上均布擱置條石作為試吊配重，吊點設在距梁端1.6m處（預制T梁時在翼緣板上相應位置預留2030cm穿索空洞）試吊時測量橫梁撓度等數據，檢查門吊梁各部件受力情況和小車吊重長降作業及制動情況等，正常后即可投入使用。3、復核各墩臺墊石十字線，標高及墩臺間跨距；實測待架橋跨各墩臺十字中心線、墊石標高及實測橋墩臺跨距，復核無誤后將十字中心線放在各墩臺墊石頂面上，以之作為橋梁吊裝就位的依據。4、支座安裝：將橡膠支座分中，在墊石彈出十字線。確定34、墊石頂面清潔無油污后在其上薄薄地抹一層干水泥漿，干水泥漿不得有洞隙和硬點，將支座平放于墊石上，使上下十字線重合。中心線不能大于3mm，支座安裝所形成的斜角在任何方向對其正確位置的允許偏差是1：200。用水平尺在支座面上沿兩個方向檢查是否水平，不符合要求則取下支座重新抹水泥漿，直到找平為止。若是現澆T梁，必須設臨時支座裝置，并將支座外圍的縫隙仔細堵塞，以免漏漿。四氟滑板支座不能傾斜安裝，利用T梁底的預埋鋼板來調平。（二） 、T梁吊裝：在完成以上架梁準備工作后，即可按以下方法進行T梁吊裝。其操作程序見下框圖：EBG50/150型架橋機架梁程序預制場布置及準備 組裝門吊及架橋機 門吊架橋機試運行 復35、核墊石標高、中線 架橋機縱行過孔 喂梁、捆梁、起吊 吊梁運行到墩臺上 橫移、落梁就位安支 架設第二片T梁 固定、焊接橫隔板 澆筑梁間濕接縫1、架橋機縱行過孔就位1） 將架橋機上部兩起重小車開到橋架尾部，將兩托滾支承于橋架前端下部軌道上，要求左右兩托滾滾輪踏面高低差不大于3mm。托滾承力后將托滾上部與機架之間用鋼板墊實，以免千斤頂超載受損，并根據計算資料考慮擴散托滾承壓力，防上T梁受損。起橋架尾部，將轉向車平面旋轉至與縱行過孔方向一致。由于周家院大橋左右半幅錯位，所以架梁只能先架設右半幅，因此過孔時，將軌道梁（）和（）的兩個第1部分分別一前一后掛在橋架上，隨架橋機一道過孔。2） 在已架好的橋面上36、鋪一條2.5m軌距的軌道，要求軌距誤差不大于5mm。3） 按工況（）（采用鋼板凳）將兩導向托滾安放在橋墩臺梁頭上及鋼板凳上，托住兩橋架前端，托滾調節高度要求。4） 將載梁運梁車與橋架尾部連接好。并檢查配重是否符合要求。5） 收起升降支腿。6） 上述工作完成后，由人操作即可將架橋機懸挑開過孔，過孔速度5.52m/min。在過孔過程中應隨時注意運梁小車，后轉向運行情況及托滾、連接器受力情況和架橋機前端下撓程度，并及時予以調整。7） 當架橋機過孔已到對面橋墩臺，將前邊橫移軌道落在橋墩上、墊好調平后即可降下支腿將下橫梁轉向車落在橫移軌道（）上。8） 用千斤頂將架橋機后部頂起，將橫移軌道（）墊好調平，并37、將轉向車平面旋轉90后落在橫移軌道（）上。9） 在前后轉向車落實在橫移軌道上并受力后，落下兩組托滾，使連接器從受力狀態下釋放，從而將運梁小車與橋架脫開。必要時可借助起重小車將配重的梁板一端吊起，便于拆卸連接器。10） 檢查兩橫移軌道是否平行（允許差10mm），空車在橫移軌道上試車可行后，即可開始喂梁、架梁。2、架梁、喂梁1）、橋架上兩起重小車此時已在架橋尾部。2）、運梁小車從預制場運梁到橋架尾部，對應橋架上起重小車的下面，降下起重小車的吊具，吊起預制梁前端與運梁小車同步向前開；縱行至運梁到起重小車的位置，將預制梁吊起，縱行至待架橋孔的跨度內，根據落梁位置左（右）橫行到位，即可落梁就位在已安裝好38、的支座上，并在T梁兩端隔板下支墊木方，以便固定T梁。3)、落梁后兩起重小車退回到橋架尾部，架橋機橫行到橋中對應運梁軌道的位置，即可開始下一片梁的架設工作。架設順序應先架好幾片內梁后，再架邊梁以便固定邊梁。4)、接橫隔板的連接鋼板；澆筑梁間濕接縫。5)、右半幅架設完畢后，將架橋機退回，通過橫移軌道將架橋機移至左邊架設左半幅T梁，此時運梁小車軌道應移到左邊。6)、彎橋的架設i. 將兩托滾托住前端橋架，收起前支腿使伸縮梁下兩轉向懸離即可。ii. 根據斜交角度調長下橫梁。要求兩端伸長一致。iii. 當斜交角大，支腿及斜撐不在兩升降縱向距離2.59之內時，懸出的腿應靠近帶球鉸的升降支腿（）一側。iv. 39、后轉向車與前轉向車相應移動，并使前后轉向車平行。v. 前后橫移軌道對應平行鋪設，使架橋機空車左右橫向斜行正常，即可開始斜交架梁。（三） 、技安措施及注意事項(1) 嚴禁酒后或帶病操作架橋機，所有施工現場施工人員必須配帶安全帽，懸空作業必須系好安全帶。(2) 整機吊梁橫移時，預制梁必須盡量落下，貼近橋墩臺橫行。架設邊梁時只許使用慢車，嚴禁使用快車。(3) 連接器螺桿調節時，上、下螺桿必須保證旋合長度各不得小于70mm，防止脫落。(4) 架橋機每次過孔后，前支腳必須確保垂直于橋墩臺頂面。調節方法：根據橋的縱向上、下坡度，單獨調節前后兩個升降支腿的伸縮幅度。(5) 連接器與運梁小車連接后，連接器上的40、螺母必須擰緊，經防下滑。(6) 架橋機過孔時，運梁小車（載梁）與架橋機縱向運行那一段路軌的鋪設；架斜交橋時，那一段路軌與對面橋墩臺的夾角必須與橋架伸縮的夾角一致。(7) EBG150架橋機升降支腿的調節幅度為01000mm。(8) 橫移軌道上的行程限位，每次架設邊梁時，應檢查其限位距離（邊梁落點中心至轉向向車兩輪的中心距1250mm，嚴禁超出此范圍使用）是否準確。(9) 架邊梁時的懸挑出去橫移軌道的支點必須墊結實，防止下沉或傾斜。(10) 架橋機每次組裝后，必須做吊梁及縱向過孔懸臂試驗，可行后方可正式過孔架梁。五、橋面裝飾1、橋面鋪裝橋梁架設后即按設計的橋面連續長度綁扎連續鋼筋，鋼筋經檢查無誤41、后按照設計的橋面高程扣減瀝青砼厚度后的高程制作C40砼灰餅，灰餅間排距按2m控制。澆筑鋪裝層砼從一角開始倒退進行，用平板振動器搗固，長鋼管拖平，混凝土初凝后用毛刷拖毛，以便于與瀝青砼結合好。澆筑防水砼時注意留設伸縮縫的安裝位置及預埋鋼筋。2、防水砼鋪裝后即可進行防撞護欄的施工，防撞護欄的模板用型鋼加工制成，每節長2米，模板底部用鋼拉桿套PVC管與模板外的型鋼相連。防撞護欄型鋼支架預埋件及螺栓必須先埋設。為保證埋設的準確性，螺栓可與防撞欄的鋼筋點焊，點焊前必須用細線找平，同時保證螺栓位置在扶手安裝后扶手在曲線上的線性圓滑美觀。注意埋設排水管。3、伸縮縫的安裝參照陳家浩施組設計。六、主要資源計劃142、 主要機械設備計劃 ：見下表 主要機械設備表 附表五序號機 械 名 稱規格型號生 產 廠 家功率（KW）數 量備注2062161柴油發電機GF120上海柴油發電設備廠12012柴油發電機GF90洛陽內燃發電設備廠9013砼攪拌機JB500D四川廣元一機廠10224砼攪拌機JZ350四川廣元一機廠5.5225油泵YBZ2中原預應力張拉設備廠5.5226內千斤頂65T中原預應力張拉設備廠227灰漿泵HB-3中原預應力張拉設備廠7118絞車JD11.4宿州礦山設備機器廠11.4669鋼筋機械彎、切重慶中建機械制造廠61110鋼筋豎焊機MH-36北京對焊機廠17.21111汽車吊QY-8蒲源工程機械43、廠1181共用12架橋機EBG150江西日月明有限公司113龍門吊MQ80鄭州大方實業有限公司114龍門吊5t1自制2、要勞動力計劃：見下表人員需用表 附表六序 號 工 種 人 數 206隊 216隊 備 注1石 工5025252木 工4020203架子工3015154鋼筋工3015155砼 工2010106焊 工633序 號 工 種 人 數 206隊 216隊 備 注7鉗 工8448電 工8449機修工42210運轉工30151511打眼工126612放炮工63313測量工63314普 工60303015材料工63316試驗工21117信號工126618起重工422合 計334167167各隊可據實調整七、技術安全措施 本工程于技術條件復雜，爆破、深坑、高空、懸吊等作業都存在，在此不能一一敘述，根據公司工程技術管理權限及ISO9002質量體系程序文件的規定，各工程隊施工分部分項工程時，編制作業指導書，制定詳細的技術安全措施并報項目部批復后備案。八、施工平面布置圖橋梁工程一隊應根據梁平至長壽高速公路N合同段施工組織設計的總體要求進行布置，布置后必須繪出平面布置圖報項目部。