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1、xx縣xx濱河廣場A區工程落地式腳手架專項方案落地式腳手架專項施工（方案)報審表工程名稱：xx縣xx 濱河廣場A區工程 監理表2致: xx限公司 (監理單位）我方已根據施工合同的有關規定完成了 落地式腳手架專項施工 （方案）的編制，并經我單位技術負責人審查批準，請予以審查。附：落地式腳手架專項施工（方案）施工單位（章） 重慶市佳信建設（集團）有限公司 項目經理 日 期 專業監理工程師審查意見:專業監理工程師 日 期 總監理工程師審核意見:項目監理機構（章）總監理工程師 日 期 落地式腳手架專項施工(方案)審批表 LJA3-1-1工 程 名 稱xx縣xx濱河廣場A區工程工 程 地 點建 設 單 2、位建 筑 面 積8462.91 （）結 構 類 型框架工 程 造 價953.38（萬元）設 計 單 位監 理 單 位層數、高度2+1/12.963m建筑物跨度51（M）開、竣工日期2011。9。102012。3。25 編 制 人項目負責人 項目安全負責人 參 加 會 審 人 員 單 位xx房地產開發公司職 務甲方代表項目經理技術負責人安全員職 稱 /工程師工程師/簽 名審批結論 施工單位技術負責人簽字 蓋 章 年 月 日建設單位審批 簽 字 蓋 章 年 月 日目 錄一、工程概況二、搭設方案三、腳手架驗收四、外腳手架搭設的勞力安排五、外腳手架搭設的安全技術措施六、外腳手架拆除的安全技術措施七、腳3、手架拆除安全措施附：腳手架計算書為進一步貫徹建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99），實現安全管理規范化、科學化，確保規范施工安全生產，根據該工程建筑結構和施工特點、特編制該施工方案。落地式腳手架施工方案一、工程概況1、工程概況11、工程名稱： xx縣xx濱河廣場A區工程12、工程地點：xx縣趙家壩濱河南路13、工程結構：框架結構 14、工程合理使用年限：50年15、建筑面積：8462。9116、總 投 資: 953。38萬元17、工程質量等級：合格18、工程工期： 135天19、建設單位: 110、設計單位： 111、施工單位： 1。12、監理單位：xx限公司1.13、工程特點：該工程為xx4、縣xx 濱河廣場A區工程工程，框架結構2+1層。該工程設計等級為三級,安全等級為二級，耐火等級為二級，六度抗震設防，合理使用年限為50年.二、搭設方案2。1材料及規格選擇根據JGJ59-99標準要求，采用鋼管搭設,鋼管尺寸采用 483.5MM，并使用鋼扣件。2。2搭設尺寸在滿足安全與規范使用的情況下安現場實際情況調整.2。2.1搭設總高度13。517。5米（由于該工程高度不等）；要求隨施工進度搭設，高度超出施工層1.5米。2。2.2搭設要求,根據現場實際情況，采用雙排腳手架,架體立桿內側采用安全密目網全封閉圍擋施工。3.2米高搭設首層平網，隨施工進度設隨層網。2.2。3構造要求2.2。3。1立5、桿間距1.5米，立桿基礎墊通長板（20CM5CM4CM長的松木板），使用鋼底座（1CM15CM8MM的鋼板)。底座中間設置鋼管芯子，高度大于15CM。離地高度20CM設置縱橫方向掃地桿.連續設置在立桿內側，立桿接長采用對接，且接頭交錯布置，高度方向錯開50CM以上，相鄰接頭不應在同跨內。接頭距大橫桿與立桿的交接處不應大于50CM.頂層立桿可搭接，長度不應小于1M，兩個扣件。2。2。3.2大橫桿 大橫桿間距控制在1.5M，以便立網掛設,大橫桿置立于立桿里面,每側外伸長度不應小于10CM,但不應大于20CM。桿件接長需對接,接點距主接點的距離不應大于50CM。2.2.3.3小橫桿 小橫桿搭在大橫桿6、上面，伸出大橫桿長度不小于10CM,小橫桿間距：立桿與大橫桿交接處必須設小橫桿,腳手板處75CM，且伸入墻內不小于18CM。2.2。3.4剪刀撐 外腳手架的兩端轉角處，以及中間每隔67根（915M）立桿應設一組剪刀撐。剪刀撐與地面的夾角為：跨6跨時45、跨5跨時50、跨4跨時60。剪刀撐桿件接長需搭接,搭接長度不小于1M，使用三個扣件均勻分布，端頭距扣件不小于10CM。2.2.3。5腳手板 應滿鋪腳手板,嚴禁探頭板，不得高低不平，并要設置擋腳板,擋腳板高度為18CM。滿鋪距墻小于10CM。2。3架體與建筑物拉結 腳手架高度在7M以上及每高4M，水平每隔6M同建筑物牢固拉結，內外用50CM鋼管固7、定.并加設頂撐使之同時承受拉力和壓力，保證架與建筑物之間連接牢固，不搖晃、不倒塌。2.4排水措施:架底處不得有積水，并設排水溝。3腳手架驗收3。1外腳手架必須由持證人員搭設，隨樓層的增高逐層對其進行檢查及分段驗收，高度9M驗收一次，不符合要求的應迅速整改。3。2外腳手架分段驗收應按JGJ5999中“外腳手架檢查評分表”所列項目和施工方案要求的內容進行檢查，填寫驗收記錄單,并有搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。3.3必須有量化的驗收內容。4外腳手架搭設的勞力安排4.1根據工程規模和外腳手架的數量確定搭設人員的人數,明確分工并進行技術交底。4。2必須建立由項目經理、施工員、安全8、員、搭設技術人員組成的管理機構，搭設負責人向項目經理負責，負有指揮、調配、檢查的直接責任。4。3外腳手架的搭設和拆除必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具.五、外腳手架搭設的安全技術措施5.1外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。5。2外腳手架不得搭設在距離架空線路的安全距離內，并做好可靠的防雷接地處理。5.3外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。5.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑混用。5。5外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全網、穿防滑鞋.5。6嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆料,施工荷載不得大于2KN/M2。5。7控9、制扣件螺栓擰緊力矩，采用扭力扳手,扭力矩控制在40-50N.M范圍內。5。8嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡.5。9保證腳手架的整體性，不得與井架、塔吊一并拉結，不得截斷架體。六、外腳手架拆除的安全技術措施6。1拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,擬定出作業計劃，報請批準,進行安全技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、堆料堆放地點、勞動組織安排等。6。2拆架時應劃分作業區,周圍設防護圍欄，豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非工作人員進入。6.3拆架的高處作業人員應戴好安全帽，系好安全帶,扎裹腿，穿軟底防滑鞋.6。10、4拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆架作業。6.5拆立桿時，要先抱住立桿在拆最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6。6連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時，應用臨時撐支住,然后才能拆除。6。7拆除時,要同一指揮，上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落.6。8拆架時嚴禁觸及腳手架附近電源線,以防觸電事故。6.9在拆架時,不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。6.10拆下的材料11、要及時下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,當天拆當天清，拆下的扣件要集中回收處理。七、腳手架拆除安全措施1、架子拆除時應劃分作業區，周圍設防護圍欄，豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非工作人員進入。2、拆架的高處作業人員應戴好安全帽,系好安全帶,扎裹腿，穿軟底防滑鞋。3、拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆架作業。4、拆立桿時，要先抱住立桿在拆最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣。5、連墻桿（拉結點）應隨拆除進度12、逐層拆除,拆拋撐時,應用臨時撐支住,然后才能拆除。6、拆除時，要同一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落。7、拆架時嚴禁觸及腳手架附近電源線,以防觸電事故.8、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開.9、拆下的材料要及時下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件要集中回收處理.腳手架計算書 本計算書是依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001編制而成的。因腳手架所受荷載變異性較大;扣件接點屬于半剛性,且接點剛性大小與扣件質量有關，接點性能存在較大變異；腳手架結構、13、構件存在初始缺陷，如桿件的初彎曲、銹蝕,搭設尺寸誤差、受荷偏心等均較大；與墻的連接點，對腳手架的約束性較大，針對以上問題尚不具備獨立進行概率分析的條件，故對結構抗力乘以小于1的調整系數-/R，其值是與常用安全系數進行校準確定. 扣件式鋼管腳手架，一般情況下，偏心產生的附加彎曲應力不大，予以忽略，并在有關調整系數中加以了考慮。 按照冷彎薄壁型鋼結構技術規范的規定，對本工程所使用的鋼管Q235-A級鋼的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值f取為：205N/MM2。1、 腳手架相關力學計算條件根據檐高和施工的需要，搭設腳手架的最高高度為H=17.5m（考慮到屋頂局部高處因此均按18m計算）、立桿橫距Lb=1.14、05m、立桿縱距L=1.20m,大橫桿步距h=1.2m，橫向水平桿靠墻一側外伸長度300mm，鋪5cm厚木腳手板4層，同時施工2層,施工荷載按結構施工時取Qk=4KN/M2，(裝修時荷載考慮兩層同時作業，每兩米按一人操作計算，人邊放一個300mm高直徑500mm的灰斗,架體腳手板上排放兩箱外墻面磚），連墻桿布置為兩步三跨（2h3L）,鋼管為483.2,基本風壓W00。35KN/m2,采用密目立網全封閉，計算腳手架的整體穩定。其它計算參數查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范及建筑施工計算手冊知:立桿截面面積A=489mm2（由于使用舊鋼管，考慮到磨損，鋼管壁厚按3。2mm計算，則截面面積A=415、58mm2）,鋼管回轉半徑i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3，鋼材抗壓強度設計值f205N/mm2，腳手架鋼管重量為0.0384KN/m，扣件自重為0。014KN/個,木腳手板的自重0.35KN/m2,密目網（密度為2300目/100cm2）的自重0。005KN/m2，擋腳板、欄桿的自重0。14KN/m。2、縱向水平桿計算：腳手架屬于雙排扣件式鋼管腳手架，施工荷載由縱向水平桿傳至立桿，只對縱向水平桿進行計算，按三跨連續梁計算，計算簡圖如下抗彎強度按下式計算 fM0。175FLF由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值，F=0.5qlb(1+ )2q作用于橫向水平桿的線荷載設計值； q16、= （1.2Qp+1。4QK)S1Qp腳手板自重0.35 KN/m2;QK施工均布荷載標準值（裝修施工時為2KN/M2）取QK=3KN/M2；fQ235鋼抗彎強度設計值，按規范表5。1.6采用,f205N/mm2；S1施工層橫向水平桿間距，取S1=1200mm；1。4可變荷載的荷載分項系數；a1橫向水平桿外伸長度，取a1300mm柱距，取 =1050mm排距，取 =1200mmW截面模量,按規范附錄B表B取值，W=5.08cm3； f= ,滿足要求撓度驗算 = (與10mm）式中 由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值， =4。16mm =1200/150= 8mm，滿足要求。3、扣件的抗滑17、移承載力計算 RRc式中R縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值， Rc扣件抗滑承載力設計值,按規范表5。1.7取Rc=8.0KN根據公式R= 1。2NG2k +1。4NQk式中NG2k構配件自重標準值產生的軸向力,查建筑施工計算手冊表75得NG2k=1.372KN NQk-施工荷載標準值產生的軸向力,內外立桿按一縱距（跨）內施工荷載的1/2取值查建筑施工計算手冊表76得NQk=5.04KN/2=2。52KN 則R= 1。2NG2k +1。4NQk =1.21.372+1。42.52 =5。174KNRc=8KN，滿足要求。4、腳手架搭設高度計算已知:立桿縱距La=1。20米，立桿橫距Lb18、=1.05米，縱向水平桿步距h=1.8米，連墻桿按兩步三跨布置,計算外伸長度a1=0.3米，鋼管外徑與壁厚：483.2mm（取壁厚3。2mm,截面面積A=458mm2），本地區的基本風壓為0。35KN/組合風荷載時Hs= 式中HS按穩定計算的搭設高度;gK每米立桿承受的結構自重標準值(KN/m）,按規范附錄A表A1采用,gK=0。1291 KN/m軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比 由規范附錄C表C取值， = ，立桿計算長度， ； A立桿截面面積，按規范附錄B表B采用（壁厚按3。2mm計算），取A=4.58cm2 鋼材的抗壓強度設計值, =205N/mm2 NG2K構配件自重標準值產生的軸向19、力, -施工荷載標準值產生的軸向力總和； MWK風荷載標準值產生的彎矩,MWK= 其中 -風荷載標準值， -立桿縱距 W截面模量,按規范附錄B表B取W=5。08cm34。1、驗算長細比長度附加系數取1.00 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數,按規范表5.3。3取 =1。55 -立桿步距,取 =1800mm 截面回轉半徑，按規范附錄B表B采用,取=1.58cm -容許長細比,查規范表5。1。9得 =210則 = = =210，滿足要求4。2、確定軸心受壓構件的穩定系數 由(1）知=176.58查規范表附錄C表C知 =0.234。3、求構配件自重標準值產生的軸向力NG2k及施工荷載標準值產20、生的軸向力NQk總和:查建筑施工計算手冊表75、表76得NG2k=2。713KN, NQk=7.924.4、求由風荷載標準值產生的彎矩MWK= 4.4。1、先求風荷載標準值wk式中：風壓高度變化系數 ，查現行國家標準建筑結構荷載規范取 =0。54腳手架風荷載體形系數 ,查規范表4。2。4中的規定，取 =1.3,查規范附錄A表A3，得=0.105,則 =1.3=1.30.105=0.137基本風壓 ,查現行國家標準建筑結構荷載規范取 =0.35KN/m24。4。2、=0。70。540。1370。35=0。018 KN/m24。4.3、 MWK= = 4.5、求腳手架的搭設高度Hs根據公式Hs= 21、代入數值：Hs= =56。8m4.6、求單管腳手架的搭設高度限值：，但根據規范5。3.7條規定腳手架搭設高度等于或大于26m時，可按上式調整且不得超過50m，因此須采取措施：A區樓腳手架上部25m采用單管立桿,折合步數n1=361。8=20步，實際高度201。8=36m，下部雙管立桿的高度為45m，折合步數n2=451.8=25步.實際高度251.8=45m，架體實際搭設高度（25步20步）1。8=81m；5、腳手架穩定性驗算：立桿穩定性公式（組合風荷載時）式中N立桿段的軸向力設計值;軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比 由規范附錄C表C取值， = ，計算長度， ；截面回轉半徑，按規范附錄B表B22、采用，取=1.58cmA立桿截面面積，按規范附錄B表B采用(壁厚按3。2mm計算），取A=4.58cm2鋼材的抗壓強度設計值, =205N/mm2Mw立桿段由風荷載設計值產生的彎矩； 5.1、求立桿段的軸向力設計值:查規范附錄A表A-1知每米立桿承受的結構自重標準值gk=0.1291KN/m5.1.1、因底部立桿軸力最大,故先驗算雙管部分 (已知腳手架高度80.4m,45m以下為雙立桿，共25步,腳手架鋼管重量為0.0384KN/m，扣件自重為0。014KN/個，)。確定主、副立桿荷載分配5.1.1.1：副立桿每步與縱向水平桿扣接，扣接節點靠近主節點，與腳手架形成整體框架，副立桿應承擔部分腳手23、架結構自重和部分上部傳下的荷載。5。1.1。2:根據試驗結果表明：主立桿可承擔上部傳下荷載的65,副立桿分擔35左右。則N，G1K=(NG1K+450。0384+240。014）0。65 =（80。40.12912+1.88+0。34）0.65 =14.94KN5.1.1.3： NG2K=（Lb+a1)LaQp1+ La Qp2+ LaH Qp3式中：NG2K構配件自重標準值產生的軸向力;木質腳手板自重標準值(滿鋪四層): Qp1=40.35KN/=1.4 KN/立網自重標準值： Qp3=0。005kN/欄桿、擋腳板自重標準值： Qp2=0.14KN/m2=0.28KN/mNG2K =（1。224、0+0.3）1。240。35+1.20。142+1.280.40.005=3。34KN5。1.1。4：NQk=(Lb+a1) L aQK式中 -施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按一縱距（跨）內施工荷載總和取值 施工均布荷載標準值（按兩層操作層）:QK=22。0KN/=4。0 KN/代入數值：NQK=（1.20+0.3）1.24=7。2KN則主立桿軸向力設計值為：(組合風荷載時）N=1。2( N，G1K+ NG2K） +0.851.4=1。2（14。94+3。34)+0.851。47。2=30.504KN5.2、計算值：根據長細比 由規范附錄C表C取值, = = ，式中 長度附加系數取125、.00 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，按規范表5。3.3取 =1。55 立桿步距查規范表附錄C表C知 =0.235.3、計算風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw 根據規范Mw=0.851.4Mwk= 式中Mw風荷載標準值產生的彎矩；風荷載標準值；立桿縱距;其 值計算根據公式：=0。7zsWO式中z風壓高變化系數，地面粗糙為C類,查建筑結構荷載規范表7。2.1，取z=0.54s腳手架風荷載體型系數，根據規范表4.2。4的規定,取s = ，查規范附錄A表A-3,得=0。105，則 =1。3=1.30。105=0.137WO基本風壓, 查建筑結構荷載規范附表D。4,取WO =0.45KN/m26、2=0.70.540。1370。35=0.018 KN/m2則Mw=0。851。40.0181.21。82/10=0。0083KN/5.4、驗算立桿穩定性代入公式： 證明主立桿不穩定，需要進行卸荷處理.6、45米以上腳手架立桿(單立桿)穩定性驗算：雙管立桿變截面處主立桿上部單根立桿的穩定性，最不利荷載在45m處，最不利為內立桿，要多負擔小橫桿向里挑出0。3m寬的腳手板及其上部活載。已知:密目式安全立網封閉雙排（單立桿）腳手架擋風系數在網目密度為2300目/100cm2時， =0。8，此地區地面粗糙度為C類，風壓高度變化系數z=1。6,建筑物為帶窗洞全砼結構，風荷載體型系數 s=1。3=1.3027、。8=1.04 a、 單立桿段風荷載設計值產生的彎矩:Mw=0.851.4Mwk= = =0.851.40。71.61。040.351。21。82/10=0。18KNb、構配件自重標準產生的軸向力: NG2K=(L b+a1） L aQP1+QP2 L a+ L a(HS-33）QP3=（1.20+0。3)1。20。354+0.1421.2+1.2(80.445） 0.005=3.11KNC、腳手架結構自重標準值產生的軸向力: NG1K=(HS45)gk=（80.445）0。1291=4。57KNd、 -施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按一縱距（跨）內施工荷載總和的1/2取值NQK= 28、（1.20+0.3)1。24=7。20KN組合風載時：e、立桿段軸向力設計值： N=1。2（NG1K+NG2K）+0。851。4NQK=1.2(4。57+3。11)+0.851。47。20=17.784KNf、立桿穩定性驗算根據公式： 立桿穩定，滿足要求。7、連墻件驗算已知條件:腳手架高度80。4m,建筑物結構形式為全現澆剪力墻結構，地面粗糙類別屬C類,連墻件采用483。2鋼管,用直角扣件分別與腳手架立桿和建筑物連接,腳手架高度按最高處80。4米.7。1、先求腳手架上水平風荷載標準值K規范公式K=0.7zsWO根據建筑結構荷載規范表7.2。1計算高度取80。4米處,地面粗糙類別為C類，得風壓高29、度變化系數z=0.54；根據建筑結構荷載規范附表D.4,取WO =0.35KN/m2，腳手架風荷載體型系數s；根據規范表4。2.4的規定（全封閉腳手架）,取s ，取 則s = =1。30。105=0。137則K=0.70.540。1370。35=0。018KN/m27。2、 求連墻件軸向力設計值 ： 式中 -風荷載產生的連墻件軸向力設計值,按下式計算： -每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積。連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排腳手架NO取5KN= 1。4 +5=1。40.01821.531.2+5=6。21KN7。3、扣件連接抗滑承載力驗算查規范表5。1。7知一個直角扣件抗滑30、承載力為RC=8KN則Nt=6.21KNRC=8KN ,證明滿足要求。連墻鋼管與洞口夾持短管連接時，用雙直角扣件，完全滿足要求.7.4、連墻桿穩定驗算連墻桿的計算長度LH取2米根據公式:=LH/i=200/1。58=127=150 查規范表附錄C表C得=0.412根據公式N/AfNt/A=12。71103/0.412458=67.35N/mm2f(205N/mm2)滿足要求8、腳手架立桿地基承載力計算已知條件：立桿橫距：1.05m，立桿縱距la=1.2m,步距h=1。8m， 連墻桿為兩步三跨設置；腳手板自重標準值（按滿鋪4層） QP1=40。35 KN/m2=1。44 KN/m2；施工均布活荷31、載標準值（兩層作業、一人間距2m、每人一斗灰、兩箱磚合計荷載) QK=4KN/m2；欄桿及擋腳板自重標準值取QP2=0.14 KN/m；此架體在本地區的基本風壓取0.35KN/m2；腳手架搭設高度為80。4m；腳手架立桿底部墊通長4m長50mm厚腳手板；地基：外圍為全部為黃粘土，頂部澆筑100mm厚C15砼墊層；查建筑地基基礎設計規范附錄五，C15砼墊層承載標準值取 =150kpa=150 KN/m2計算8。1、立桿段軸力設計值N，按組合風荷載計算:N主=1.2（NG1K+ NG2K)+0。851。4NQK由已知條件La=1。2m，h=1。8，查規范gk=0。1291 KN/m腳手架結構自重標32、準值產生的軸向力N,G1KN，G1K =(NG1K+450。0384+240.014）0。65=(700。12912+1.88+0.34）0。65=13.191KN構配件自重標準值產生的軸向力NG2KNG2K= Lb+a1）LaQp1+ La Qp2+ LaH Qp3式中：NG2K構配件自重標準值產生的軸向力；木質腳手板自重標準值(滿鋪四層）: Qp1=40.35KN/=1.4 KN/立網自重標準值： Qp3=0。005kN/欄桿、擋腳板自重標準值: Qp2=0.14KN/m2=0。28KN/mNG2K =（1。20+0。3）1。240。35+1。20。142+1.2700.005=2.43633、KN施工荷載標準值產生的軸向力總和NQK:NQK= (Lb+0。3）LaQK=0.5（1.20+0。3)1.24=7.2則N主=1。2（ N,G1K+ NG2K) +0。851.4=1.2(13.191+2.436）+0。851。47.2=27。32KN（因主立桿可承擔上部傳下荷載的65%，副立桿分擔35左右)則主附立桿軸力設計值為N=27。32+27.320。650.35=42。03KN8.2、計算基礎底面積A取50mm腳手架墊板作用長度為1。5m,A=0。21.5=0。3 m28.3、確定地基承載力設計值fg:根據規范公式 地基承載力調整系數，對混凝土取1。155帶入數值= =173KN/m28.4、驗算地基承載力： 由規范5。5.1公式得: P 立桿基礎底部的平均壓力P =42。03KN/0。3mm2=140KN/m2=173KN/m2證明此地基滿足要求。9、腳手架卸荷計算及分析9.1、荷載分析與設計：9。1.1、通過以上計算，地基承受立桿下傳的軸向力且18米主立桿穩定性完全滿足要求。