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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況及腳手架設計概況22。1工程概況2三、施工組織機構23.1項目部組織機構：2四、施工準備34.1技術準備34。2人員準備34。3材料準備3五、腳手架設計4六、施工方法46.1雙排落地式腳手架搭設要求46。2腳手架搭設構造要求66。3腳手架拆除9七、安全保證措施97。1、安全保證體系97.2、危險源評價107。3、安全技術措施107。4、安全防護措施118.5、安全保證措施128。6、應急措施138.7、管理措施13八、質量保證措施148。1、質量保證體系148.2、質量允許偏差及檢查方法158.3、腳手架檢查與驗收17九、季節性施工技術措施189.1、雨季施工技2、術措施18十、環境保護及文明施工保證措施18十一、腳手架計算書1811。1、落地式扣件鋼管腳手架計算書18一、 編制依據xx糧食成品庫建設工程施工圖紙xx糧食成品庫建設工程施工組織設計建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011） 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）建筑施工高處作業安全技術（JGJ8091）高層民用建筑鋼結構技術規范（JGJ9998）PKPM安全計算軟件二、 工程概況及腳手架設計概況2。1工程概況1、總體概況序號項 目內 容1工程名稱xx糧食成品庫建設工程2工程地址3設計單位4建設單位5監理單位6質量監督7施工單位8建筑功能糧食儲備工程9工期要求2012年3、5月1日至2012年10月15日竣工10質量要求合格11建筑規模總建筑面積10623.8 m2層數及高度4/22.5本工程為xx糧食成品庫建設工程，主體為一棟四層框架樓，無地下室。本工程腳手架擬采用雙排落地腳手架，具體詳見腳手架設計。三、 施工組織機構3.1項目部組織機構：序號職位姓名職責1項目經理郭秀峰1、負責該分項工程施工的總體監督。2工程負責人龐生龍1、負責該施工方案的落實，并負責腳手架的檢查和驗收。3技術負責人李存義1、負責組織編制或審核該施工方案。2、負責對管理人員或現場施工人員進行方案交底。3、負責方案實施過程中的監督、檢查。4技術員張建平1、參與編制該施工方案,檢查方案的落實和實4、施情況.5質檢員秦晉如1、參與進場材料的質量驗收.2、檢查方案的落實和實施情況。6安全員范 根1、及時檢查發現腳手架搭設中存在的安全隱患，并通知相關部門進行整改。2、并負責腳手架的檢查和驗收。四、 施工準備4。1技術準備1、材料檢查：由質檢員負責鋼管、扣件等進場材料的檢查和驗收，并按要求進行質量檢測，不合格材料禁止使用;2、方案編制：由技術人員提前編制專項方案，并經相關人員審批后對項目及勞務隊負責人交底,指導施工;3、交底：根據施工方案編制技術及安措交底，技術交底是施工方案的進一步深化設計，直接要面向施工作業操作人員，交底必須要有操作性，杜絕文學性語言，杜絕規范性語言。4。2人員準備序號樓號施5、工人數備注1主樓124。3材料準備1、鋼管腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.6mm的焊接鋼管，鋼管的檢查必須符合下列規定：具有產品質量合格證；鋼管表面平直光滑,沒有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差,符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定。2、扣件扣件采用可鍛鑄鐵制作的瑪鋼扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞 .舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件應有檢驗報告，租賃單位應具有資質。3、腳手板木腳手板使用厚度50mm標準的杉木或松木板，板寬200300mm,厚度不應小于200mm，厚度6、允許偏差為2mm.兩端使用10-14號鍍鋅鋼絲捆緊。禁止使用有扭紋、破裂及腐朽的木板。4、安全網必須是經國家指定監督檢驗部門監定許可生產的廠家產品。安全網：水平網為大眼錦綸網。立 網:為密目網。安全網采用經國家指定監督檢驗部門鑒定許可生產的廠家產品，同時應具備監督部門批量驗證和工廠檢驗合格證;安全網的力學性能應符合GB57251997安全網力學性能試驗方法的規定，進入現場后應對安全網進行模擬大型砂包沖擊試驗，立網采用安全網ML1.56的密目安全網，平網采用P-36的可密網。密目式安全網要求如下：（1)在100cm2面積上,不少于2300目(即2300個網眼）。（2）做耐貫穿試驗（即用5Kg重的7、鋼管從距網中心3m高處垂直自由落下，砸到與地面成30度角的網眼上不穿透；安全網要求如下：（1）安全網網繩由錦綸、維綸、滌綸、尼龍等材料制成;平網的寬度不小于3m，立網的高度1。5m，每張網的重量不超過15kg；菱形網目其對角線與對應網邊平行，方形網的對角線或邊應與對應的網邊平行，網目邊長不得大于100mm；（2）邊繩直徑至少為網繩直徑的三倍，但不小于7mm。嚴禁立網代替水平網使用。繩的直徑和斷裂強力根據安全網的結構形式、網口大小等因素合理選用，斷裂強力一般宜為1500N2000N,必須用網繩作試驗繩，每張網上的試驗繩不少于8根。所有筋繩分布必須合理,相鄰兩根筋繩的最小距離不小于30cm。每根筋8、繩的斷裂強力不大于3000N。安全網上的所有繩結或節點必須固定。5、材料準備根據現場實際情況，各種材料準備數量如下: 本工程準備一至四層的全部腳手架材料: 序號材料數量規格備注1鋼管8000米483。62扣件2000個3密目網4000平米ML-1。564腳手板70立方寬350mm，厚40mm5大眼網600平米P-36五、 腳手架設計此方案設計腳手架作為結構、裝修施工時的操作架和安全防護使用，但不作為任何材料的堆放架，不作為模板安裝的頂撐使用。在主體結構施工中，沿樓座外墻周圈搭設雙排落地式腳手架。搭設高度為23.8米。腳手架立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.50米，橫桿的步距1.50米,鋼管采9、用普通焊接鋼管48（外徑）3.6（壁厚)。雙排落地式為密目網全封閉式。六、 施工方法6。1雙排落地式腳手架搭設要求1、落地式雙排腳手架搭設要求在主體結構施工中,沿樓座外墻周圈搭設雙排落地式腳手架。搭設高度為23.8米。腳手架立桿的縱距1。20米，立桿的橫距1。50米，橫桿的步距1.50米，鋼管采用普通焊接鋼管48（外徑）3.6（壁厚）.（1）將大橫桿固定在立桿上，小橫桿固定在大橫桿上。將腳手板固定在小橫桿上，作業面必須滿鋪木腳手板。腳手板對接處必須設雙排小橫桿,兩小橫桿間距不得大于300mm。（2)腳手架立于地面上，每根立桿底部加鋼板底座（鐵鞋）和墊木。(3）腳手架底層必須設置縱橫向掃地桿，縱10、向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地下方的立柱上。（4）在操作層的腳手架外側立桿上支設1.2m高護身欄桿（600mm、1200mm各一道）和180mm擋腳板操作層滿鋪跳板。（5)在一層頂、4層頂兜設水平安全網(采用承重安全網），網眼不大于10cm安全網內外邊固定牢固.在外立桿的內側滿掛密目網，且下口封嚴.(6）腳手架連墻桿與混凝土框架柱連接，采用雙桿夾固式。（7)14層落地腳手架高度接近24米，因此腳手架外側通長設剪刀撐,采用48鋼管按45角度設置，腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置（見下圖）。6。2腳手架搭設構造要求111、立桿（1）落地腳手架每根立桿底部設置底座（鐵鞋)和墊板.墊板寬度200mm，厚度50mm,延腳手架縱向方向通長設置。底座采用10mm厚鋼板制作，尺寸為150mm150mm,上面滿焊一根長100mm二級25鋼筋.（2）立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊（大橫桿對立桿起約束作用，對確保立桿承載能力的關系很大）,不得隔步設置或遺漏.（3）立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3.（4）立桿除頂層頂部外，不得搭接，必須對接.若采用搭接,搭接長度不小于1.8m,采用不少于兩個直12、角扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm.2、大橫桿（1）上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。(2）同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm.（3）相鄰步架的大橫桿錯開布置在立桿的里側和外側,以減少立桿偏心受力情況。3、小橫桿貼近立桿布置（設于雙立桿之間），搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間根據需要加設1根或2根。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。4、剪刀撐搭設方法 剪刀撐與地面的傾角為45.腳手架外側設剪刀撐，采用48鋼管按45角度在外側立面整個長度和高度上連續設13、置， 斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm，剪刀撐的斜桿應固定在與之相交的小橫桿伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線到主節點的距離不應大于150mm.5、人行通道及保護棚入口處設安全通道并搭設保護棚,保護棚上滿鋪雙層腳手板，兩層腳手板相隔500mm,并在入口處明顯位置掛安全警示標識。配電箱、木工加工場、鋼筋加工場等都必須設置保護棚，保護棚上滿鋪雙層腳手板，兩層腳手板相隔500mm,并懸掛防止物體打擊安全警示牌。安全通道6。3腳手架拆除1、拆除前準備工作腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。拆除前，工14、長向拆除施工人員進行書面安全技術交底。班組要學習安全技術操作規程。拆除腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守。嚴禁一切非操作人員入內。全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿支撐是否牢固、安全。清除腳手架上材料、工具、雜物及地面障礙物。2、拆除的施工要求拆除時，先搭的后拆，后搭的先拆。腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上面下逐層進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下，先外后里的順序進行，最后拆除連墻件;一般拆除順序為：欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿斜挑桿水平挑桿有連墻桿隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿和卸荷桿件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高低差不大于2步,如高差大于2步時增設連墻桿加15、固。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻桿件和卸荷桿件。工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品;拆除架子時，地面要有專人指揮，上下呼應，動作協調，當松開與別人有關的接結點時應先告知對方，以防墜落。拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖.拆除時隨運隨清，腳手架上不得堆載,禁止往下亂扔腳手架料具。材料及工具要用滑輪和繩索運送.七、 安全保證措施7。1、安全保證體系7。2、危險源評價腳手架施工危險源辨識與評價序號部門或施工階段作業活動潛在的危險因素可能導致事故判別依據(-）作業危險性評價危險等級控制措施備注LECD1結構腳手架16、施工高空墜落摔傷66401003安全技術措施2結構腳手架施工高空拋擲砸傷3615802安全防護措施3結構腳手架施工腳手架坍塌摔傷、砸傷327703安全技術措施7.3、安全技術措施(1）平臺吊裝過程中劃出工作標志區,禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調,嚴禁在無人指揮下作業。(2)在搭設過程中由項目部安全員、技術員進行檢查,驗收和簽證。吊裝完畢后,經項目部驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意變更平臺的組件.（3)嚴格控制平臺上的荷載，不得超過上述設限要求值。堆料荷載不得靠邊、要集中堆放在平臺中部。(4）定期檢查卸料平臺，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固17、穩定，確保施工安全；（5)拆卸平臺時地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆卸時要統一指揮,上下呼應，動作協調，以防墜落.（6）卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；（7）卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物,平臺外口應略高于內口;（8)卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；(9）卸料平臺吊裝,需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤;(10)進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等。(11）嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。（12）電焊操作人員必18、須是經考試合格的專業技工，施焊時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落.（13)五級以上大風、大霧、大雨天氣停止卸料平臺的吊裝及堆料作業。要經常檢查平臺上有無積水、積雪等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。7.4、安全防護措施(1）上人馬道在落地式腳手架搭設上人馬道，馬道每樓道設一個，搭設高度至樓頂：上人馬道搭設寬度1200mm，之字形搭設，立桿間距1500，步距1500，小橫桿與外腳手架相連。馬道坡度按照1：3設置，每跑高度不超過1500，鋪設木跳板，休息平臺寬度1200，滿鋪跳板,坡道及平臺設180mm擋腳板，坡道釘防滑條（3050木方條）,間距300mm。上人馬道外19、側滿掛密目網，坡道設1200mm高欄桿，中間設一道斜桿。進上人馬道處搭設安全通道,長度不小于4m，寬度3m,高度6m，頂部鋪設兩層跳板;（2)水平安全網水平安全網是用9mm的麻繩、棕繩或尼龍繩紡織的，網眼不大于10cm。安全網從一層頂板位置開始設置,每層一道，設置在外腳手架大橫桿下部。要求網繩不破損，繃緊，與腳手架緊密連接，拼接嚴密.安全網外高內低，及時清理嚴禁存放雜物，網下嚴禁堆放料具。8。5、安全保證措施（1)安全網垂直設置：隨著工程施工進度,懸挑腳手架和落地腳手架外側滿掛密目網和安全網封嚴。水平設置：根據水平安全網的構造及搭設要求搭設水平設置的安全網.隨層網支搭：在作業層下一步架上搭設一20、道水平網，以防止作業層人員墜落，隨層網將隨作業層上升面上升.(2）鋼管、扣件等鋼管腳手有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的不得使用.鋼管、扣件等應有出廠合格證明，發現有脆裂、變形、滑絲的禁止使用.鋼管腳手架的立桿應垂直穩放在金屬底座或墊木上，鋼管腳手架底部應設鐵靴。鋼管立桿,大橫桿接頭應錯開,要用扣件連接擰緊螺栓，不準用鐵絲綁扎.(3)防護用品的使用操作人員上下架子，要有保證安全的成人吊籠、扶梯、爬梯或斜道。施工時必須戴好安全帽，正確使用并系好安全帶，穿具有安全性的防滑膠底鞋。外架下部應劃警戒區并設圍欄.8.6、應急措施(1）成立應急指揮小組組長:郭秀峰成員:龐生龍、秦晉如、范根、張建平、史貴強（221、）應急指揮小組職責負責組織編制施工現場的應急計劃，內容包括發生事故險情時的處理方案、人員分工、設備運行等。保證所有的應急設備、設施完好有效，并組織職工的培訓和應急演練，使應急人員能夠熟練掌握。在了生事故險情又與當地有關部門、上級主管部門失去聯系時，現場最高負責人有權采取一切應急措施。（3)應急辦公室職責負責傳達和執行現場應急指揮領導小組的各項指令，提出應急力量配備計劃，現場應急指揮領導小組審批后執行。及時掌握施工現場的生產動態,發生事故險情時，迅速作出判斷，采取應急措施，并上報應急指揮領導小組。負責收集異常的氣象信息、上級和有關部門的險情通報,異常情況下及時向現場應急指揮領導小組報告，并立即通22、知到各生產運行部門，指揮各部門做好應急準備。(4)高空墜落、物體打擊事故應急程序應急辦公室應該立即趕赴現場，并通知醫療小組人員趕赴現場。就地取材，尋找固定斷骨的材料,如棍、樹枝、木板、拐杖、硬紙板等都可以作為固定材料，長短要以能固定住骨折處上下兩個關節或不使斷骨錯動為準脊柱骨折或頸部骨折時,除非是特殊情況如室內失火等十分危險的情況,否則應讓傷者留在原地等待攜有醫療器械的醫務人員來搬動。抬運傷者，從地上抬起時,要多人同時緩緩用力平托;運送時,必須用木板或硬材料，不能用布擔架或繩床。木板上可墊棉被，但不能用枕頭,頸椎骨骨折傷者的頭須放正,兩旁用沙袋將頭夾住，不能讓頭隨便晃動。救護車運送傷員途中，要23、與應急辦公室時刻保持聯系,隨時報告傷者的病情和具體行車位置，應急辦公室及時給應急指揮小組匯報，并通報現場HSE監督,同時應急辦公室及時向地方醫療機構通報最新病情,以便作出充分準備。8.7、管理措施(1）施工證件：所有架子工必須持有效的特種工種作業操作證上崗。（2）施工手續:施工前必須進行安全技術交底,架子的搭設必須由架子工來完成。（3)作業人員應嚴格遵守高空作業操作規程，所用的材料堆放平衡,工具放入工具袋內，上下傳遞物料嚴禁拋擲。(4)在施工中應合理安排施工程序,不要圖快、不要顛倒操作程序。（5）作業人員無牢靠立足點時，應系好安全帶，搭設作業平臺。(6)作業人員不得在沒有安全防護設施、非固定的24、構件上行走,嚴禁在連接體或支撐件上上下攀登.（7)凡患高血壓、心臟病、貧血證及其他不適于高處作業的人員，不得從事登高搭、拆作業,酒后人員禁止登高作業.(8）嚴格避免以下違章作業:利用腳手架吊運重物;作業人員攀登架子上下;在架子上拉結、支撐模板等；任意拆除腳手架部件和連墻桿；起吊構件和器材時碰撞和扯動腳手架；（9）架子拆除時，應由架子工負責拆除工作，非專業人員不得隨意拆卸。（10）五級以上大風、大霧、大雨天氣下停止腳手架上作業，雨后上架操作要有防滑措施。（11）高處作業中所用的物料，均應堆放平穩,不妨礙通行和裝卸。工具應隨手放入工具袋，作業中的走道、通道板和登高用具,應隨時清掃干凈。（12）收工25、前應清理架面，將材料堆放整齊，垃圾清掃運走，必須將多余材料、物品移至室內.在任何情況下，嚴禁自架上向架下拋擲材料、物品和傾倒垃圾。（13)施工過程中,應隨時觀察地基及腳手架的變化情況，大風雪后對高處作業安全設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象,要觀察有無變化，發現問題及時處理。(14）在腳手架進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。八、 質量保證措施8。1、質量保證體系8.2、質量允許偏差及檢查方法項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整-觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降102立桿垂直度最后驗收垂直度2080m-100用經緯儀或吊線26、和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度(m)總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距-205020-鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端-20水平儀或水平尺同一跨內兩根縱向水平桿高差-105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50-鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm-鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm-鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3-鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭27、力矩4065N.m-扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的仰角4560-角尺8腳手板外伸長度對接a=130150mml300mm-卷尺搭 接a100mml200mm-卷尺8。3、腳手架檢查與驗收(1）腳手架完成之后，必須由安全員、技術員、區域、搭設班組等按照分段、分層進行檢查、驗收，并填寫驗收單、合格后方可進行使用。(2)腳手架及其基礎應在下列階段進行檢查與驗收：基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；達到設計高度后；遇有五級大風與大雨后;停用超過一個月。（3)進行腳手架檢查、驗收時根據下列技術文件：根據本規范要求所形成的施工組織文件；腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；腳手架工程的施工記28、錄及質量檢查記錄；腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；腳手架工程的施工驗收報告；技術交底文件。(4)腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外,還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告：構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和扣件是否緊固可靠；安全網的張掛及扶手的設置是否齊全;地基是否積水，底座是否松動,立桿是否懸空；連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；垂直度及水平度是否合格；安全防護措施是否符合要求；是否超載.（5)腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法符合下表的要求：九、 季節性施工技術措施9。1、雨季施工技術措施(1）雨期前對所有腳手架進行全面檢查，落地式雙排腳手架29、立桿底座必須牢固.馬道斜板上要釘防滑條，如有雨水，要采取防滑措施。(2）避雷措施避雷針是簡單易作的避雷裝置之一，選用直徑不小于16mm的圓鋼制作，頂部削尖（如下圖)，設在房屋腳手架四角的立桿頂部上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡。在腳手架懸挑梁或落地腳手架根部用12mm的鋼筋與建筑的避雷引下線焊接,搭接采用單面搭接焊，焊縫長度應大于150mm。避雷針示意圖十、 環境保護及文明施工保證措施成立環境保護領導小組,負責環保技術措施的制定、交底工作;現場設環保監督員，負責對臺帳的建立、記錄的整理、向上級主管部門的傳遞以及施工現場日常環保監督檢查工作，發現問題及時解決。模板30、腳手架在支設、拆除和搬運時,必須輕拿輕放,上下左右有人傳遞。施工現場設居民信訪接待室，并有專人值班,負責隨時接待來訪居民，協調好與周邊居民之間的關系。施工現場設治安保衛制度,將責任分解到人，并嚴格執行，經常對職工進行職業道德教育，遵守甲方的各項規章制度。材料進場后按型號、規格進行分類存放管理,并掛牌標識,不得混亂堆放.材料的發放須按型號、規格、數量、使用部位等進行登記、發放。十一、 腳手架計算書11.1、落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度23.8米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1。531、0米，立桿的橫距1。20米，內排架距離結構0。30米,立桿的步距1.50米. 鋼管類型為483。0，連墻件采用2步3跨,豎向間距3.00米，水平間距4.50米。 施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板,荷載為0。35kN/m2,按照鋪設5層計算. 欄桿采用木板，荷載為0。17kN/m,安全網荷載取0。0100kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0。35kN/m2，高度變化系數1.4200，體型系數0.8720。 地基承載力標準值300kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。 一、小橫桿的計算： 32、小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0。262kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001。500/2=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20。038+1。20.262+1.41.500=2.461kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下： M=2。4611。2002 =0.443106/4491。0=98.640N/mm33、2 小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 3。撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+1。500=1。801kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01。8011200.04/(3842。06105107780。0)=2.190mm 小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm，滿足要求! 二、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1。荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.034、381。200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.2001。500/2=0.315kN 活荷載標準值 Q=2。0001.2001.500/2=1。800kN 荷載的計算值 P=（1。20。046+1.20.315+1.41。800）/2=1。477kN 大橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0.08（1.20。038)1.5002+0。1751.4771。500=0.396kN。m =0。396106/4491.0=88.157N/mm2 大橫35、桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3。撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/（1002。060105107780。000)=0。06mm 集中荷載標準值P=（0。046+0。315+1.800）/2=1。081kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461080。5401500。003/（1002。060105107780。000)=1.88mm 最大撓度和 V=V1+V2=1。9436、2mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0。0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.2001。500/2=0.315kN 活荷載標準值 Q=2。0001。2001。500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20。058+1.20.315+1。41.800=2.967kN 單扣件抗滑37、承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。 四、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容: （1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1196 NG1 = 0.12023.800=2.846kN （2)腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35051.500(1.200+0.300）/2=1。969kN （3)欄桿與擋腳38、手板自重標準值（kN/m）;本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0。1701.5005/2=0。638kN （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0.010 NG4 = 0.0101.50023.800=0。357kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。809kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.200/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑39、結構荷載規范(GB500092001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0。350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)附錄表7。2。1的規定采用:Uz = 1.420 Us - 風荷載體型系數：Us = 0。872 經計算得到,風荷載標準值Wk = 0.3501.4200。872 = 0。433kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。91.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。25。809+0。91。43。600=11.507kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG 40、+ 1.4NQ 經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.809+1.43.600=12.011kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10 其中 Wk - 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m）； h - 立桿的步距 （m）。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91。40.4331。5001。5001.500/10=0。184kN.m 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=12.011kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； k - 計41、算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1。550； l0 - 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501。500=2。685m； A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4。491cm3； - 由長細比，為2685/16=168； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.251； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 =12011/(0。25424)=112。939N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2; 不考慮42、風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11。507kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。550; l0 - 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。5501.500=2。685m； A - 立桿凈截面面積,A=4。239cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4.491cm3； - 由長細比，為2685/16=168; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得43、到0。251； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.184kN。m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2);經計算得到 =11507/（0。25424)+184000/4491=149.237N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00N/mm2; 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2。963kN； NQ 活荷載標準值,NQ = 3。600kN； gk - 每米立桿承受的結構自44、重標準值,gk = 0.120kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 H = 92。027米。 考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.963kN； NQ - 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.120kN/m； Mwk - 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩,Mwk = 0。146kN。m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 65。127米。 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算45、值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.433kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。004。50 = 13。500m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN);No = 3。000 經計算得到 Nlw = 8。191kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11。191kN 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf 根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 46、0.85Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30。00/1.60的結果查表得到=0.95； 凈截面面積 Ac = 4.24cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2;f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf1 = 73。865kN Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過計算得到 Nf2 = 300。110kN Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求！ 連墻件雙扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2），p = N/A；p = 48.05 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；N = 12.01 A 基礎底面面積 （m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2);fg = 300.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1。00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 300.00 地基承載力的計算滿足要求！