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1、目 錄第一節、編制依據2第二節、工程概況3第三節、施工電梯安裝技術參數6第四節、施工電梯選用情況8第五節、安裝前的準備工作9第六節、施工電梯安全保證措施16第七節、施工電梯安裝應急預案181、編制依據182、組織機構183、應急人員崗位職責184、應急范圍195、物資準備196、施工現場的應急處理設備和設施197、應急預案208、施工現場急救209、意外事故和緊急情況處理22第八節、施工電梯使用221、操作222、施工電梯安全操作規程233、作業中操作技術和安全注意事項234、交接班制度245、施工電梯司機行為規范246、乘坐施工電梯的規定257、檢查、維修及保養25第九節、施工電梯拆卸28第2、十節、施工電梯基礎安全驗算29一、廠房A、廠房B、宿舍樓施工電梯計算書30二、研發樓施工電梯計算32施工電梯施工專項方案第一節、編制依據1、施工現場設施安全設計計算手冊謝建民編著2、建筑地基基礎設計規范GB5000720113、混凝土結構設計規范GB5001020104、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 13020115、木結構設計規范GB5000520036、鋼結構設計規范GB50017-20037、砌體結構設計規范GB5000320118、SC200/200GS系列施工升降機使用說明書；9、施工現場臨時用電安全技術規程JGJ462005；10、建筑施工安全檢查標準JGJ5999。3、11、特種設備安全監察條例國務院令第373號12、建筑起重機械安全監督管理規定中華人民共和國建設部令第166號13、建筑起重機械備案登記辦法 中華人民共和國建設部建質200876號第二節、工程概況1、工程名稱:xx興移動互聯網廠區2、設計單位：3、勘察單位：4、建設單位：xx5、監理單位:6、施工單位：7、樁基施工單位：8、建設地點：9、該工程建筑規模總建筑面積：74883m2，地下室建筑面積:3000m2，建筑層數：地上12層，地下1層；使用功能：研發樓、廠房及宿舍建筑類別及耐火等級:二類高層建筑，耐火等級為二級；人防工程等級:甲類核6級；抗震設防烈度：6度，建筑耐久年限：二級50年；主要結4、構類型：框架結構；本工程設計標高0.000相當于絕對標高41m，室內外高差0.3m；建筑基底周長:約254m；建筑基底面積：約3225m2。10、根據廠房A、廠房B、研發樓、宿舍樓設計圖紙及現場工程特點，每棟樓擬定安裝1臺雙籠施工電梯；并且廠房A施工電梯安裝于2E軸X5軸6軸處；廠房B施工電梯安裝于1-A軸X4軸7軸;宿舍樓施工電梯安裝于1/A軸X5軸6軸處；研發樓施工電梯安裝于2-4軸X2E軸處。如下圖.第三節、施工電梯安裝技術參數1、施工電梯安裝技術參數技術參數廠房A1#施工電梯廠房B2#施工電梯宿舍樓3施工電梯研發樓4施工電梯型號SC200/200TDSC200/200TDSC200/25、00TDSC200/200TD額定載重量22000kg22000kg22000kg22000kg提升速度36m/min36m/min36m/min36m/min人員到達高度37。2m37。2m29。7m44.1m安裝高度45m45m37.5m51m額定安裝載重量22000kg22000kg22000kg22000kg吊桿額定載重量250kg250kg250kg250kg電機功率（25%暫載率）2311kW2311kW2311kW2311kW變頻器功率0000防墜安全器型號SAJ40-1。2SAJ401.2SAJ401。2SAJ40-1。2附墻架最大間距3m3m3m3m自由端高度7.5m7.5m6、7.5m7.5m吊籠重量22200kg22200kg22200kg22200kg傳動機構重量2800280028002800對重重量0g0g0g0g標準節重量764。5 170kg(30節）764.5 170kg（30節）764。5 170kg（25節）764。5 170kg（34節）吊籠尺寸（長寬高）3。21。52.5m3。21。52。5m3。21。52.5m3.21.52.5m標準節尺寸(長寬高）6506501508mm6506501508mm6506501508mm6506501508mm總自重14980kg14980kg14130kg15660kg基礎承載299.6kN299.6kN27、82.6kN313。2kN說明：1、具體附墻長度根據施工現場實際情況確定。 2、施工電梯的具體位置,現場可根據本工程中結構特點及現場實際施工情況進行調查整。2、施工電梯基礎參數技術參數廠房A1#施工電梯廠房B2#施工電梯宿舍樓3#施工電梯研發樓4施工電梯吊籠規格(m)3。21.52.5m3。21。52.5m3.21.52。5m3。21。52。5m離墻間距L（mm）加長型3000加長型3000加長型3000加長型3000A（mm）5000500050005000B(mm)3500350035003500基礎鋼筋網（雙層雙向）三級鋼C18150三級鋼C18150三級鋼C18150三級鋼C181508、基礎混凝土厚度300mm300mm300mm300mm升降機基礎：技術要求:1、基礎承受的載荷力應大于P:P=（吊籠重+外籠重+導軌架總重+對重重+載重）0。02（kN）2、混凝土基礎板下地面的承載力應大于0。15Mpa，為提高施工電梯基礎下地基承載力,基礎下500mm深度范圍采用級配砂石進行換填，并進行夯實;3、基礎座或基礎預埋件應全部埋入混凝土基礎板內，基礎混凝土強度等級為C30。4、施工電梯基礎四周進行地面硬化并向外放坡以便排水，避免基礎出現積水。第四節、施工電梯選用情況1、電梯安裝概況根據工程情況，廠房A、廠房B、研發樓、宿舍樓設計圖紙及現場工程特點，每棟樓擬定安裝1臺雙籠施工電梯；并9、且廠房A施工電梯安裝于2-E軸X5軸6軸處；廠房B施工電梯安裝于1-E軸X3軸4軸;宿舍樓施工電梯安裝于1/A軸X6軸處；研發樓施工電梯安裝于24軸X2E軸處。其平面布置圖見附圖;其中廠房A、B、宿舍樓1、2#、3施工電梯均上到8層,研發樓4施工電梯分別上到12層。屋面工程主要以塔吊付助施工.2、施工電梯的安裝拆除時間2。1施工電梯的安裝和拆除視施工進度而定，主要思路為：廠房A、B、宿舍樓施工電梯在6層結構施工后安裝使用；但考慮到A棟甲方先進行裝修要求，6層結構施工完成前安裝使用；施工電梯在裝修完成和永久電梯安裝完成后拆除。序號電梯編號廠房A1#施工電梯廠房B2#施工電梯宿舍3#施工電梯研發樓10、4施工電梯1進場安裝時間2013年6月20日2013年8月20日2013年9月20日2013年8月20日2使用時間(完成結構時間）2013年7月30日2013年9月1日2013年10月10日2013年9月1日3拆除時間（永久電梯安裝完成時間)2013年8月10日2013年9月10日2013年10月30日2013年9月20日2.2施工電梯首次安裝程序：電梯基礎施工包括預埋件施工（3天）混凝土強度滿足安裝要求（7天）施工電梯安裝（4天/臺)自檢合格（1天)報深圳市特檢院檢測防雷、防墜器等電梯性能（7天15天）合格后發回執（檢測當天)特檢院發放證書（20天）安監站進行使用登記，同意現場使用（3天）。11、2。3增加標準節的頻率和時間：廠房A、B、宿舍樓、研發樓施工電梯根據主體結構一次性提升到能到達樓層，并隨主體結構進度隨層向上安裝；正常工況下安裝頻率根據現場施工進度而定，每次加節時間為一天。第五節、安裝前的準備工作1、人員準備為保證安拆工作安全順利進行，特成立安拆領導小組，并對相關人員進行技術、安全交底。組長：寧翔宇；副組長:謝文峰;安全管理：楊漢文；設備管理:梁均瑞。2、部件檢查對各零部件進行檢查，發現部件在運輸、貯藏、裝卸過程中受到損傷的，必須進行更換,電梯要進行維修,保養，恢復電梯的良好性能并將導軌井架的插口，連接螺栓清除銹皮，適量涂抹潤滑油，準備好各種安裝工具。3、施工電梯位置外架搭設12、根據本工程中廠房A、B、宿舍樓、研發樓結構特點及現場實際施工情況,施工電梯位置的外架需與主體結構外架分離獨立搭設；另外根據施工電梯與主體結構的位置（見附圖施工電梯定位圖)，施工電梯處的外架需搭設三排立桿,并加設剪刀撐進行加固;外架在加固端部進行雙鋼絲繩加固卸荷，見后施工電梯位置外架搭設附圖所示。4、其他準備工作根據現場的情況，電梯專用電箱直接從總電源引出，電纜采用3*35+1*16mm2的銅芯橡皮線;吊籠配備獨立控制開關。根據要求在電梯所在位置設置電梯基礎，并埋設電梯基礎座預埋件.并對基礎及預埋件等隱蔽工程進行驗收。電梯基礎防雷接地將電梯基礎預埋件與基礎鋼筋相連，接出后用40*4mm扁鐵與主樓13、外框柱樓板連接板進行連接；5、安裝程序1）、底盤、標準節（底部幾節)的安裝;2）、吊籠及傳動小車安裝；緩沖彈簧、頂部圍欄組裝、安裝；3）、氣設備和控制系統安裝5）、吊籠的電力驅動升降試車6)、吊桿安裝7）、導軌架加高安裝；8)、附墻架安裝；9）、電纜導向裝置安裝；10）、層門安裝;11)、樓層呼叫系統安裝；12)、安裝完畢后進行整機調試,并驗收掛牌。6、安裝工藝6.1、基礎節安裝制作完成基礎后,將基礎清理干凈，用螺栓將底盤固定在基礎預埋件上，校正，擰緊螺栓.安裝基礎節，將基礎節放置到底盤上，使基礎節立管與底盤立管對準，校正，用螺栓將基礎節于底盤相連接.校正，使基礎節處于垂直狀態；然后再安裝3節14、標準節。基礎節安裝標準節完畢后，采用經緯儀對導軌架檢測垂直度。導軌架垂直度允許偏差為：高度0.56。2、吊籠安裝6.2。1吊籠安裝步驟(1）安裝吊籠下緩沖彈簧。（2）用起重機設備將吊籠吊起就位。（3)松開電動機上的制動器，方法是：首先拆下兩個開口銷，拆掉前在螺母開口處做個記號，便于復位而后旋緊兩個螺母,務必使兩個螺母平行下旋，直至制動器松開可隨意撥動制動盤為止。（4)用起動設備吊起傳動小車。(5)從標準節上方使傳動小車就位。(6)將傳動小車與吊籠的連接耳板對好后，穿入銷軸，并固定。(帶超載裝置的升降機穿入傳感器銷，并將止動槽向上,裝上固定板）。（7)將制動器復位.（8）利用專用儀器測量導軌架的15、傾斜度，保證導軌架各立管的傾斜度符合設計要求。（9)地腳螺栓處底盤和基礎間墊入不同厚度的調整調板,用以調整導軌架的垂直度。（10）當導軌架調整到垂直時，用350N.m的力矩壓緊4個地腳螺栓。（11)調整外籠門框的垂直度，使外籠門的垂直度在兩個相近方向1/1000。(12）安裝吊籠頂上的護身欄桿。(13)調整門鎖。6.2.2吊籠、外籠安裝完畢后的調整：（1)檢查所有用于運輸的墊木或螺栓等是否全部除掉。（2）齒輪與齒條的嚙合側隙應保證0。20.5mm。(3）導軌與齒條背面的間隙為0.5mm.(4)各滾輪與標注節立管的間隙為0。5mm.（5)所有門應開關靈活.(6)安裝緩沖彈簧。7、電氣設備和控制系16、統安裝（1)將電纜隨線插頭插入插座，固定在電纜托架上。（2）用吊桿將電纜卷放在吊籠頂部。(3)將電纜的一端，通過電纜托架，接到安裝在傳動底板上的三相極限開關的L12、L22、L32、PE端子上。(4）電纜的另一端，接到地面電源箱的L1、L2、L3、PE端子上。(5)接通地面電源箱內的電源開關，檢查是否已接入相序正確電源，必須確保吊籠運行方向與操縱箱或操作盒上的標記，“向上或“向下”一致。(6)檢查各安全控制開關，包括底層門限位開關、吊籠門限位開關、吊籠頂門限位開關、上、下限位開關、三相極限開關、斷繩保護（普通電梯自配)開關應均能正常使用.(7）按吊籠傳動機構底板上各限位開關的實際位置，安裝、調17、整導軌架底部各限位擋板、擋塊。（8）底層門限位裝置安裝底層門梁兩側,見附圖。底層門限位裝置示意圖8、吊籠的電力驅動升降試車在確認吊籠、傳動小車及電氣控制系統正確無誤的安裝后，做如下升降試車：（1）按通電源，由專職駕駛員謹慎地操作手柄，使空載吊籠沿著導軌架上、下運行數次,行程高度不得大于5m。要求吊籠運行平穩，無跳動，無導響等故障,制動器工作正常，同時進一步檢查各導向滾輪與導軌架的接觸情況，齒輪齒條的嚙合情況。（2)空載試車一切正常后,在吊籠內安裝載重量的載荷進行帶載運行試車，并檢查電動機、減速器的發熱情況。9、吊桿安裝將吊桿放入吊籠頂部安裝孔內（電動吊桿應接好電源線）,即可使用。注意:安裝前應18、加入潤滑脂10、導軌架加高安裝(1）施工電梯安裝將利用現場塔吊進行安裝導軌架，可先將4-6節標準節在地面上連成一組,然后吊上導軌架.（2)將小吊桿安裝到吊籠頂部，放下吊鉤，將標準節吊至吊籠頂部，放穩(注意帶錐套的一端向下）。每次在吊籠頂部最多只允許放置三個標準節.(3）啟動升降機，當吊籠升至接近導軌架頂部時，改為點動行駛，直至吊籠頂部距導軌架頂部約300mm左右時停止。(4)用小吊桿吊起標準節,將標準節兩端管子接頭處及齒條銷子處擦拭干凈，并加少量潤滑脂。對準下面標準節立管和齒條上的銷孔放下吊鉤，用螺栓緊固。松開吊鉤，將小吊桿轉回，用350Nm的擰緊力緊固全部螺栓。（5)驅動吊籠上升1。5m左右19、，再安裝下節標準節，直至三節標準節裝完，再驅動吊籠下降返回地面。（6）按上述方法將標準節依次連接直至達到所需高度為止，隨著導軌架的不斷加高，應同時安裝附墻架.（7)導軌架每加高10m左右，用經緯儀在二個方向檢查一次導架整體的垂直度。導軌架垂直度允許偏差表安裝高度（m）7070100100150150200200允許偏差(mm）高度0。535404550注：安裝垂直度可用經緯儀或其它檢測垂直度的儀器或方法來測量。11、附墻架安裝為了提高電梯運行的穩定性，現每3層用附墻架將標準節與主體結構連接，當附著物為混凝土結構時，采用預埋附墻預埋件措施，將附墻架和主體連接預埋件焊機;附墻架安裝允許的偏差為8度20、.11。1根據附墻架作用于建筑物上力F的計算可用下列公式來計算(電梯廠家提供）：F=（L60)/（B2.05）KN型號L（附墻長度)B（附墻架寬度)II290030001430300060F = = 61.4 KN14302.05例如：B=1430mm， L=3000mm 根據計算得出：廠房A、B、宿舍樓、研發樓施工電梯附墻架力F=（300060）/（14302。05）=61.40KN11.2附著物為混凝土結構（焊接采用圍焊,hf=7mm）W=F/s=102.341000/(2。0114102）=124。37 F=563.64kN 該基礎符合施工升降機的要求. 四）、基礎承臺驗算 1、承臺底面21、積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=53。5=17。5m2(Pk+Gk)/fc=(154。5+131.25)/(14。3103)=0。02m2。 承臺底面積滿足要求. 2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連,故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0。7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=406.14/17。5=23.21kN/m2; hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=30035=265mm;22、 Al -沖切驗算時取用的部分基底面積,Al=3.51.97=6.91m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度; at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0。45+20。26=0。98m am=（at+ab)/2=（0.45+0。98)/2=0。72m FlPjAl=23。216。91=160。43kN 0.7hpftamh0=0.711。43715265/1000=189。66kN160.43kN。 承臺抗沖切滿足要求。 3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩23、： M1 = （a12/12)(2l+a）(pmax+p-2G/A）+(pmaxp)l M2 = （1/48)（la)2（2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1，M2 -任意截面11、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.28m; l，b -基礎底面的長和寬; pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值,pmax=pmin=（406。14+157。5)/17.5=32。21kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面11處基礎底面地基反力設計值，p=pmax24、=32。21kN/m2； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1。35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1。35131.25=177.19kN； M1=2。282/12（23.5+0.45)（32。21+32。212177。19/17.5)+(32。21-32.21)5=141.91kNm； M2=（3。5-0.45）2/48(25+0。45）（32。21+32.21-2177。19/17。5）=89。45kNm； 4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02） = 1-(12s)1/2 s = 1-/2 As = M/（sh0fy) 式中 1 -當混凝土強度不25、超過C50時,1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94，期間按線性內插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/（1fcbh02）=141.91106/（1.0014.303.50103265。002)=0。040； =1(12s）1/2=1-(120。040）0.5=0。041; s=1/2=1-0。041/2=0.979； As=|M/(sfyh0）=141.91106/(0。979300.00265.00)=1822。66mm2。 2-2截面：s=M|/（1fcbh02）=89.45106/（1。0014。305。00103265。002）=0。018； =1-（12s）1/26、2=1（120。018)0.5=0。018； s=1-/2=10.018/2=0.991； As=|M|/(sfyh0）=89.45106/(0。991300。00265.00）=1135.32mm2。 截面1-1配筋:As1=2714.34 mm2 1822.66 mm2 截面2-2配筋：As2=3845.31 mm2 1135。32 mm2承臺配筋滿足要求! 二、研發樓施工電梯計算一)、參數信息 1.施工升降機基本參數施工升降機型號SC200/200TD吊籠形式雙吊籠架設總高度（m)51標準節長度(m)1。51底籠長（m）4.5底籠寬（m）3標準節重（kg)170對重重量（kg)1300單27、個吊籠重（kg)1460吊籠載重(kg）2000外籠重(kg）1480其他配件總重量（kg)200 2.樓板參數基礎混凝土強度等級C30樓板長(m）2.6樓板寬(m）2。6樓板厚（m）0.16梁寬（m)0.35梁高(m）1板中底部短向配筋HRB335 12150板邊上部短向配筋HRB335 12150板中底部長向配筋HRB335 12150板邊上部長向配筋HRB335 12150梁截面底部縱筋13HRB335 20梁中箍筋配置HPB300 10100箍筋肢數4 3。荷載參數:施工荷載（kN/m2)1 二）、基礎承載計算: 導軌架重（共需34節標準節,標準節重170kg）：170kg34=57828、0kg，施工升降機自重標準值：Pk=(14602+1480+13002+200+5780)+20002)10/1000=169.8kN；施工升降機自重：=（1。2(14602+1480+13002+200+5780）+1。420002)10/1000=211。76kN； 考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1 P=2。1P=2。1211.76=444.7kN 三）、地下室頂板結構驗算 驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用,施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔.根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=2。6/2。6=1 1、荷載計算 樓板均布荷載29、：q=444.7/（4。53）=32.94kN/m2 2、混凝土頂板配筋驗算 依據建筑施工手冊（第四版）： Mxmax=0.023432.942。62=5。21kNm Mymax=0.023432.942。62=5。21kNm M0x=-0.067732.942。62=15.08kNm M0y=0.067732。942。62=-15。08kNm 混凝土的泊桑比為=1/6,修正后求出配筋。 板中底部長向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=5。21+5。21/6=6。08kNm s=|M|/（1fcbh02）=6.08106/（1。0014。302.60103135.002)=0.009； =130、（12s)1/2=1-(1-20。009)0。5=0.009； s=1-/2=10.009/2=0。995; As=M/（sfyh0）=6。08106/（0.995300.00135。00)=150。78mm2. 實際配筋：867。08 mm2 150。78 mm2 板中底部長向配筋滿足要求. 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=5.21+5.21/6=6.08kNm s=M|/（1fcbh02)=6。08106/（1。0014。302.60103135。002)=0.009; =1-（1-2s）1/2=1（1-20。009）0。5=0。009; s=1/2=1-0.009/2=31、0。995； As=|M/(sfyh0)=6。08106/（0。995300。00135.00）=150。78mm2。 實際配筋:867。08 mm2 150。78 mm2 板中底部短向配筋滿足要求. 板邊上部長向配筋: M0x=M0xmax+M0ymax=(15。08）+-15。08/6=-17。59kNm s=M|/（1fcbh02)=17。59106/(1。0014。302.60103135.002）=0.026; =1（12s)1/2=1-（1-20。026)0.5=0.026； s=1/2=10。026/2=0。987； As=M|/(sfyh0）=17。59106/(0.9873032、0.00135.00)=440.05mm2. 實際配筋：867。08 mm2 440.05 mm2 板邊上部長向配筋滿足要求。 板邊上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(15。08）+-15.08/6=17.59kNm s=M|/（1fcbh02)=17.59106/(1。0014.302.60103135.002）=0.026； =1-(12s）1/2=1-（1-20.026）0.5=0。026; s=1-/2=1-0.026/2=0.987; As=|M|/（sfyh0）=17。59106/(0.987300。00135。00）=440。05mm2. 實際配筋：867.0833、 mm2 440。05 mm2 板邊上部短向配筋滿足要求。 3、混凝土頂板撓度驗算 板剛度：Bc=Eh3/(12(12)=31041603/(12（1-（1/6）2）)=1.051010 q=32。94kN/m2=0。0329N/mm2 L=2600mm 板最大撓度:fmax=maxql4/Bc=0。002150.032926004/（1。051010）=0.31mm fmax/L=0.31/2600=1/8461.481/250 板配筋和撓度變形完全滿足支承施工升降機荷重要求. 4、混凝土梁配筋驗算 由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁,所以可以看作一個集中荷載。 樓板自重傳來荷載 34、0.162。625=10.4kN/m 梁自重 10。3525=8.75kN/m 靜載 10。4+8.75=19.15kN/m 活載 12.6=2。6kN/m 作用于梁上的均布荷載：q=19。151.2+2.61.4=26.62kN/m 作用于梁上的集中荷載：p=169。81。2/2=101。88kN M=ql2/12+pl/4=26.622.62/12+101。882。6/4=81.22kNm 梁截面積：bh=0.351=0.35m2 h0=h25=1000-25=975mm s=M|/（1fcbh02）=81.22106/（1.0014。300.35103975。002)=0。017; =135、（12s）1/2=1(1-20.017）0。5=0.017； s=1-/2=1-0。017/2=0。991； As=|M/（sfyh0)=81。22106/(0.991300。00975.00)=280。08mm2. 實際配筋:4084。07 mm2 280.08 mm2； 梁截面底部縱筋滿足要求！ 5、混凝土梁抗剪驗算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=101。88/2+26。622.6/2=85。55kN； Asv1=(Q0。7ftbh0）/（1。25fyvh0）)s/n=（(85。55103-0。71.43350975)/(1.25270975）)100/4=19.45mm2; 梁箍36、筋滿足要求！ 四）、梁板下鋼管結構驗算:支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0（m）4。2支撐鋼管類型483.5立桿縱向間距la（m)0。75立桿縱向間距lb(m)0.75立桿水平桿步距h(m），頂部段、非頂部段0.6、1。2剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數12.5非頂部立桿計算長度系數22。1可調托座承載力容許值N（kN)30立桿抗壓強度設計值f（N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm)15。8立柱截面面積A（mm2)489 設梁板下483。5mm鋼管0。75m0.75m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則：37、 N=（NGK+1.4NQK）lalb=（32。94+1.41）0。750.75=19.316kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30 N=19.316kN 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1（h+2a)/i= 12。5（0.6+20。2）/0.0158 =158.228 210 滿足要求！ 非頂部立桿段:=l0/i=k2h/i= 12.11.2/0.0158 =159.494 210 滿足要求! 頂部立桿段:1=l0/i=k1（h+2a）/i= 1.1552.5（0。6+20.2）/0.0158 =182。753 非頂部立桿段:2=l0/i=k2h/i= 1。1552.11。2/0.0158 =184。215 取=184.215 ，查規范JGJ1302011附表A。0.6，取=0。211 f N/(A）= 19316/（0.211489）=187.209N/mm2 f205N/mm2 滿足要求! 梁板下的鋼管結構滿足要求！