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1、卸料平臺專項施工方案 一、編制依據1、xx中心工程施工組織設計；2、xx*中心工程施工圖紙；3、xx*中心工程施工總承包合同;4、中國建筑科學研究院安全實施計算軟件(PKPM）；5、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）;6、建設工程施工現場安全資料管理規程（DB0111/3832006）;7、高層建筑施工手冊（第四版）；8、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91）；9、xx市建筑工程施工安全操作規程；10、國家和xx市現行安全管理規定及其它相關國家及地方法律法規；二、工程概況2。1工程概述本工程地處xx市*大街、北臨*紅路、東臨*二排。地上酒店辦公十層,地上住宅三十層。結構類2、型為框架和剪力墻結構.抗震構造等級為一級，抗震設防烈度為7度，設計使用年限為50年。住宅部分四三十層層高3.0米；酒店辦公部分四層層高4.5m,五十層層高3.9米，管道層層高2。19米。由于本工程的特殊性，施工現場場地比較狹小，卸料平臺應通過安全計算進行合理的設計.本工程施工過程中，根據高層的結構特點及現場實際情況，為了較好地解決各樓層周轉材料、建筑垃圾的運輸問題，擬在住宅部分四層以上搭設懸挑式卸料平臺,擬在酒店辦公部分四層以上搭設落地式卸料平臺（落裙房商業頂板，頂板厚度為100mm）.2。1。1結構概況（見表2-1）住宅樓結構尺寸概況表 表2-1序號項 目內 容1頂板梁斷面（寬高）(mm）13、50300、200300、200400、200450、200500、200520、250520、150400、300320、200550、200720、200600等2墻體厚度（mm)200、2503頂板厚度（mm）100、120、130、150樓梯板厚度（mm）100、140、150酒店、辦公結構尺寸概況表 表2-2序號項 目內 容1頂板梁斷面（寬高）（mm）150300、250550、250500、250600、200500、400650、400750、350700、300700、400700、250750、450650、300500、300700等2墻體厚度（mm）250、3003柱截面4、尺寸(mm）500500、600600、700700、8008004頂板厚度(mm)100、120、130、150樓梯板厚度(mm）100、120、140、150、170、180、190、200、210地上層高概況表 表2-3住宅F1:5.1mF2：4。8mF3：4.5mF4F30：3.0m酒店辦公F1：5.1mF2:4.8mF3：5。3mF4:4。5mF5F10：3.9m設備：2。19m商業F1：5.1mF2：4。8mF3：4。5-2。2卸料平臺用途及極限荷載值卸料平臺是樓層進出材料的主要通道,主要用于輸出拆下的模板和架管。為保證卸料平臺的安全可靠及正常使用,本工程卸料平臺允許負荷的施工荷載5、不大于2000N/m2，最大負載為2400Kg，最大集中堆放荷載1000kg，堆放高度不大于1米。其中限荷堆放物料是施工管理過程中的重中之重。三、設計說明3。1住宅區卸料平臺根據本工程高層住宅的結構特點及施工圖紙,考慮實際施工需要，合理布置卸料平臺位置。擬在住宅部分北側4層以上搭設組裝式懸挑卸料平臺，平臺水平鋼梁（主梁）的懸挑長度5。50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)3.00m。主梁采用16b號槽鋼U口水平，次梁采用14a號槽鋼U口水平，次梁間距0。80m。選擇619+1直徑20mm（計算為18。5）鋼絲繩，公稱抗拉強度1700MPa。防護欄桿采用483。03.5mm 鋼管設600mm、906、0mm兩道，并用綠目安全網封閉嚴密,設180mm高12mm厚竹膠板做擋腳板；平臺底部用50mm厚腳手板封閉嚴密，腳手板必須包頭,并與平臺固定牢固；在型鋼錨固段預埋兩根“”20的鋼筋，盡量錨固在框架梁里,如錨固在板里，其水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。懸挑梁穿入錨固鋼筋后用木楔子楔緊。懸挑梁應按梁長度起拱0.51%。懸挑式卸料平臺側立面圖3。2酒店辦公區卸料平臺根據本工程酒店辦公的結構特點及現場實際情況，擬在酒店辦公部分南側4層以上搭設落地式卸料平臺(落裙房商業頂板,頂板厚度為100mm）.搭設落地式卸料平臺，平臺的規格為3。6m4.8m,最7、大搭設高度為27m。立桿的縱距1。20米，立桿的橫距1。20米，步距0。9米（依安全部要求要求1。8m內增設一道，計算按1.8m計算)，縱橫桿件采用雙扣件連接。立桿、平臺縱橫方向均采用為483。5雙鋼管（計算時按483.0單鋼管計算），平臺欄桿高1.5m，沿平臺周圈設置，欄桿立桿間距1200mm，橫桿沿水平方向設置2道。平臺支撐架上平鋪兩層鋼管，作為上部平臺支座。主梁外側及防護欄均刷紅白相間的油漆標識，欄桿下面周圈設置180mm擋腳板,欄桿外側滿包裹雙層安全網。落地式腳手架卸料平臺與外圍護架嚴禁相連，必須單獨與建筑物可靠連接。落地式腳手架卸料平臺側立面圖3.3材料用量表材料名稱規格尺寸（mm）8、數量材料名稱規格尺寸（mm）數量槽鋼16b60009根鋼絲繩1700MPa619+1120槽鋼14a300018根卡環12個鋼管483.5150052根鋼筋16100075m鋼管483.56000若干鋼筋20100075m腳手板300505。5m若干螺栓2018鋼板100mm2003501。5m2安全網密目型20目/mm23002四、主要施工方法4.1搭設、拆除人員必須持證上崗，身體狀況良好，經過安全技術交底，準確掌握本工程集料平臺搭設、拆除的特點與方法.4。2搭設、拆除時設專人指揮、看護,劃定警戒區，設立警示標志，非搭設、拆除人員禁止進入施工區域。4。3搭設流程4。3.1住宅區: 1、安裝檢9、查安裝前對操作人員身體、安裝用機械設備、安裝環境、預埋環、吊鉤等進行檢查。2、平臺安裝將材料備齊后，將懸挑主梁槽鋼與次梁槽鋼滿焊連接，防護欄桿與主次梁滿焊連接，腳手板必須包頭，并與槽鋼次楞固定牢固，鋪裝到槽鋼底架；安裝防護欄桿、安全網。其他按照方案中的設計制作安裝.3、聯合驗收卸料平臺加工制作完畢后，由項目部的安全負責人、技術員負責人、工程質檢人員、勞務隊相關人員聯合進行檢查驗收。其步驟如下：鋼絲繩應提供合格證;鋼絲繩卡具的位置數量型號等均應符合設計要求，檢查各個焊點的位置、焊縫質量，必須滿焊且焊縫均勻密實。特別是鐵板掛點的焊縫質量，嚴格按照方案上卸料平臺加工制作的要求查看。焊縫質量驗收合格后10、，方可進行吊環承載試驗。先用鋼絲繩掛在四角的吊環上,用塔吊緩緩吊起，距地面10cm 高度處停止，仔細查看角點處吊環焊縫有無變形,如存在變形要返修措施重新施焊。卸料平臺每次周轉之前，也要按上述方式檢查吊環及其焊縫有無變形，防止存在損傷變形和疲勞變形。在吊環承載驗收合格后，再進行斜拉鋼絲繩承載試驗。仿照卸料平臺正式吊裝后的模式，在卸料平臺上加1噸的荷載,按照設計角度斜拉鋼絲繩,檢驗是否滿足受力要求。4、平臺吊裝及交付驗收卸料平臺經過上述驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤,傳發初次信號,但只能稍稍提升平臺，待放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝。吊鉤的四牽引繩應等長,保證平臺在起吊過程中平穩。吊裝11、至預定位置后,先將平臺槽鋼與預埋件固定后,再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可放松塔吊吊鉤.卸料平臺安裝完畢經驗收合格后方可使用,要求提升一次驗收一次。卸料平臺的限重牌應掛在該平臺附近的明顯位置.4.3。2酒店辦公區： 1、架體搭設落地腳手架搭設的基礎為地下室車庫頂板.架體配合施工進度搭設,一次搭設高度不超過相鄰墻件以上二步。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.20米，步距0.9米,每搭完一步腳手架后,按規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。桿件在相交處的端頭伸出長度應不小于0。1m.立桿下鋪跳板，準確的放在定位線上。立桿搭設符合下列規定：嚴禁將外徑不一致的鋼管混合使用；相鄰12、立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離符合要求. 扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同.擰緊程度:要求扭力矩控制在4060N。M，最大不得超過65N.M.在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm;對接扣件開口朝上或朝內；用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上,避免開口向上，以防雨水進入銹蝕扣件；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。2、穩定連接落地式腳手架卸料平臺與外圍護架嚴禁相連，須單獨與建筑物可靠連接。3、平臺搭設主、次梁、立桿均為483.5雙鋼管鋪設，并且平臺支撐架上平鋪兩層鋼13、管,作為上部平臺支座。平臺支撐架上平鋪兩層鋼管，作為上部平臺支座。4、欄桿、腳手板安裝平臺防護欄桿高1。5m,沿平臺周圈設置,欄桿立桿間距1200mm，橫桿沿水平方向設置2道。主梁外側及防護欄均刷紅白相間的油漆標識，欄桿下面周圈設置180mm擋腳板，欄桿外側滿包裹雙層安全網。5、聯合驗收卸料平臺搭設完畢后，由項目部的安全負責人、技術員負責人、工程質檢人員、勞務隊相關人員聯合進行檢查驗收。五、安全及文明施工管理5.1型鋼懸挑式卸料平臺(1) 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口。 (2） 卸料平臺必須裝置固定式的防護欄。(3） 卸14、料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩,經過檢驗合格后，才能松卸起重吊鉤。（4) 鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在4560度.（5） 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。（6） 卸料平臺上的物料要堆放平穩、合理，不得隨意堆放。操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載,配專人監督。（7) 塔吊在吊裝過程中要和信號工及操作工配合密切,不可麻痹大意。（8） 防物體打擊的主要措施是對于進場施工人員必須佩戴安全帽，塔吊吊裝平臺時,杜絕工人在卸料平臺下施工,且有專職安全員配合吊裝。(9） 廢料統一使用塑料編織袋裝起來，避免其污15、染環境。(10） 為了保證卸料平臺上的粉塵不擴散,在平臺四周設置密目安全網.5.2鋼管落地式卸料平臺(1）平臺使用過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。（2)在搭設過程中由項目部安全員、技術員進行檢查，驗收和簽證。任何班組長和個人，未經同意不得任意變更平臺的組件.(3）嚴格控制平臺上的荷載，本工程中所有卸料平臺的限載嚴禁超載堆放物料.堆料荷載不得過分靠近平臺邊緣。（4)定期檢查卸料平臺,發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定,確保施工安全。(5)搭設、安裝平臺時地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆卸時要統一指揮,上下呼應，16、動作協調，以防墜落。（6）卸料平臺的連墻件必須按方案要求制作施工。（7） 卸料平臺左右周圈必須裝置固定的防護欄。（8）進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等。（9）嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。(10）電焊操作人員必須是經考試合格的專業技工,施焊時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。（11）五級以上大風、大霧、大雨天氣停止卸料平臺的搭設及堆料作業。要經常檢查平臺上有無積水、積雪等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施.（12)項目部安全人員、施工作業人員、卸料平臺負責人要每天定時檢查平臺的安全性能及堆放荷載情況。六17、其它注意事項6。1勞務隊須按方案對工人進行安全、技術交底,并嚴格執行檢查、驗收制度。6。2使用過程中嚴禁超出設計堆荷數量，并在施工過程中加大監管力度，平臺上不得長時間堆積物料。6。3施工現場必須在醒目位置懸掛標牌，標牌上將限荷換算成堆放相應具體物料的數量，在標牌上注明。6。4預埋鋼筋錨環及吊鉤必須做隱蔽驗收，并作好驗收記錄。6。5平臺使用過程中由專人負責定期保養和隨時進行檢查,發現問題及時上報處理.6.6任何人、任何部門不得對集料平臺擅自進行改動、變更,若因實際問題必須進行變更時必須通過本方案審批部門的同意方可進行。七、計算書7.1住宅區槽鋼懸挑式卸料計算懸挑卸料平臺計算書 計算依據建筑施工18、安全檢查標準(JGJ5999）和鋼結構設計規范(GB50017-2003）。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度5.50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)3。00m. 次梁采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用16b號槽鋼U口水平，次梁間距1。00m。 容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。 一、次梁的計算 次梁選擇14a號槽鋼U口水平槽鋼,間距1。00m，其截面特性為 面積A=18.51cm2，慣性距Ix=563.70cm4,轉動慣量Wx=80。50cm319、,回轉半徑ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷載計算 （1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2; Q1 = 0。351。00=0。35kN/m (2）最大容許均布荷載為2。00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m （3）槽鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1。2(Q1+Q2+Q3) = 1。2（0.35+2。00+0.14） = 2.99kN/m 經計算得到，活荷載計算值 P = 1。410。00=14.00kN 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算20、,內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 2。993.002/8+14。003.00/4=13。87kN.m 3。抗彎強度計算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1。05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; 經過計算得到強度 =13。87106/（1。0580500。00）=164.03N/mm2; 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 二、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算. 主梁選擇16b號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特21、性為 面積A=25。15cm2，慣性距Ix=934.50cm4，轉動慣量Wx=116.80cm3，回轉半徑ix=6。10cm 截面尺寸 b=65。0mm,h=160.0mm,t=10。0mm 1。荷載計算 （1)欄桿自重標準值：標準值為0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1。2（0.30+0。19) = 0.59kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=（1。2(0.35+2.00）0.503。00/2+1.20.143。00/2)=2。37kN P2=（1.22、2（0。35+2.00)1。003.00/2+1。20。143.00/2)=4。49kN P3=（1.2(0.35+2。00）1。003。00/2+1。20。143.00/2）=4。49kN P4=（1.2(0.35+2.00)1。003。00/2+1.20。143。00/2）+14。00/2=11。49kN P5=（1。2(0.35+2。00)1。003.00/2+1.20.143。00/2）=4.49kN P6=(1。2(0.35+2.00)1.003。00/2+1。20.143.00/2)=4。49kN P7=(1.2(0.35+2.00）0.253。00/2+1.20。143。00/223、)=1.31kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺主梁計算簡圖經過連續梁的計算得到主梁支撐梁剪力圖（kN)主梁支撐梁彎矩圖（kN.m）主梁支撐梁變形圖(mm) 外側鋼絲繩拉結位置支撐力為15.10kN 最大彎矩 Mmax=20。08kN。m 3.抗彎強度計算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1。05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =20.08106/1.05/116800。0+13.731000/2515.0=169。17N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!24、 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 三、鋼絲拉繩的內力計算： 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=20。41kN 四、鋼絲拉繩的強度計算： 鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=20.407kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg - 鋼絲繩的容許拉力（kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）； 計算中可以近似計算Fg=0。5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）；25、 - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8。0. 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00020。407/0。850=192.066kN. 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑18.5mm。 五、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=20。407kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2; 所需要的吊環最小直徑 D=204074/（3。1416526、02)1/2=17mm 六、錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=40.007kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2; 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=400074/(3。1416502)1/2=20mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。7。2酒店辦公區落地式卸料計算落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全27、技術規范(JGJ130-2001)。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍）。 模板支架搭設高度為27。0米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1。20米，立桿的橫距 l=1.20米,步距 h=1。80米。圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。0。 一、基本計算參數同上 二、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3; 截面慣性矩 I = 10.78cm4；縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： （1）腳手板與欄桿自重(kN/m）： q1 =0.028、00+0.3000。300=0.090kN/m (2）堆放材料的自重線荷載（kN/m）： q21 = 1.0000.300=0。300kN/m (3)施工荷載標準值（kN/m)： q22 = 2.0000。300=0。600kN/m 經計算得到,活荷載標準值 q2 = 0。600+0.300=0。900kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下： 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1。20.090=0。108kN/m 活荷載 q2 = 1。40.600+1.429、0.300=1。260kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1。2002=0。228kN.m 最大支座力 N = （1。10.108+1。21.26）1.20=1.957kN 抗彎計算強度 f=0.228106/4491。0=50.73N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0。090kN/m 活荷載 q2 = 0.600+0。300=0。900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.090+0。9900。930、00）1200.04/（1002。06105107780.0）=0.612mm 縱向鋼管的最大撓度小于1200。0/150與10mm,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1。96kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m）支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。881kN.m 最大變形 vmax=4。033mm 最大支座力 Qmax=8。562kN 抗彎計算強度 f=0。881106/4491。0=196.09N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/m31、m2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm，滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R=8.56kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件！ R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kNR 12。0 kN時，應采用雙扣件;R12。0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 1。靜荷載標準值包32、括以下內容: (1）腳手架鋼管的自重（kN）： NG1 = 0。10027。000=2.687kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改. （2)欄桿的自重(kN）： NG2 = 0.1501.200=0。180kN （3）腳手板自重（kN）： NG3 = 0.3001.2001.200=0.432kN (4）堆放荷載（kN)： NG4 = 1。0001.2001.200=1。440kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。739kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 233、。0001。2001。200=2.880kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9。72kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 （cm2）; A = 4。24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4。49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 （m）； 如果完全參照扣件式規范34、不考慮高支撐架，由公式（1）或(2）計算 l0 = k1uh （1) l0 = （h+2a） (2） k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1。163； u 計算長度系數,參照扣件式規范表5.3。3；u = 1。750 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m; 公式（1）的計算結果：l0=1。1631。7501。80=3。663m =3663/16。0=229.683 =0。139 =9719/(0.139424）=164.941N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式（2）的計算結果：l0=1。800+20。200=2.200m =2200/16。0=137。931 =0。363 =9719/（0。363424)=63。237N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算 l0 = k1k2（h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1.070； 公式（3）的計算結果：l0=1.1631。070(1.800+20。200)=2。738m =2738/16.0=171.643 =0。243 =9719/（0。243424)=94.522N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。