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1、xx18305項目尿素造粒塔（噴 淋 層)編制： 審核:質量： 安全：批準: 業主審批:目 錄一、 編制依據。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。1二、 工程概況。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.2三、 承重模板支架布置.。.。.。.。.。.。.。.。.。3四、 操作平臺鋼梁抗彎強度計算.。.。.。.。.。.。.。.5五、 勁型梁吊模施工計算。.。.。.。.。.。11六、 承重模板支架計算。.。.。.。.。.。.。.。13七、 承重架搭設安全管理要求。.。.。.。.。.。.。.。.。.。23八、 安全注意事項.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。23九、 緊2、急事故報警聯系方式.。.。.。.。.。.。.。.。24噴淋層支撐系統專項施工方案一、編制依據 1。1 xx煤化工有限公司土建項目施工招標文件； 1。2 xx地區的有關建筑工程的政策和文件規定； 1。3業主對質量、安全、文明施工的有關規定； 1。4已建成類似工程的經驗； 1.5依據的主要國家現行的技術標準、規程、規范：序號規范標準名稱編號1滑動模板工程技術規范GB5011320052混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB5020420113屋面工程施工質量驗收規范GB5020720124鋼結構工程施工質量驗收規范GB5020520015建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB5020220026工程測3、量規范GB5002620077建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020118砼泵送施工技術規程JGJ/T10-20119施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46200510建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 11建筑工程施工質量統一驗收標準GB50300-2001二、工程概況本工程設計除了滿足結構承載要求外，還要滿足大直徑倉壁外觀的要求和嚴格的垂直度控制，同時由于高度過高，加大了滑模施工的難度，特此對工程材料和施工質量要求更高，在標高+5.90m處設有牛腿、刮料平臺傾斜漏斗,刮料機埋件要求精度較高,尺寸要求精確。在標高+90。57m、+95。86m處設有勁鋼混凝土梁、板施工工4、藝復雜。由于本施工工藝為滑模施工,施工當中存在改模、空滑作業現象；標高1。4m至15.0m之間有門、窗洞口；+5.90m牛腿需空滑，采用木模安裝施工，15.0m筒壁厚度由500mm變為270mm,86.90m再次由270mm改為500mm厚等工藝復雜。尿素造粒塔由圓形主塔和方形附屬塔組成,圓形主塔內直徑為22.00m,主要由電梯井和鋼梯為造粒塔提供上下的通道?；A為現澆鋼筋砼筏板基礎，鋼筋混凝土剪力墻圓筒結構。基礎埋置深度4.00m。圓形主塔內7。90m標高以下設鋼筋砼結構刮料層。90。57m處設鋼筋砼結構噴頭層。圓形主塔外圍7。90m標高處設一座環形鋼結構平臺.本工程造粒塔為高聳構筑物.結構5、形式為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，設計使用年限為50年。鋼筋采用HPB300(）,HRB400（）。鋼結構型鋼選用Q235B,焊條采用E43型.砼保護層厚度:基礎筏板為40mm、墻柱為30mm、現澆梁為40mm、塔壁為35mm、現澆樓板為25mm、構造柱及圈梁為25mm.造粒塔施工及驗收嚴格遵守混凝土結構工程施工及驗收規范（GB502042011）有關規定。本工程筒身采用滑模工藝施工。每天澆灌高度不大于3。0m，每次投料高度不超過30cm.本工程難點在于進行主塔90。57m標高處噴頭層結構施工時，該部分設6602120mm的2L1勁性鋼梁2道。由于主塔內噴淋層向下無結構層，如果由室內地面向上搭設6、施工腳手架作為噴淋層結構施工的支撐，則腳手架搭設工期長、周轉材料消耗大、搭設高度過高（達90。57m）、施工難度大，為保證工期，同時節約周轉材料，為確保施工安全和工程質量,以及工程進度，擬定此施工方案.三、 承重模板支架布置（附圖：示意圖）操作平臺主體由預埋鐵件、36a型鋼、斜撐、鋼管、木板等組成。如下圖所示操作平臺斷面圖施工步驟:、滑升時在塔壁內側沿四周均勻安放預留盒.、預留盒滑出后即清除.3、 滑升平臺滑升至輔助梁上平86.9m標高處，停止砼澆筑，平臺滑空,進行操作平臺施工。4、分別安裝I36a輻射鋼梁。5、平臺下口滿鋪安全網,上口焊接鋼管，鋪平臺板形成施工用操作平臺。6、利用此操作平臺進7、行90.57m噴頭層結構施工。7、支撐次梁筒壁埋件盒頂標高為：86。9m。具體布置位置詳見上的面“90。57m噴淋層平面布置圖”。四、操作平臺鋼梁抗彎強度計算在現場制作GL1=I36a,L=10000mm的工字鋼梁30根鋼梁（詳見A-A節點圖），按照3起拱制作。同時將GL2環梁施工好，鋼結構操作規程如下：、工藝流程原材料放樣下料鉆孔拼裝焊接矯正運輸安裝驗收.鋼結構制作按構件分件安裝方案考慮。、下料:嚴格按圖紙尺寸及翻樣單，先在地面平臺上按11比例放大樣,用0。5mm鐵皮制作樣板,用扁鋼制作樣桿、樣板，樣桿均應考慮切割的收縮量，在樣板、樣桿上應注明圖號、零件號、數量、坡口位置、孔徑等.下料主要采8、用氣割。氣割前將鋼材切割區域內表面的鐵銹、污物等清除干凈,氣割后清除熔渣和飛濺物。氣割的允許偏差（mm）項目允許偏差零件寬度、長度3。0切割面平直度不大于2。0割紋深度0.2局部缺口深度1。0、拼裝焊接矯正鋼梁、按11比例在砼地面上放大樣標出軸線及型鋼定位線,分段尺寸要避免累計誤差，相對孔位用定位銷固定,構件尺寸應與圖紙相符。鋼構件成型后再復測各分部尺寸。所有焊縫應滿足焊接高度。該工程參加施焊的焊工應在考試合格證有效期內擔任合格項目的焊接工作,嚴禁無證焊工上崗施焊。施焊前先做焊接試驗報告及工藝評定,選擇合理的工藝參數及焊接順序。焊縫金屬表面焊波應均勻,不得有裂紋、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀氣9、孔等缺陷.為保證半成品，成品變形控制在規定的范圍內，雖采取了正確的焊接方法及防變措施，但成品還在一定程度上存在變形，需矯正在規定的誤差范圍內,矯正方法可采用機械法用千斤頂、支承架。3。筒身滑升至89。050m處，在相應位置預留7002200450（寬高厚）洞，詳見90.57m噴斗層結構平臺施工示意圖，上層結構施工同此處.4。滑膜施工至庫頂后,二次施工結構層，派專人將筒壁預留洞清理干凈,同時將勁型梁現場制作,安裝，進行勁性梁混凝土結構層施工，詳見示意圖。5。鋼梁的驗算:結構計算：針對施工工程概況，庫內、外結構形式,對其施工荷載進行計算，確保施工支撐滿足施工要求.對幾種結構形式進行比較，特對此部分10、進行結構演算.90.57m噴頭層平臺梁、板截面統計表：梁編號（數量）截面尺寸(mm)編號截面尺寸（mm）2L-1（2)66021202LL1(1）2505002L-2（1）3007002LL2（1）2505002L3（2）3007502LL3（1)2506002L4（4）2504502LL4（2）250*4502L5（3）2505002LL5（2）250500FL-1（2)勁性骨架6602120板120A、90。57m噴頭層荷載匯總(一）恒載梁:2HL-1(2）：V=（0。66*21.4465中心線長度）-0。3994扣梁=29。6086m3X2=59。22m2L2（1）：V=(0.3寬度0。11、7高度8.86)0。0921扣梁=1.7685m32L-3(2）:V=(0。25寬度*0.6高度*3。65中心線長度)0.075扣梁=0。4725m3X2=0。94m 2L4（4）：V=(0.250.65高度6=0.819m3X4=3。28m 2L-5（3):V=（0。25寬度0。5）0。0313=0.4512m32LL2（1）V= (0.25寬度0.45*1。520。55高度5。1969中心線長度）-0.073扣梁=0。6416m3X2=1.28m 2LL5（2）V= （0。25寬度0.5高度4）0.0313扣梁=0。4688m3X2=0。93m 板V1= (59。9118原始面積*0.1212、厚度）-2.0608扣梁=5.1286m3 V1= (（(0.9211+6長度*4.7967寬度）0。15）1。5377扣梁=3。2059m3匯總：V=78.23M3 F=78。232。4X9.8=1839。97KN FL-1(24)勁性骨架重量：9.939。8X2=194。63KN梁板鋼筋 F=6。933X9。8=67.94KN模板F=202。3X62。8*9。8/1000=124。5KN腳手架支撐(按1。01.0搭設):F=1224240.0384=88。47KN扣件自重92001/100=16。2KN小計:2331。71KN（二）活載荷:施工荷載施工人員及工具 F=59。531.0=5913、。53KN沖擊荷載（沖擊荷載與施工荷載取荷載最大值) 施工沖擊荷載按2.0KN/M2 F=59。532=119.06KN噴頭層平臺荷載組合匯總:恒載：q1=1.22331.7=2798.05KN 活載：q2=1.4（59。53+119.06)=178。59KN = q1+ q2=2976.64KN(三）受彎鋼構件計算GL1鋼梁驗算由于勁性梁2L1(2)采用吊模分步施工,所以鋼梁僅驗算中心噴淋層施工的荷載。根據前面計算得到：中心噴淋層恒載=2798。05KN中心噴淋層活載=178。59KN、計算簡圖18 q=1659。17（443。14)=33.02KN/M2、GL1鋼梁的靜力計算概況 1、單跨14、梁形式： 簡支梁 2、荷載受力形式： 18 3、計算模型基本參數：長 L =22 M a=8 M b=14M 4、均布力：標準值qk=qg+qq=33。02+4=37.02 KN 設計值qd=qgG+qq*Q=33。021。2+4*1.4=45。22KN、相關參數 1、材質 :Q235 2、x軸塑性發展系數x：1。05 3、梁的撓度控制 f：L/250、內力計算結果 1、支座反力 RA=qd b b / （2 * L） =30。15 KN 2、支座反力 RB=qd * b / 2 (2 b / L） =150。73 KN 3、最大彎矩 Mmax= qd b b / 8 * (2 b / L） 15、2 =251。22 KN。M、強度及剛度驗算結果 1、彎曲正應力max = Mmax / （x Wx）42。56 N/mm2 2、A處剪應力 A = RA Sx / (Ix * tw）3。23 N/mm2 3、B處剪應力 B = RB * Sx / （Ix * tw)16.15 N/mm2 彎曲正應力 max= 42。56 N/mm2 抗彎設計值 f ： 215 N/mm2 支座最大剪應力max= 16。15 N/mm2 抗剪設計值 fv ： 125 N/mm2 跨中撓度相對值： f=5/384*(qkl*L4）/（206E3*Ix)撓度控制值f：L/ 250 驗算通過！五、勁性鋼骨架組合梁吊16、模施工計算 （一）以一根組合梁計算為例,吊模施工見后面附圖。恒載： 2HL1（2）:V=（0。66寬度2。12高度*21。4465中心線長度）-0。3994扣梁=29。6086m3X2=59.22m吊模模板支撐:F=25KN合計=59.22X9。8+25=605。36KN活載:施工荷載和沖擊荷載:8。855*0.50*4=17.71KN勁性鋼骨架組合梁荷載組合： =605。361。2+17。71*1。4=751。22KN第一受力階段(施工階段）的驗算（此時全部由鋼桁架受力）、梁的靜力計算概況 1、單跨梁形式： 兩端固定梁 2、計算模型基本參數：長 L =22。0 M 3、均布力:標準值qk=q17、g+qq =156。33KN 設計值qd=qg*G+qqQ =138。621。2+17。711。4=191。13 KN均布線荷載q=191。13/22。0=8。69KN/M、相關參數 1、材質 :Q235 2、x軸塑性發展系數x:1。05 3、梁的撓度控制 v:L/250、內力計算結果1、支座反力 RA = qd * L / 10 =169.25 KN 2、支座反力 RB = 2 * qd * L / 5 =677.02 KN 3、最大彎矩 Mmax = 0。0298 qd L L =446。63 KN。M、強度及剛度驗算結果 1、彎曲正應力max = Mmax / （x Wx)153.11N18、/mm2 2、A處剪應力 A = RA * Sx / (Ix tw)28。55N/mm2 3、B處剪應力 B = RB Sx / （Ix tw)114.18N/mm2 4、最大撓度 fmax =0。00542 qk * L 4 1 / （ E I ）=10。29mm 5、相對撓度 v = fmax / L =1/ 860.3彎曲正應力 max= 153。11N/mm2 抗彎設計值 f ： 215 N/mm2 支座最大剪應力max=114。18N/mm2 抗剪設計值 fv ： 125 N/mm2 跨中撓度相對值 v=L/ 860.3 撓度控制值 v:L/ 250 驗算通過!(二）、鋼管懸吊驗算施19、工荷載由懸吊鋼管進行分擔,懸吊鋼管均勻分布18根吊點。總荷載F=191.13 KN，每根受力為191。13/18=10.62KN單根抗拉f=10。621000/489。04=21.72N/MM2 400 N/MM2，滿足要求.5、扣件抗滑移考慮到鋼管懸吊桿件均為扣件連接，受力主要靠扣件的抗滑移系數，對此進行計算，取單扣件抗滑移能力設計值為q=8kN，雙扣件為q=12kN進行計算。施工時懸吊桿件端部為雙扣件，按受力疊加計算，每根桿件上扣件抗滑移受力為f=（8+22）2=60 KN;按照扣件抗滑承載力系數0。80,取值48 KN;實際每根懸吊桿件受力最大為10。62KN48 KN，滿足要求。六、承20、重模板支架計算（一）梁模板（扣件鋼管架）計算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB502042011、鋼結構工程施工質量驗收規范GB502052001等規范編制.梁段：2HL1。 1、參數信息1.1模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）:0。66；梁截面高度 D(m):2。12；混凝土板厚度(mm）：120。00；立桿沿梁跨度方向間距La（m):0。80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0。10；立桿步距h(m)：0。80；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0。80；梁支撐架搭設高度H（m):3。67；梁兩21、側立桿間距（m）:0。80；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；立桿采用的鋼管類型為482.75;立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質量及保養情況,取扣件抗滑承載力折減系數:0。80；12。荷載參數模板自重（kN/m2）：0.35；鋼筋自重（kN/m3）：1。50;施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。5；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力（kN/m2）：2.0;振搗混凝土荷載標準值（kN/m2）:2。0；13.材料參數木材品種：柏木;木材彈性模量E（N/mm2）：10000.0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪強度設計值fv（N/22、mm2)：1.7；面板類型:膠合面板；面板彈性模量E（N/mm2):9500。0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2）:13。0;14.梁底模板參數梁底縱向支撐根數:54;面板厚度（mm):18。0；15。梁側模板參數次楞間距(mm)：300 ，主楞豎向根數：4;主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm）:500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管482.75；主楞合并根數：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度80mm；次楞合并根數：2;2、梁模板荷載標準值計算21。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生23、的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取,輸入0時系統按200/（T+15)計算，得5。714h; T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50。994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18。000 k24、N/m2作為本工程計算荷載.3、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)31.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中,W 面板的凈截面抵抗矩,W = 1002。12。1/6=73.5cm3； M 面板的最大彎距（Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2） f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ,q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。21180.9=19.44kN/m; 傾倒25、混凝土側壓力設計值： q2= 1。4120。9=2。52kN/m；q = q1+q2 = 19。440+2。520 = 21.960 kN/m;計算跨度(內楞間距）： l = 300mm;面板的最大彎距 M= 0。12521。963002 = 2.47105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2。47105 / 7。35104=3。361N/mm2;面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3。361N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 32。撓度驗算 q作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm；l-26、計算跨度(內楞間距)： l = 300mm； E-面板材質的彈性模量： E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩： I = 1001。81。81.8/12=48。6cm4;面板的最大撓度計算值： = 521.963004/(38495004.86105) = 0。502 mm;面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.502mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只27、考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。71.荷載的計算:（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = （24+1。5）1。10。167=4.675 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m）：q2 = 0.350.167(21。1+0.5)/ 0.5=0.315 kN/m;(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= （2.5+2）0.167=0.75 kN/m;72。鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1。24.675+1。20.315=5.988 kN/m；活荷載設計值 P = 1。40。75=1。05 kN/m; 鋼管計28、算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=4.49cm3 I=10。78cm4鋼管強度驗算:支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = （24.000+1。500）1.100= 28。050 kN/m2；（2）模板的自重（kN/m2）:q2 = 0。350 kN/m2;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m2）：q3= （2。500+2.000)=4。500 kN/m2；q = 1。2(28.050 + 0。350 )+ 1.44。500 = 40。380 kN/m2；梁底支29、撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時: 當n2時： 計算簡圖（kN） 變形圖（mm） 彎矩圖(kNm）經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0。408 kN,中間支座最大反力Rmax=3。691;最大彎矩 Mmax=0。043 kN。m；最大撓度計算值 Vmax=0.003 mm;最大應力 =0.043106/4490=9。553 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 9。553 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足30、要求!鋼管抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V = 0。65。9880。5 = 1。796 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424。000 mm2;鋼管受剪應力計算值 =21796。400/424。000 = 8。474 N/mm2;鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 8.474 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2，滿足要求！鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下： q = 4。675 + 0.315 = 4.990 kN/m;鋼管最大撓度計算值 = 0。6774。99500431、 /（10020600010。78104）=0。095mm；鋼管的最大允許撓度 =0.5001000/250=2。000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.095 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2 mm,滿足要求！8、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用32、力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.691 kN；R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 七、承重架搭設安全管理要求：1、腳手架搭設人員必須定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載.不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4、臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施.5、搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。八、安全注意事項1。本工程安全達到五無目標,即“無死亡事故，無重33、大傷人事故，無重大機械事故，無火災，無中毒事故。施工臨時設施，各類場地、堆棚、倉庫的用電、用水均必須符合有關安全要求。工程施工創安全標化工地.本工程安全施工保證無事故,遵守國家、省、市安全勞動法規及業主的安全規章制度，保證施工區域內人員安全.2.現場人員堅持使用“三寶”.進入現場人員必須戴安全帽并系緊帽帶，穿膠底鞋，不得穿硬底鞋、高跟鞋、拖鞋或赤腳、高處作業必須系安全帶.3.施工前,應隨同施工組織設計，向參加施工的職工認真進行安全技術措施的交底，使廣大職工都知道,在什么時候、什么作業應當采取哪些措施,并說明其重要性。每個單項工程開始前,必須重復交代單項工程的安全技術措施，堅決糾正只有編制者知道，施工者不知道的現象。4。實行逐級安全技術交底制，開工前由技術負責人向全體職工進行交底，兩個以上施工班組或工種配合施工時，要按工程進度交叉作業的交底，班組長每天要向工人進行施工要求、作業環境的安全交底，在下達施工任務時，必須填寫安全技術交底卡。5.高空施工時，一切施工人員一定要聽從統一指揮,嚴禁蠻干,單干。6。所有操作人員必須有較強的安全意識和自我保護意識,既要膽大，也要心細。九、緊急事故報警聯系方式 急救中心電話：120 xx市周良玉診所電話：5612126