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1、目 錄第1章編制依據1第2章工程概況1第3章模板體系13。1模板體系選用23。2支撐體系的選用2第4章操作工藝241支撐體系242模板質量缺陷和防治措施343模板工程施工質量控制程序框圖544拆模時間規定6第5章驗算6第6章質量驗收要求76。1 一般項目76.2 模板拆除7第7章安全技術要求77。1一般注意事項77。2人員要求87.3使用階段87。4泵送砼安全技術措施9第8章詳細計算書10第1章 編制依據1、依據xx村教師人才公寓樓施工設計圖紙;2、依據xx村教師人才公寓樓施工組織設計；3、各類參考規范、圖書：建筑施工手冊第四版；建筑施工計算手冊江正榮著;建筑結構荷載規范(GB500092002、1)；混凝土結構設計規范（GB500102002);鋼結構設計規范（GB50017-2003）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）;第2章 工程概況xx村教師人才公寓樓工程由xx建筑有限公司深圳分公司項目,本工程建筑面積約為3。5萬平方米，由地下室三層,轉換層標準層。結構形式為框架剪力墻。.本方案僅針對第一層轉換層模板施工,其余樓層模板施工見xx村教師人才公寓樓施工方案。第一層轉換層，層高為7.00m，樓層凈高6.82m，板厚180mm,梁截面尺寸為200mm400、200mm500mm、600mm1500mm、1000mm2000mm 、1000mm1500mm 、3、1200mm2000mm 、等多種；柱截面尺寸為、1000mm1000mm 、1200mm1200mm、1100mm1100mm、等多種；剪力墻體厚度200mm、350mm、400mm、600mm，剪力墻體最大厚度為600mm.擬采用483。2鋼管門子架支撐體系。第3章 模板體系所選用鋼管外徑允許偏差-0。5mm，壁厚允許偏差0。5mm,兩端面切斜允許偏差1。7mm,鋼管上嚴禁打孔，鋼管必須挺直，端部不得翹曲，立桿彎曲不得大于12mm，水平桿彎曲不得大于20mm。所選用扣件不得有裂紋、砂眼等缺陷，并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺等清除干凈;扣件的附件所選用的材料應不低Q235碳素鋼的要求；4、每樓層扣件應按規范要求用扭力扳手進行檢查，檢查個數不得小于50個，不合格數不得多于3個。轉換層柱及剪力墻施工工藝流程：清理柱墻內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱墻體側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種轉換層梁板模施工工藝:彈線滿堂架調整標高、外剪力墻及圓柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續,移交砼工種。嚴格控制標高,梁跨大于4米時梁底板按3起拱。3。1模板體系選用模板：選用木模板（183091518）;木方：選用85、080木枋；主楞：483.2鋼管.3。2支撐體系的選用鋼管采用483。2鋼管；門子架鋼頂托、對接扣、十字扣、旋轉扣；對拉螺桿：14高強螺桿；脫模劑:YJA-脫模劑、油類脫模劑等；輔材:短木墊、鐵釘、鐵線、刷子、小鐵鏟、撬棍等；第4章 操作工藝41支撐體系本工程鋼管架支撐600X1500以上的梁其余門子架支撐體系設計,本方案僅對1000 mm1500mm及以上截面的梁進行設計，其余墻柱及小于該截面的梁按原模板施工方案施工。本方案1000 mm1500mm及以上截面的梁共用參數如下：立桿上端伸出至模板支撐點長度0。1m，立桿步距1。5m，梁支撐架搭設高度按梁底模板支撐采用梁底小楞垂直梁截面，立桿承6、重連接方式采用可調托座，水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁側模采用主龍骨橫向設置，其次楞間距350mm，對拉螺桿水平間距為400mm，對拉螺桿直徑采用螺栓類型M14.下圖為截面為12002000的梁底模及側模支撐系統。為保證支模體系的整體穩定性，在梁兩側立桿上增加斜向剪刀撐,要求剪刀撐與各外排立桿采用旋轉扣件連接.其余各梁參數參照“轉換層各梁支撐體系表”的簡圖取值。 圖1圖2轉換層各梁支撐體系表梁截面bh(mmmm）立桿沿梁跨度方向間距（m）梁底立桿根數梁底木枋根數梁兩側立桿間距（m）支撐體系簡圖100015000。5241。4圖3100020000.5341。7圖4120020000。5351.7、8圖5142模板質量缺陷和防治措施1、爆模或外凸防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）底部2m高范圍內間距控制在45cm內，往上間距控制在50cm內；2）螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽,增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗,每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。2、垂直度偏差大防治措施:1)柱（墻)邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位,否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正;2)柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內(墻體）與水平夾角控制在60以內并不小于8、45。3、墻上預留洞傾斜或呈魚肚形防治措施：1)墻上洞口配置定型模板及加固;2）墻體砼必須分層澆筑及振搗,每層厚度50cm內,遇到墻上洞口時,兩側對稱下料，相差高度20cm內,且兩側同時振搗。4、梁柱接頭不方正，平臺與墻體接頭處“穿裙子”及漏漿或施工縫不平齊防治措施：1）墻、柱砼每次澆筑位置至梁底（板底)以上23cm位置（由箍筋或墻上水平筋控制），鋼筋綁扎時應先定出最上口鋼筋綁扎位置；2）梁柱接頭模板按圖配制，并應加設兩道柱箍予以固定；3）板梁與墻(柱)接頭處貼粘膠帶;4）改為30振搗棒振搗，砼可由人工轉向側面入內.5、陰陽角不方正，不順直防治措施:1）電梯井門洞等陰角部位安裝陰角模；2）柱模9、陽角部位模板接合處刨平、刨直(包括木枋）;6、板接縫處出現高低差及漏漿防治措施：1）模板、木楞使用前必須過刨；2）同一方格內必須使用同一材質的模板，厚度均勻一致，否則應進行篩選；3）盡量消除引測標高誤差，同時在一方格內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線；4）板縫大于2mm時先刮膩子填充,再貼3cm寬粘膠帶。7、梁側模或板模夾在砼內防治措施：1)模板壓向必須正確：即板底模壓往梁（柱）側模上口;2）正確按照施工流程操作:即安裝梁柱接頭模 - 梁側模從梁柱接頭處向中間安裝 -板模從梁邊向中間安裝的順序。43模板工程施工質量控制程序框圖模板工程施工質量控制程序框圖模板及其支撐系統必須滿足以下要求：1）、10、保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確；2）、必須具有足夠的強度、剛度和穩定性;3）、模板接縫要嚴密,不得漏漿；44拆模時間規定側模拆除時,砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞,方可拆除。板及梁底模板拆除時間必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見,并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（M）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（）板2502,8758100梁8758100懸臂構件27521001）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿(滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2)、拆模時操作人員嚴禁站在11、拆除部位的正下方,并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工.3)、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔,以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第5章 驗算本方案采用品茗安全2009計算軟件進行驗算,主要對1000 mm2000mm及以上截面的梁進行驗算,其余各墻柱及小于該截面的梁按原模板施工方案執行。經驗算各梁截面支撐體系按本章4。1“轉換層各梁支撐體系表”滿足要求，為節約篇幅本方案僅附截面尺寸為1000mm2000mm梁的計算書.第6章 質量驗收要求6。1 一般12、項目1） 模板的接縫不應漏漿，在澆筑混凝土前,木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水;2） 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3） 澆筑混凝土前,模板內的雜物應清理干凈；4） 對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。5） 現澆結構模板安裝的偏差應符合下表規定現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm)檢 驗 方 法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高+5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎+10鋼尺檢查柱、墻、梁+4、5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和13、塞尺檢查6。2 模板拆除1）模板底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求;當設計無具體要求時,混凝土強度應符合下表2）對后張法預應力混凝土結構構件，側模宜在預應力張拉前拆除；底模支架的拆除不應在結構構件建立預應力前拆除；3)側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷;4)模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運.第7章 安全技術要求7。1一般注意事項1）嚴格遵守國家的各項安全生產、文明施工法規、條例。2）拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。3）吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。4）木工應遵守有關安全操作規程.514、）嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。6）高支模拆除時應系好安全帶,防止墜落。7）模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線.8)模板支架四邊與中間每隔三排支架立桿需設置一道剪刀撐,本項目由底至頂剪刀撐設置一道；9）架設完畢后必須嚴格驗收制度,不合格不準進行下道工序作業，不準邊固邊上鋼筋邊綁扎鋼筋作業，嚴防坍塌事故發生；10）立桿及水平桿采用對接扣連接，禁止采用搭接連接;11）模板鋪設，需在下方平鋪一層水平安全網作為防護，工人在架管上作業必須戴好安全帽,系好安全帶.12）傳遞鋼管時嚴禁觸、碰、壓電源電線；13）在腳手架上拆除模板作業時,作業層腳手板需全封閉，與結15、構面之間不得留有空隙，以防拆除的模板、木方從空隙中墜落傷人；14)鋼管的拆除應在統一指揮下,按先澆筑砼的部位先拆、后澆筑砼的后拆的順序拆除；腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行;構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；拆除工作中,嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放室內堆存；拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊；15）拆下的鋼管與扣件，應就近堆碼平放、堆碼高度不得超過1。2m，嚴禁拋擲；16）在腳手架上拆除模板作業時，作業層腳手板需全封閉，與結構面之間不得留有空隙，以防拆除16、的模板、木方從空隙中墜落傷人。7。2人員要求1)腳手架搭設人員應有勞動部門頒發的上崗證，應經過專門的技術培訓的熟練工人。2)架子工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）架子工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等.7。3使用階段1）六級及以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業，下雨后上架操作應有防滑措施。2）操作層上的施工荷載應符合要求，架體上不允許堆放施工用材料，主體施工過程中所堆積的建筑垃圾應及時清理。3）不得將模板支撐、纜風繩、泵管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。4)應安排專人負責對腳手架進行經常檢查和保修：在下列情況下，必須對腳手架進行檢查:l 在六級大風與大雨后;l 停用超過一個月,17、復工前；檢查保修項目：l 各主節點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工方案的要求;l 地基是否積水，立桿是否懸空；l 連接桿件接頭是否松動；l 立桿的垂直度允許偏差是否符合規定要求；l 安全防護措施是否符合要求.5）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除腳手架構件，如因特殊情況需要拆除時，應采取安全措施并報項目經理、技術負責人和安全員批準。6)嚴禁任意在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業,否則應采取安全措施,報項目領導批準.7)在腳手架上進行電、氣焊作業應填寫動火申請表，經項目經理同意后方可進行，并在作業時應有防火措施和專人看守。8）嚴禁在腳手架上架設電線,臨時用電線路與架體距離應符合18、有關規定.7。4泵送砼安全技術措施1）砼泵的機操人員必須經過專門培訓合格后，方可上崗獨立操作且必需有操作證書;2)泵送砼時,砼泵機的支腿應完全伸出并插好安全銷；3）水平泵管應接近直線，少彎曲，管道支撐必須緊固可靠，管道接頭處應密封可靠；4)考慮到高層澆筑時管道較長，每兩層設置一個觀查點,并派專人負責監控；5）遇大雨或五級以上大風時,必須停止泵機作業;6)本項目采用布料機布料，布料機四個支座禁止直接架立在模板或鋼筋上，現場用鋼管制作四個馬凳做支座;7)澆筑砼作業面上派專職安全員跟蹤、監督現場操作安全；8）在作業面上布管時，嚴禁泵管直接敷設在板面、鋼筋或預埋件上，泵管底部用廢棄的橡膠輪胎作軟墊支撐19、,每條泵管接口處敷一個，以防泵管對模板支架及鋼筋直接沖擊造成損壞;9)垂直方向布設架管禁止將泵管布設在外腳架或模板支撐架上，必須單獨另設泵管支架;垂直管下端的彎管，不能作為上部管道的支撐點，本項目采用在彎管上焊接支座以隨垂直彎管的重量；第8章 詳細計算書（1。2x2。0梁模板計算書)高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范(GB 500172003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證20、。為此計算中還參考了施工技術2002（3):扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段：。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m)：1。20；梁截面高度 D(m）：2。00；混凝土板厚度（mm):180。00；立桿沿梁跨度方向間距La（m)：0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m）：0。10;立桿步距h(m）：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）：1.50；梁支撐架搭設高度H（m)：；梁兩側立桿間距（m）;1。6承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數：3；采用的鋼管類型為483。2;立桿承重連接方式：可調托座;2。荷載參數新澆21、混凝土重力密度(kN/m3）：24。00；模板自重（kN/m2）：0.30；鋼筋自重（kN/m3)：1。50;施工均布荷載標準值（kN/m2)：2。0;新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2）:2。0;振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2）:4。0;3.材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E（N/mm2):10000.0;木材抗壓強度設計值fc（N/mm）:16。0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2）：1。7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00;面板彈性模量E（N/mm2）:600022、。0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2)：13。0;4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：80.0;梁底方木截面高度h(mm）:80。0；梁底縱向支撐根數：5;5。梁側模板參數次楞間距（mm）:350；主楞豎向根數：5；穿梁螺栓直徑(mm）：M12;穿梁螺栓水平間距(mm)：500;主楞到梁底距離依次是:200mm,700mm，1200mm，1700mm，主楞材料：圓鋼管；直徑（mm）：48.00；壁厚（mm）：3.20；主楞合并根數：2；次楞材料:木方;寬度（mm）：80.00；高度(mm)：80。00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算23、，并取其中的較小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h; T - 混凝土的入模溫度,取25。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h; H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1。2m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0。85.分別計算得35.23 kN/m2、28。800 kN/m2，取較小值28.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振24、搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。=（1。2X28.8+1.4X2)=37。36面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中,W 面板的凈截面抵抗矩，W = 1821.81。8/6=98.28cm3； M 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0。117q2l2其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.21.8228。8=62。90kN/m；振搗混凝土荷25、載設計值： q2= 1。41。822=5.12kN/m；計算跨度： l = 350mm;面板的最大彎矩 M = 0。162.93502 + 0.117 5.13502 = 6。24105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1。2q2l=1.162.90.35+1.25.10。35=26。36kN;經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 6。24105 / 9.83104=6.3N/mm2;面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;面板的受彎應力計算值 =6。3N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0。677ql4/（100EI）l/26、250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=38。98N/mm； l計算跨度: l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 1821。81.81.8/12=88。45cm4;面板的最大撓度計算值: = 0。67738.983504/(10060008。85105） = 0。746 mm;面板的最大容許撓度值： = l/250 =350/250 = 1。4mm；面板的最大撓度計算值 =0.746mm小于面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！剪力強度驗算剪力系數=0。6V=KV=0。637。360。351027、00=7845.6T=3（2bh）=37845。6（2182018）=0。36N/1.4四、梁側模板支撐的計算1。次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=26。36/（2。0000。180）=14。48kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度80mm,高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 18810/6 = 106。66cm3；I = 1881010/12 = 533。3cm4;E = 9000。00 N/mm2；經過計算得到最大彎矩 M = 0。212 kNm，最大支座反力 R= 28、4。441 kN,最大變形= 0。115 mm（1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2。12105/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2。5 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 400/400=1mm;次楞的最大撓度計算值 =0.115mm小于次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4。441kN，按照集中荷載作用下的三跨29、連續梁計算.本工程中,主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3。5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 25。078=10。16cm3;I = 212.187=24。37cm4；E = 206000。00 N/mm2；經過計算得到最大彎矩 M = 0。699 kNm，最大支座反力 R= 9.881 kN,最大變形 = 0.451 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6。99105/1。02104 = 68.9 N/mm2;主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =68。9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=230、05N/mm2，滿足要求！(2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.451 mm主楞的最大容許撓度值： = 700/400=1。75mm；主楞的最大撓度計算值 =0。451mm小于主楞的最大容許撓度值 =1。75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑： 9。85 mm；穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =9.881 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：31、 N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9。881kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5001818/6 = 2.70104mm3; I = 500181818/12 = 2.4310532、mm4；1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf（1）混凝土梁自重設計值(kN/m）：q1=1.2(24。00+1.50）2.00+0。30=61。56kN/m；（2）施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m)：q2=1。4（2。00+4.00）0。50=5.600kN/m；（3）鋼筋荷載設計值（kN/m)q3=1.51.22。01.2=4.32(4)底模自重設計值(kN/m)=0。51。21。8221.2=3。384梁底模和支架承載力總和=83.54kN/m最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0。10783.540.2290。2291000000=468733、59W=120018（186）=64800 =Mmax/W=46875964800=7。23N/mm2；梁底模面板計算應力 =7。23 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：= 0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1。2=25.650kN/m； l-計算跨度（梁底支撐間距)： l =228。57mm; E-面板的彈性模量： E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =228。57/250 = 34、0。914mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67730。78228。64/(10060002.43105)=0。39mm；面板的最大撓度計算值: =0。39mm小于面板的最大允許撓度值: =0.914mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=83.5410。60。2290。5=15.94kN/m2。方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續35、梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8810/6 = 106。6cm3；I=881010/12 = 533 cm4；方木強度驗算：計算公式如下：最大彎矩 M =0。1ql2= 0。117。0140.52 = 0。425 kNm；最大應力= M / W = 0。425106/83333。3 = 5。1 N/mm2;抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.1 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足： = 3V/（2bh0)其中最大剪力: V =0。617.0140。5 = 5.104 kN36、；方木受剪應力計算值 = 35.1041000/(250100) = 1.531 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。7 N/mm2;方木的受剪應力計算值 1。531 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算:計算公式如下： = 0.677ql4/（100EI）=l/250方木最大撓度計算值= 0。67717。0145004 /(10010000416.667104）=0。173mm;方木的最大允許撓度 =0。5001000/250=2。000 mm；方木的最大撓度計算值= 0。173 mm小于方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3。支撐托梁的強度37、驗算（1)；雙鋼管A=978.6 W=10155。6 I=243734.1N； （2）P=F=15。940.229=3.65（3）等效均布荷載、q=8p3l=83。6530。5=19。47（4)經過連續梁的計算得到:支座力:N1=N6=2。089 kN；N2=N5=17。699 kN;N3=N4=10.088 kN；最大彎矩 Mmax=0。877 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0。745 mm;最大應力=0。877106/5080=172.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 172。7 N/mm2 小于支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm38、2,滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用,無需要計算九、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算1。梁兩側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：支撐鋼管： N1=18728。8N ；支架鋼管的自重： N2 =624N（NGK）梁底承重立桿=17。98KN鋼管承載力=84.73N/- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1。58； A 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm239、）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; lo - 計算長度 (m）；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即： lo =1。5+20。2=1。9 k - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ; - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，=1。7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i =1901。58=120150；長細比滿足要求由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。265 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=3064.40、451/(0.265489) = 23。6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2。梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向鋼管的最大支座反力：N1 =17。699 kN ;腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.176（4。622）=0.975 kN；N =N1+N2 =17。699+0.553=18。252 kN ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1。58; A 立桿凈截面面積 (cm2）: A = 4。89; 41、W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； lo 計算長度 (m）；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值,即： lo = Max1。1671.71。3,1.3+20.1= 2.579 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3，=1.7; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m; 得到計算結果： 立桿的計算長度lo/i = 2579。42、07 / 15.8 = 163 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。265 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=18252。44/（0.265489) = 140。9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 140.9 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo= k1k2（h+2a） = 1。1671。003（1。3+0.12) = 1.756 m；k1 計算長度附加系數按照表1取值1.167； k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1。5按照表2取值1.003 ；lo/i = 1755.7543、2 / 15.8 = 111 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿的最大應力計算值；= 18252.44/（0。509489） = 73。3 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 73。3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗：除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1。模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙44、立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計：a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置;b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1。5m。3。整體性構造層的設計:a。當支撐架高度20m或橫向高寬比6時,需要設置整體性單或雙水平加強層；b。單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接,設置斜桿層數要大于水45、平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計:a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小,每隔10-15m設置.5.頂部支撐點的設計：a。最好在立桿頂部設置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b。頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm；c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時,可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式.6。支撐架搭設的要求:a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求;c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。