午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、xx某高層建筑外腳手架施工方案*（*、*、*棟、*棟和幼兒園）外腳手架施工方案編制人： 審核人： 審批人： 編制單位：xx市*編制時間： 一、工程概況：*工程由xx市*有限公司投資興建，結構體系為鋼筋砼框架剪力墻結構，有地下室一層，主體地上1棟三十一層，2、6棟三十二層，5棟1單元二十六層，幼兒園三層。轉換層層高除2棟為63.6m外其余均為6.5m，二層層高2.950m，二層以上標準層層高2.900m，最大建筑總高度為105.2m。本工程建筑面積約116500m2。 二、外架方案的確定：根據設計圖紙以及現場施工的實際情況，地下室部分外腳手架為落地雙排架，搭設高度從地下室底板至地下室頂板；塔樓二2、層以下及幼兒園部分外腳手架亦為落地雙排架，搭設高度自地下室頂板或地下室部分外架（回填土后為室外地坪）起搭設；塔樓二層以上部分外架采用懸挑雙排架，自二層開始懸挑，分別在十、十八、二十六層進行卸載（5棟1單元只需在十、十八層進行卸載）。三、腳手架的設計原則：腳手架的設計原則，應以實用、安全、經濟、簡便為主。1實用：（1）要有適當的寬度、步距高度、離墻距離、便于工人操作、并能堆放和遠送必需的材料和小型工具。（2）要與垂直運輸設施（電梯、井字架）、樓層或作業相適應，以確保腳手架操作所需材料的運輸及作業高度的需要。2安全：高層建筑施工中，由于腳手架的問題而出現安全事故較多，因此腳手架的設計不但要滿足使用3、的要求，而且首先要考慮安全問題。（1）腳手架本身必須具備足夠的承載能力，在施工荷載下不變形、不傾斜、不搖晃；同時，腳手架的地基也必須有足夠承載能力，以確保架子不致發生不均勻沉陷或傾斜。（2）在充分估計施工中可能發生的不利荷載，設計中要明確控制荷載。（3）要有可靠的安全防護措施等。3經濟：在滿足使用和安全要求的條件上，因地制宜，就地取材，另外要考慮到對工期、人工、質量的影響。4簡便：在架子設計時，要做到使腳手架搭設，拆除和搬運較方便，周轉靈活。四、腳手架的設計項目：1荷載分類：作用于腳手架的荷載分為永久荷載和活荷載。永久荷載包括組成架子的所有桿件、扣件、螺栓、腳手架、護身欄、安全網、擋腳板、鋼絲4、繩等。可變荷載包括施工過程中操作人員，小型工具等重量。2荷載組合與組合系數：設計項目荷載組合與組合系數1橫向、縱向水平桿強度與變形。永久荷載+1.0施工荷載。2腳手架結構整體穩定與單立桿穩定。永久荷載+0.85（施工荷載+風荷載）。3腳手架與主體結構的連接強度。1.0風荷載。3荷載的分項系數與動載系數：1）在設計計算腳手架結構時，計算結構的強度，穩定性及連接強度時，應采取荷載設計值。永久荷載的分項系數：1.20；可變荷載的分項系數：1.40；腳手架抗傾覆計算時，有利的永久荷載分項系數為：0.90。2）計算腳手架結構及欄桿變形時，采用荷載標準值。4設計資料：遵照冷彎薄壁型鋼結構技術規范、鋼結構設5、計規范。1）483.5鋼管的抗拉和抗彎強度：f=205N/mm2，抗剪強度：fV=120N/mm2。2）扣件連接抗滑移承載能力設計值：NVC=6KV/只。3）構件允許長細比、撓度：a）受彎構件容許撓度1/150。b）受拉構件容許長細比350。c）受壓構件容許長細比150。五、腳手架設計內容：1基本要求：1）使用材料：a）搭設腳手架用鋼管采用483.5mm，嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂縫的鋼管嚴禁使用；b）扣件要有出廠合格證，有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件表面應進行防銹處理，扣件活動部位應能靈活轉動，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。2）荷載：a）承重腳手架負荷量每平米不宜超6、過270；b）不應在腳手架上附裝機械設備、搖臂把桿、拉纜風繩及搭（掛）卸料槽（斗）等；設置懸挑卸料平臺，應由項目工程師審批，并在建筑物上進行卸荷。2構造要求：1）立桿的縱距、橫距以及橫桿步距：a）腳手架立桿的縱距為1.5m，橫向間距為0.9m；b）腳手架橫桿步距為1.8m。2）桿件搭接：a）立桿的接頭，除頂層可采用搭接接頭外，其他必須采用對接扣件對接接頭；搭接長度不應小于1.0m，用不少于兩個旋轉扣件來扣牢，扣件的外邊緣到桿端的距離不應小于100mm，相鄰兩立桿的接頭不應設在同步同跨內，應相互錯開不小于1800mm，不應在同一步距內；b）大橫桿宜用對接扣件連接，如采用搭接連接時，搭接長度不應小7、于1.0m，并用三個旋轉扣件扣牢，上下相鄰兩根縱向水平桿的接頭應錯開不小于1500mm，同一步內外兩根縱向水平桿的接頭應錯開，并不在同一跨內；c）小橫桿搭于大橫桿上，用直角扣件扣緊，對貼近立桿的小橫桿亦可固定在立桿上，在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿；3搭設和拆除順序：1）搭設順序：在槽鋼上逐根豎立桿擺設掃地桿扣緊立桿與掃地桿裝掃地小橫桿并與立桿或的掃地桿扣緊安吊第一步大橫桿安第一小小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜支撐立桿接長剪力撐腳手板2）拆除順序：先搭的后拆，后搭的先拆，先從鋼管腳手架頂端拆起。 4搭設內容：1）落地腳手架地基：a）腳手架地基應平整夯實，橫寬度不小于2m；b）腳8、手架的鋼立桿不能直接立于地面上，應加設底座和墊板，墊板厚度不小于50mm，不得在未經處理的起伏不平和軟硬不一的地面上直接搭設腳手架。c）遇有坑槽時，立桿應下到槽底或在槽上設底梁；d）腳手架地基應有可靠的排水設施，防止積水浸泡地基；e）為減少架子不均勻沉降，在立桿底部架掃地桿，掃地桿離地不超過120mm；f）腳手架一經搭設，其地基不準隨意開挖。具體搭設如下圖所示。2）挑架基礎：懸挑架采用16槽鋼懸挑，沿塔樓外圍每隔1.5m埋設一根槽鋼，最短槽鋼為1.3m，最長為3.3m，并在腳手架立桿坐落位置焊接防滑鋼筋。遇剪力墻部位就埋入墻內，在無墻部位則把槽鋼與埋入梁內的錨環焊接斜拉鋼絲繩吊環要埋入梁內，如9、圖所示。3）挑架卸載：本工程卸載鋼絲繩直徑為16.5，遇墻部位拉環預埋在剪力墻內，無墻部位拉環預埋在相應位置梁內。具體搭設如下圖所示。二層板至花架頂最大總高度為：99.7-5.9=93.8m，因此二層以上挑架最多為53步架，因此二層以上挑架擬分三次卸荷：第一次卸荷在十層，第二次卸荷在十八層，第三次卸荷在二十六層。具體驗算詳見后附懸挑式扣件鋼管腳手架計算書。4）架體與建筑物的拉接：a）架體與建筑物進行剛性聯結：b）在樓層上沿外邊四周每隔57m預埋26鋼筋與架體進行拉接，同時沿外邊周每隔一定距離用短鋼管與架體用扣件聯貫另一端直頂住鋼筋砼柱、剪力墻等，即俗稱的“一拉一頂”，用以防止架體的傾斜。5）操10、作層的隔離與外防護：a）架體須超過操作層1.8m高，超高部分在中間還應加一道防護欄；b）用經國家建設部安全認證的密目式安全立網緊隨架體的搭設高度滿掛；c）操作層外側設置兩道扶手欄桿，高度分別為0.6m和1.2m；d）為便于腳手架上下步距間墻體粉刷接頭，架體與墻體間距不得小于250mm時，每隔四步架須滿鋪腳手板，以防止物體墜落。6）腳手板鋪設：a）首層隔離層和施工操作層須滿鋪腳手板，做到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實，不得出現超過50mm的間隙；b）嚴禁留探頭長度超過150mm的探頭板；c）腳手板在兩端和拐角處、沿板長方向間隔1520m、坡道和平臺兩端、可能發生滑動和翹起的部位均應給予綁扎。7）剪11、刀撐設置：在腳要的兩端和轉角處設置剪刀撐，縱向每隔1215m設一道高度自下而上連續的剪刀撐，在相鄰兩排剪刀撐之間每隔1015m加設一道縱向通長的剪刀撐，每片架子剪刀撐不得少于三道；剪刀撐底層斜桿與地面間的夾角就在4560范圍內，最下端的斜桿連結在結點上。8）斜道搭設：a）搭設腳手架之字型斜道作為人員上下的通道，寬度不宜小于1m，坡度宜為1:3（高:長）；之字型斜道的拐彎處要設休息平臺，寬度不小于1.2m；b）斜道兩側、端部及平臺外圍，必須設置剪刀撐；寬度大于2m的斜誕，在腳手板下的小橫桿下，應設置之字型橫向支撐；斜道兩側及平臺外圍設兩道護身欄桿（1.2m和1.6m）及高度不小于180mm的擋腳12、板。c）斜道腳手板必須設防滑條，防滑條間距不大于300mm；采用搭接法鋪腳手板時，接頭必須在小橫桿上，搭接長度不小于200mm，板頭凸處用三角木填順；腳手板采用對接時，接頭處下面設兩根小橫桿。5外腳手架拆除：1）拆除前的準備工作：外架拆除前首先要安排好施工人員，包括直接拆架的人員，地面配合人員以及本次外架拆除的總負責人，人員就位齊全并安排好后，必須召開一次安全技術交底會，對參加拆除的外架全體員工進行一次安全教育，明確每個人各自工作崗位的安全職責，從而保證本工程外架拆除工作的順利進行。2）拆架的過程中的注意事項：a）拆架周圍必須樹立明顯的標志，拆架期間嚴禁非施工人員進入作業區，地面由架工班長領班13、指揮，由架工班負責拆除。b）拆除的作業人員必須戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底鞋。c）拆除時要求從上往下，先拆欄桿，腳手板、剪力撐、斜撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿，必須一步一清，嚴禁上下拆除。d）拆立桿時，應先抱住立桿，再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪力撐時應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。e）連墻點應隨時拆除，進度逐層拆除，拆拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐。f）拆除時要統一指揮，上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關結扣時，應先通知對方，以防墜落。g）拆下的材料，應用繩索拴住，利用吊車運到地面，材料應按要求堆放好，隨拆隨運，長鋼管與短鋼管要分別綁扎好往下運。h在拆除過程中14、，不得中途換人，換人時應將拆除情況交接清楚，方可離開。i）在大風、雨中禁止上架作業。j）凡有下列病癥的不能上架子：心臟病、高血壓、癲癇病、貧血病。3）外墻修補和擦洗：在拆除前要先通知裝修工段，要求他們在該次拆除外架的范圍內，將外墻清理擦洗干凈，并配合外架拆除人員及時的把加固外架的連墻桿洞口修補好，同時把其它必須利用外架施工的部位也及時的修補好。6腳手架的安全管理建筑施工用腳手架在搭設、使用和拆除時，其自身安全和周圍環境的安全都應十分注意，建筑施工的外腳手架是高處墜落的多發地點，因此，對建筑施工腳手架的安全管理要十分重視。1）腳手架的驗收管理由項目部的專職安全員按腳手架的驗收標準組織有關人員進行15、檢查，全部合格并辦妥驗收手續后方可啟用，在驗收中如發現部分不符合標準，必須限期改正，改正完畢后再檢查，完全符合要求并辦妥驗收手續后方可啟用。分段搭設的腳手回應分段進行驗收，嚴禁邊投入使用，對于分段搭設的腳手架，不允許下部在使用 的同時在上部進行搭設，使用與搭設應叉進行。2）腳手架的例行保養和檢查每天在使用腳手之前和下班之后，都應對腳手架進行例行保養和檢查，隔一宣時期和惡劣天氣前后都要作全面檢查；除使用者要進行規定的例行保養和檢查外，還應設專職人員進行保養和檢查，檢查重點是腳手架的垂直度、腳手架的基礎、腳手架與建筑物結構的連接、腳手架的連接件、腳手架上的堆荷的數量和位置、腳手架的安全設施等。發現16、隱患應立即消除，絕對不能有臨時觀念，即使在最后一次使用前發現隱患出應消除后方能使用；在拆除前發現存在拆除過程的安全隱患，也應消除后方能拆除，隱患消除完畢均應認真檢查并辦妥手續。所有例行保養和檢查，自檢和專業檢查，都要有記錄。3）外架防雷、防電和防火a）手架的防雷：防雷接地一般可采用以下幾種方法，接地電阻應小于10。）單獨埋設接地極；）利用建筑物的防雷接地；）利用高聳建筑機械設備的防雷接地。b）腳手架的防電：建筑施工用腳手架材料大多為金屬，因此電線不能直接綁在腳手架上，如必須扎于腳手架上時，應有可靠的絕緣保護。c）腳手架的防火：腳手架上使用的竹木腳手板、安全網和堆放的易燃建材，都易發生火災，因此17、要注意防火；防火以預防為主，首先盡可能不用易燃品作腳手架，及時清理腳手架上的易燃建材，在腳手架一定部位設置滅火器材，此外要限制在腳手架上動用明火，動用明火要經審批，并有專人監護，禁止在腳手架上吸煙，杜絕火種來源。腳手架的防雷、防電、防火要形成制度，落實責任制。4）腳手架上堆放荷的管理建筑施工用腳手架上堆荷嚴禁超載，即使一時的超載了是不允許的；支模、外挑堆貨平臺、向室內卸貨的溜槽等均不允許支承在腳手架上或與之聯系；絕對禁止振動設備與腳手架聯系；禁止將其他設備的纜風繩固定于腳手架上，禁止將垂直運輸設備架于腳手架上。5）特殊氣候條件下的腳手架管理在特殊氣候條件下進行搭設和拆除腳手架，必須要有切實可靠18、的安全保證措施；下雨及有六級以上的天氣不得進行外腳手架的搭設與拆除作業，雨后使用腳手架堆荷要適當減少；雨后使用腳手架要有防滑措施。6）對腳手架施工人員的管理參加搭設和搖搖欲墜腳手架的施工人員事先進行體檢，對不適合高處作業的人員不得安排從事搭設和拆除腳手架，對從事腳手架作業的人員要經常進行安全教育，在每個工程腳手架施工前對他們進行技術和安全交氏，要經常對腳手架操作人員進行業務教育，提高他們的業務水平，防止任何安全事故的發生。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為93.8米，立桿采用單立管，19、采用的鋼管類型為483.5。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設26層。卸荷鋼絲繩采取3段卸荷，吊點卸荷水平距離2倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.80，安全系數K=5.0，上吊點與下吊點距離5.8m。懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度0.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m。拉桿采用16.5mm鋼絲繩。大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行20、強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.900/3=0.090kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.900=1.260kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如21、下:跨中最大彎矩為支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.366106/5080.0=72.119N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.090=0.128kN/m活荷載標準值q2=0.900kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.128+0.9900.900)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.972mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!小橫桿22、的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.9001.500/3=0.135kN活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.135+1.41.350=2.121kN小橫桿計算簡圖抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:=0.23、641106/5080.0=126.181N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.038900.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.135+1.350=1.543kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1542.600900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105121900.0)=1.590mm最24、大撓度和 V=V1+V2=1.603mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.9001.500/2=0.203kN活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN荷載的計算值 R=1.20.035+1.20.203+1.42.025=3.119k25、N單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.12593.800=11.706kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30NG2 = 0.300261.500(0.900+0.300)/2=7.020kN (3)欄桿與擋腳26、手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3 = 0.1101.50026/2=2.145kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50093.800=0.704kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 21.575kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷27、載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.750 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.120經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.7501.2500.120 = 0.079kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。立桿的穩定性計28、算:卸荷計算規范外內容，供參考卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加3吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。經過計算得到1=arctg5.80/(0.90+0.30)=1.3672=arctg5.80/0.30=1.519最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為23.032kN和23.032kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為23.670kN和23.670kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN)T1=24.17 T2=23.70 N1=4.90 N2=1.22 其中T鋼絲繩拉力，N鋼絲繩水平分力。所有卸29、荷鋼絲繩的最大拉力為24.171kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于5.00024.171/0.800=151.069kN。選擇661+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑16.5mm。滿足要求!吊環強度計算公式為 = N / A < f其中f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2； A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少(48342.1254/3.1416/50/2)1/2=25mm。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.84kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i30、 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 130.28 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.531、2kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.046kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 135.73 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮32、風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw = 1.4 wk Awwk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.079kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.603.00 = 10.800m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw =1.191kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 6.191kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的33、穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 95.411kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 6.191kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 34、934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面積A = 25.15cm2。受腳手架集中荷載 P=1.221.58+1.44.05=23.67kN水平鋼梁自重荷載 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=23.781kN,R2=23.883kN,R3=0.047kN,R4=0.055kN抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=0.018106/(1.05116800.35、0)+6.1561000/2515.0=2.594N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到 b=57010.065.0235/(300.0160.0235.0)=7.72由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為1.033經過計算得到強度 =0.02106/(1.033116800.00)=0.15N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 < f,滿足要求!拉桿的受力計36、算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=24.285kN，RU2=23.915kN拉桿的強度計算:拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=24.285kN 拉桿的強度計算：上面拉桿以16.5mm鋼絲繩計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算：=N/A < f其中 N 斜拉桿的軸心壓力設計值，N = 24.29kN； A 斜拉桿凈截面面積，A =29.85cm2； 斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是 8.14 N/mm2； 37、f 斜拉桿抗拉強度設計值，f = 215N/mm2；受拉斜桿的穩定性計算 < f,滿足要求!錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.047kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=474/(3.1416502)1/2=1mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計38、算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.05kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于47.08/(3.1416201.5)=0.5mm。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.05kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!