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1、xx農大棚戶區改造工程B3住宅樓外腳手架施工方案 文件編號： 發放編號:審 批審 核：編 制:目 錄一、編制依據二、工程概況三、外腳手架設計方案四、施工準備五、腳手架搭設要點六、腳手架具體布置及構造要求七、質量保證措施八、安全管理措施附后:腳手架計算書一、編制依據。1、施工圖紙與xx省建筑工程施工安全操作規程1.2、建筑安裝工程安全操作規程1。3、建筑施工腳手架實用手冊1。、架子工安全技術操作規程1。5、建設施工安全檢查標準(JG5999)二、工程概況本工程為xx農業大學棚戶區改造住宅樓工程，位于xx農業大學家屬院內,總長35.2m、寬19.2m,建筑高度為2。1m，總建筑面積6253。6m22、。結構形式為剪力墻結構,地下一層,地上十二層。地下一層為儲藏室、消防水泵房、消防控制室、配電室,一十二層為住宅，屋頂設水箱間、電梯機房。室內外高差0。9m。地下室層高為2。8，一十二層為30，水箱間夾層15m,水箱間、電梯機房為39m。三、外腳手架設計方案3.1、方案選擇本工程一層頂板以下施工采用落地式單排腳手架,架體高度為.5m,一層頂板以上采用工字鋼懸挑雙排外腳手架,懸挑外架采用16#工字鋼、48.5mm鋼管、扣件、安全網、鋼絲繩等材料進行搭設。懸挑外架共挑2次完成,第一次懸挑從一層頂板上開始懸挑五層，26層，高度為5m;第二次懸挑從七層頂板開始懸挑六層,71層，高度為8m。陽臺采用單排防3、護架，并且也為6層從陽臺處懸挑一次(詳見附圖),屋頂電梯機房與水箱間施工也采用落地式單排腳手架。外挑腳手架應考慮塔吊附墻、施工電梯位置、卸料平臺位置，在搭設時應提前預留位置、統籌考慮3.2、基本要求扣件式鋼管腳手架，是施工用的臨時結構，它要求受施工過程中垂直水平力，直接影響施工作業的便利和安全進行，因此腳手架必須有足夠的承載力，剛度和穩定性。在施工中受到各種正常荷載不發生失穩倒塌,不超過結構的容許強度，變形傾斜,搖晃或扭曲現象，以確保安全。3.3、設計基本參數3.1落地式單排腳手架:立桿縱距1.m，水平桿步距1。m，連墻桿按照二步三跨梅花狀設置,剪刀撐在架體兩端及中間自下而上連續布置,水平寬度4、為四跨，垂直高度為四步與水平夾角在456度之間。此部分架體待二層以上懸挑架搭設以后拆除.3。.型鋼懸挑式單排腳手架:立桿縱距1.m,水平桿步距。5m，拉結桿按照二步三跨梅花狀布置，剪刀撐在架體兩端及中間自下而上連續布置，水平寬度為四跨，垂直高度為四步，與水平夾角在46度之間。3.3。3型鋼懸挑式雙排腳手架：3.3腳手架設計計算書附后四、施工準備:.1、作業面上部采用懸挑用16工字鋼,圓鋼預埋件已按要求埋設完成。4.、材料供應4。鋼管采用48mm，壁厚30mm焊接鋼管; 4.2直角、旋轉、對接扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷,扣件與鋼管的接觸良好；4。2。腳手板采用木腳手板,0*4005、.立面安全網采用10目綠色密目網，水平兜網采用大眼網，網的強度、耐火性均應符合國家規范要求。.2.5所有材料根據進度提前一個施工層進入現場。3施工手續及證件所有架子工必須操有特種作業操作證,接受相應三級安全教育等準許施工證件。4.3.1人員培訓、教育架子工進場必須進行三級安全教育和相應考核;必須參加經理部組織的教育，必須建立班前會，并有記錄。4。3.2查看圖紙與現場施工前仔細查閱圖紙和現場,作到搭設腳手架前心中有數。4.4、勞動力計劃:序號工 種人 數備 注1架 子 工02雜 工5五、搭設要點：5。搭設原則:應是從下到上、分步分層搭設、分步分層固定、分步分層校正、攔桿、防護網同步搭設、分段驗收6、的原則.2搭設步驟:懸挑腳手架搭設步驟:熟悉方案和圖紙現場放線,確定固定懸挑工字鋼的預埋鐵件的位置 鐵件預埋-懸挑工字鋼的制作、焊接立桿限位鋼筋及鋼絲繩防滑鋼筋頭根據外伸尺寸安裝和固定工字鋼在工字鋼上安裝立桿、縱橫水平桿和掃地桿等安裝立桿、縱橫向水平桿和掃地桿（3跨）-向兩側延伸當搭至3步高或到樓層時用連墻件將架體與建筑物可靠固定及時校正垂直度-同步安裝欄桿和安全網、剪刀撐每增搭高10-3m時分段檢驗達設計高度后封頂檢驗。 。3配合進度:必須配合施工進度進行搭設，確保至少超出施工作業面一步,且一次搭設不應超過相鄰連墻件以上2步。5.及時校正：每搭完一步腳手架后,應按規范規定及時校正步距、縱距、7、橫距、及立桿垂直度,以避免積重難返.55位置要正確:懸挑工字鋼的預埋鐵件的位置，懸挑工字鋼焊接立桿限位鋼筋頭準確放在定位線上。5。6及時設置連墻件:當架體搭至連墻件構造點時，在搭完該處立桿、縱橫向水平桿后,應立即設置連墻件，使用中嚴禁拆除。57主節點：此處設置縱、橫向水平桿各一根，用直角扣件固定，在腳手架使用期間,主節點的縱、橫向水平桿和縱、橫向掃地桿嚴禁拆除。58穩定措施:當架體施工作業層超過連墻體2步時,應采取臨時穩定措施，直至上一層連墻體搭完后方可根據情況拆除。5。9同步搭設：剪刀撐、斜撐均應隨立桿縱橫向水平桿同步搭設. 5.欄桿檔腳板:應設置在立桿內側，設置高180每隔二個樓層設置一道8、。5。1腳手板:該工程采用木腳手板，可按步距隔層滿鋪.并用4#鉛絲將木腳手板固定在縱向水平桿上。5.12安全密目網： 腳手架分層分段搭好后， 即可連續搭設安全密目網,用18 鉛絲將密目網上下固定在縱向水平桿上，不可遺漏。六、腳手架具體布置及構造要求。1吊環制作一級6鋼筋下料成每段1。1m長加工成“型鋼筋吊環,在澆注頂板砼時進行預埋并與板筋焊接(長度5d，詳見下圖）。6.2預埋預留洞在挑架懸挑層樓地面上向外挑工字鋼,外挑長度為.0m，樓地面上預埋16鋼筋吊環2個,間距為0.米，且距離工字鋼頂端00,并在工字鋼穿過墻體的相應位置上預留150mm（寬)20mm（高)的洞，具體見下圖每6層挑架中腳手板9、除最底部全封閉設置一層外，還需設置兩層,一層為施工操作層,一層為防護層；并在其高度中間位置設置大眼網(1。56標準網)及架子外側面滿掛密目網，大眼網、密目網用專用綁繩與腳手架綁扎牢固，以免拋物下落.3安裝工字鋼： 工字鋼梁按照腳手架立桿縱距的間距布置，從預留洞處穿出外墻,讓16鋼筋環與工字鋼套接?？ōh、預留洞與工字鋼梁之間隙用木楔楔緊。6.4立桿立桿上的對接扣件應交錯布置,相鄰跨的立桿接頭位置應錯開布置在不同的步距內且各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的/3.立桿的垂直偏差不大于架高的100，且不大于0m。立桿與大橫桿應用直角扣件扣緊,不得隔步設置或遺漏,其頂端應高于操作面1.5m。開始搭設10、立柱時，應每隔跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后,方可根據情況拆除.當搭至有連墻件的構造層時,搭設完該處的立柱，縱向水平桿、橫向水平桿后,應立即設置連墻件.6.5掃地桿及大橫桿在腳手架立桿底端之上200mm設掃地桿一道,大橫桿設置在立柱內側，用直角扣件與立柱扣緊。大橫桿對接接頭應交錯布置,不應設在同步同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于00m,避免設在水平桿的跨中，大橫桿步距為1500m。大橫桿水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm.封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定.雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于200mm。小橫11、桿小橫桿設置在大橫桿之上,用十字扣件與大橫桿連接.且在大橫桿和立桿交接處必須設置,在什么情況下均不能取消。腳手板交接處設置兩道,保證腳手板探出尺寸在10mm15mm.小橫桿伸出外側大橫桿邊長度不小于00m,靠近建筑物挑出300。6。7連墻點設置連墻桿連接方式詳見下圖，連墻桿距下部掃地桿1。5m處開始設置,橫向間距不大于.5米(跨),豎向間距不大于m(兩步)，連墻桿利用鋼管與砼墻（預留洞）建立剛性連接。連墻件須靠近主節點呈水平并垂直于墻面設置，偏離主節點距離不大于300mm,不準向上傾斜，下傾角度不超過15。 墻與洞口剛性連接 剛頂柔拉連接件(利用螺栓孔)6.剪刀撐設置35m以下中間隔115設置12、一道剪刀撐,剪刀撐沿外腳手架外立面整個長度和高度上連續設置,接頭處用三個旋轉扣件搭接,接頭長度不小于50m。一道剪刀撐連接34立桿,從兩端轉角處開始。剪刀撐與地面夾角在60之間。剪刀撐兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊,中間設24個結點與架子立桿或大橫桿扣緊,連接點的中心距主節點的距離不大于100 mm。9腳手板應采用50厚木板鋪滿、鋪穩、靠墻一側離墻面距離不應大于0mm。腳手板的探頭應采用直徑3。2m(1）的鍍鋅鐵絲固定在支撐桿上。腳手板接頭縫隙不能大于mm腳手板對接平鋪在三根小橫桿上，接頭處必須設根小橫桿,腳手板外伸長度13m,作業層端部腳手板外伸長度150mm，(如下圖)并將腳手板13、相互之間用8#鉛絲與小橫桿連接固定，以防傾翻。操作層腳手板外側增設一道擋腳板。610護欄和擋腳板:在鋪腳手板的層面上必須設兩道護欄和擋腳板,上欄高度1。5m，下欄高度為08米。擋腳板、欄桿應搭設在外排立柱的內側。擋腳板為腳手板立放,高度為20300mm.。1陽臺處單排腳手架陽臺處搭設單層防護架,防護架采用斜撐支在墻體角部,和陽臺抱角拉結連成整體,陽臺抱角水平桿也和防護架連成整體,并在豎向上每隔一層設置一處圖示支撐。七、質量保證措施：7。1、材料要求7。1.1桿件：鋼管采用普通3。5焊管，鋼管端部切口應平整。嚴禁使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。71.2腳手架連接件:應使用與鋼管管徑相配合的14、符合標準的可煅鑄鐵扣件，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋的扣件。1。腳手板:定型腳手板應符合設計要求,表面應有防滑、防積水構造。7.1。型鋼、鋼絲繩、螺栓、鋼筋吊環：(1)材質、規定和產品質量應符合設計和相應標準的規定。()鋼絲繩、吊索以及用于懸掛用途的桿配件和材料的準用和報廢均應遵守對吊具和索具的規定。(3)嚴禁使用加工不合格、有顯著變形、銹蝕、裂縫的型鋼、鋼絲繩、螺栓、吊環和扣件。7.2、腳手架搭設質量的檢查驗收規定外挑雙排腳手架搭設好后，組織相關人員進行檢查、驗收合格后方可使用。7。1腳手架的驗收標準:(1）構架結構要符合前述的規定和設計要求,個別部位尺寸變化應在可調整的范圍內。(2)15、結點要連接可靠，扣件的擰緊程度為065m，8鐵絲十字交叉應擰緊兩圈后箍緊，對接扣件開口應朝上或朝內安裝。()立桿垂直度：應按架高的1001600,且同時控制其最大垂直偏差不大于5m;橫桿水平偏差300，且全架長的水平偏差不大于0m.(4）整個架體內在各樓層處均滿鋪一層腳手板，外側做1cm高擋腳板，要求涂刷4度傾斜的黃黑間隔油漆予以標示.在施工操作層下設置隨層防護水平安全網。作業層鋪板、安全防護措施應符合前述規定。72。2腳手架的驗收和日常檢查按下列規定進行，檢查合格后,方允許投入使用(如有特殊情況停用)。（1）搭設完畢后;（2)施工途中停止使用15天,在重新使用之前應進行復查;(3)在遭受大風16、暴雨等強力因素作用之后，應進行檢查。2.3腳手架的使用規定:（)作業層每2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值：施工荷載（人員、材料和機具重量）:300公斤；砂漿和容器重:150公斤;施工設備重:100公斤;使用人力在架子上搬運和安裝的構件自重:250公斤（)在架面上堆放的材料應碼放整齊穩固,不得影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面奔跑、退行。（3)作業人員在架上的最大作業高度應可進行正常操作 （4)在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本桿件、整體桿件、連接緊固件和連墻件。確因臨時需要拆除時,必須經技術主管人員同意,采取相應措施,并在作業完畢后,及時予以修復.(17、5）工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人安全,避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉戲和坐在欄桿上或躺臥。（6）鋼管必須除銹,油漆面層應做到不起泡、不掉皮、不流墜，色質分明.724拆除7。2.4。1拆除前必須完成以下準備工作:（1)全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐體系是否符合安全要求.（2）根據檢查結果,補充完善設計中的拆除順序，經主管部門批準后方可實施,并設置警戒區,派專人看守。（3）拆除安全技術措施應由單位工程負責人逐級進行技術交底。（）清除腳手架上雜物及地面障礙物。72.4.拆除應符合以下要求:(1)拆除順序應逐層由上而下進行,嚴禁上下同時作業。(2)所有連墻件應隨腳手架逐層18、拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步,如果高差大于2步，應增設連墻件加固。(3)當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度(約6。5m）時,應先在適當位置搭臨時加固支撐，后拆連墻件，以保證拆除安全順利進行。72.4。3卸料應符合以下要求:(1)各構配件必須及時分段集中運至地面,嚴禁拋仍。(2)運至地面的構配件應按要求立即檢查、整修和保養，并按品種規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處,防止銹蝕。八、安全管理措施。1人員要求1、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考試合格的熟練專業架子工。上崗人員應定期體檢,合格者方可上崗作業。2、腳手架的搭19、設人員必須戴安全帽、安全帶,穿防滑鞋等。搭設階段8。.1腳手架的構配件質量按規定進行檢驗,合格后方可使用。2.腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，發現問題應及時校正。(1）基礎完工后及腳手架搭設前；(2）操作層上施工荷載前;（3)每搭設完0m高度后；（4)達到設計高度后。8.2.腳手架在搭設時,下方應設警戒區，并排專人看守。搭設質量必須經檢查驗收合格后方能投入使用.8.3使用階段8.3.1操作層上的施工荷載每平方米300g,不得超載。不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼及砂漿的運輸管等固定在腳手架上,嚴禁任意懸掛超重設備.8。3.六級或六級以上大風和霧、雪天應停止腳手架作業，雨、雪后上架操作應有防滑20、措施,應掃除積雪。8.33應設專人負責對腳手架進行經常檢查和維修。(1)在大雨或六級以上大風后必須對腳手架進行檢查。（)檢查維修項目各節點處桿件的安裝,連墻件、支撐、門洞口的構造是否符合設計要求。底座是否松動，立柱是否懸空。扣件螺栓是否松動.安全防護措施是否符合要求。腳手板完好情況.8.。4腳手架使用期間嚴禁任意拆除下列桿件主節點處的縱、橫向掃地桿；連墻件；支撐；欄桿、擋腳板。要拆除以上任一桿件均應采取安全措施,并報主管部門批準后方可實施。83。5搭設的雙排腳手架于外排鋼管內側滿掛密目安全網,以防墜物傷人。8。3。在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守。8.工地臨時用電線路的架21、設及腳手架接地，避雷措施等應按國家規定標準施工現場臨時用電安全技術規范有關規定執行，并由電專業明確接地防雷措施。8.4拆除階段8。4.1拆卸作業前，方案編制人員和專職安全員必須按專項施工方案和安全技術措施的要求對參加拆卸人員進行安全技術書面交底,并履行簽字手續。.4。2拆除腳手架前應全面檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求,同時應清除腳手架上的雜物及影響拆卸作業的障礙物。43拆卸作業時，應設置警戒區，嚴禁無關人員進入施工現場。施工現場應當設置負責統一指揮的人員和專職監護的人員。作業人員應嚴格執行施工方案及有關安全技術規定。8。拆卸時應有可靠的防止人員與物料墜落的措施。拆除桿件及22、構配件均應逐層向下傳遞，嚴禁拋擲物料。8.4。拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業拆除腳手架時連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。8。4。7當腳手架采取分段、分立面拆除時，事先應確定技術方案，對不拆除的腳手架兩端,事先必須采取必要的加固措施。.安全防護措施8.5。分層施工的樓梯中和梯段邊,必須安裝臨時護欄。85。各種垂直運輸卸料平臺,除兩側設防護欄桿外,平臺口還需要設置活動防護欄桿。不得與懸挑腳手架有任何相連.5.3懸挑式外腳手架必須從第一步開始向上圍護封閉嚴密。在密目網封閉圍護的腳手架最底端必須滿鋪木架板封閉嚴密，防止雜物落下,在整個施工期間不得拆23、除。8.5。4防護欄桿應由上下兩道橫桿及欄桿柱組成，上桿離木腳手板高度為1。2m,下桿離木腳手板高度為。6m。防護欄桿必須自上而下用安全立網封閉，并在欄桿下面設置高80m的檔腳板，每隔二個樓層設置一道85。腳手架靠外側部有密目網封閉，為增加安全，防止高墜,要求在工字鋼下面采用雙層安全平網進行封閉（大眼網、密目網),平網豎向間距不大于10M,在外架與建筑物間空隙每層用大眼網分層隔離。8。5.6進入建筑物的通道及人員密集處應按照公司文明施工標準要求搭設安全通道及防護棚.8.5基坑周邊、尚無外腳手的屋面、樓層周邊及水箱周邊等都必須設置防護欄桿。腳手架計算書、受荷情況采用485鋼管和扣件等構成的腳手架24、,主桿大橫桿是主要受力構件,剪刀撐和連墻桿是保證腳手架整體強度和穩定性的桿件,其中連墻桿還要承受風荷載，扣件是腳手架組成整體的連接件和傳力件。2、力學計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1001)計算的腳手架為單排腳手架,搭設高度為18，立桿采用單立管。搭設尺寸為:立桿的縱距15m，步距1。5m。采用的鋼管類型為483.。連墻桿采用2步3跨，豎向間距0m，水平間距m。懸挑水平鋼梁采用1#工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。m,建筑物內錨固段長度.0m。懸挑水平鋼梁采用樓板內1的圓鋼預埋環固定（兩點），角部及樓梯間懸挑鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物25、0。9,拉結角度為72度。(1)大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=。038N/m腳手板的荷載標準值 P1=035.91。5=。157kN活荷載標準值 Q=3.0.91.5/=1。0kN荷載的計算值P=(1。2.031.2.151。4130)/=.062N大橫桿計算簡圖抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩,計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0。0(1.20。038)1。52+。2671。0621.=0.453.m大橫桿計算強度值：0.453106/449。1N/mm大橫桿26、的計算強度小于25。0m2,滿足要求!撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度,計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:V1=0.670.081004/(102.610507780)=0.06mm集中荷載標準值=0038+。157+1.50=1。55kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=831545150 3/(100200051070）=421m最大撓度之和：V=V12=4。m大橫桿的最大撓度小于500 /=0m,滿足要求！(）扣件抗滑力的計算縱向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（27、規范2。5）: Rc其中c 扣件抗滑承載力設計值，取。0kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;荷載值計算橫桿的自重標準值 1=。0381。5=0。025k腳手板的荷載標準值 P2=0.30。91。5/2=0.236kN活荷載標準值 =3.0。9。2=2.05kN荷載的計算值 R=1.2。0+1。20。23+1.4.025=3.13。15kN。0kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（)腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載靜荷載標準值包括以下內容：每米立桿承受的結構自重標準值（N/)，本工程取.1195。N = 。1220=2。400kN腳手板的自重標準28、值（kNm2），本工程采用木架板，標準值為0.35.G2 =0。3051.5（9+0.250）/2=1.59k欄桿與擋腳手板自重標準值(N/m)，本例采用欄桿、木腳手板擋板,標準值為0。4.NG3 = .40。5=1。05N吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）,標準值為0.00。G4 0.0.52=0。0kN經計算得到,靜荷載標準值 N NG1NG2+NG3+NG4= .09kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和取值。經計算得到,活荷載標準值NQ=30。 =2。k風荷載標準值應按照以下公式計算:其中 Wo 基本風壓(km2）,按照建筑結構荷載規范（GB29、50009201)附錄表D。4的規定采用:Wo 0。35U 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（09200）附錄表7。2.1的規定采用：z=0.740s 風荷載體型系數：Us = 。10經計算得到，風荷載標準值W = 。70.00。701.130 = 0.202考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式: = 。2N 0。85。4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力:N= 。10+0。81。2.05=8541kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=。G + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力:N= 1。25.109+1。2。0258。96k風荷載設計值產生的30、立桿段彎矩 MW計算公式w 0.851.klah2/10其中 Wk 風荷載標準值（kNm);a - 立桿的縱距 (）； 步距 (m）。經過計算得到風荷載產生的彎矩 :M=0。.40。01。5181。8/1。19kN.m（5）立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N。6kN;i 計算立桿的截面回轉半徑,i=10cm；k 計算長度附加系數,取。15;u 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=.5；o 計算長度(m）,由公式lo kuh 確定,lo1。51.51.8=.119m；A 立桿凈截面面積,A=。2cm；W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W4。4131、cm3;- 長細比,為3119/1=195；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的結果查表得到為0.2;鋼管立桿受壓強度計算值 （/mm2）；經計算得到 =8966/(0.2742)=78.319N2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00/m;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算:其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=。541kN; - 計算立桿的截面回轉半徑，i=60cm;k 計算長度附加系數,取1.15;u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u1.5；l 計算長度 （m)，由公式 lo = kh確定,lo1。1551.51。80=1132、m；A立桿凈截面面積,439m2;W-立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.4913；由長細比，為3119/6=5；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 的結果查表得到0.268；M計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩MW0。119kN。m；-鋼管立桿受壓強度計算值 （/mm2）；經計算得到 41/（0.27424)+11900/491=11。14N/m;f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 ,滿足要求?。?）連墻桿的計算連墻桿的軸向力計算值應按照下式計算：N = N + No其中Nw 風荷載產生的連墻桿軸向力設計值(kN），應按照下式計算：Nw 33、= 1.4 Wk AwW 風荷載標準值,Wk =0。205m2；Aw 每個連墻桿的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw= 。04。5= 1.5m2 連墻桿約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）；No= 5.0經計算得到 Nl 3。5k，連墻桿軸向力計算值Nl 8。5kN連墻件軸向力設計值 Nf = 其中 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i3。0160的結果查表得到=。94;A = 424cm;f = 25.00N/mm2。經過計算得到 Nf 1705NfN,連墻件的設計計算滿足要求!連墻桿采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=8。75N大于扣件的抗滑力.k,不滿足要求!故在此處的扣件34、增加為雙扣件。(7)懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照懸挑梁計算（端部斜拉鋼絲繩計算時僅做保護措施考慮)。本工程中,腳手架距離墻體5mm,水平支撐梁的截面慣性矩I= 130.0m4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A =6.c2。腳手架集中荷載P=8.966kN水平鋼梁自重荷載 =1.26。10007.8510=。25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到:懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(k。） 各支座對支撐梁的支撐反力分別為:Rb24.503,Rc= -5.646最大彎矩ax=12。748kN.抗彎計算強度F=M/1.5WN/35、A=2。74806/（1054000。）4.50310010。5。4m2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0Nm2,滿足要求！(8)懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,查表鋼結構設計規范（G50017203)附錄B得到: b20由于b大于0。,按照鋼結構設計規范（GB012003)附錄B其值=1。07.820.929計算強度=2786(0。929100。0)9.31N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求！(二）設計計算根據外挑腳手架設計方案,挑架高度分別為5米、米，取其最大值為1米。()基本數據:排距lb=1。5 柱距l36、=1.步距h=1.5 連墻件水平間距=45 豎向間距H13斜向支撐水平投影長度b=6m（四跨) 豎向投影長度Hb=。7m（六步鋼管自重8。4N、直角扣件3.5/個 對接扣件18。5/個 旋轉扣件14。5 /個）(2)腳手架自重產生的軸心壓力標準值:N1=n1NGK1+NG2=150.411+1。7=7.KNn116.8151； NG1=0。41KN; NG2=1。15KNn1-腳手架的步距數;NGK1腳手架自重產生的軸力，高為一步距,寬為一個縱距的腳手架計算手冊NGK腳手架附件及物品重產生的軸力，一個縱距腳手架的附件及物品重()腳手架活荷載產生的軸心壓力；根據施工活荷載4.0K/2 (施工層為37、兩層)N8。4 K計算手冊(）風荷載：=。70zzsw0其中,0-基本風壓值，大同市取0.35KNm21.2z-風振系數,取10。z風壓高度變化系數,當為最高處00米時，取z100=2.9；當為最低處1時,取z10=1.。stw風壓體型系數,查表得0。249 =0。012。09.2496035120。153(N/m2)1）作用于立柱的風線荷載標準值qk：2）qw=kL.1534。5=0。688La-連墻件水平間距)風荷載產生的最大彎矩：Mw=qQKH128=0。8898=。774。mH連墻點豎向間距根據以上計算結果說明,風荷載產生的壓力在00m高度處最大，1m高度處的風荷載產生壓力應力最小,因38、采用的外挑腳手架循環翻架,故腳手架結構自重、荷載產生的軸壓力均相等，根據以上分析，只需驗算頂層立柱的穩定性。()格構式壓桿穩定性驗算(格構式壓桿:由內外排立桿及橫向水平桿組成，立桿約束為連墻件）根據鋼管采用483。5，鋼材235,排距=1.m，連墻件間距=3，4.5m（跨立桿)。立柱截面積 m2鋼材抗壓強度設計值=05m2立柱計算長細比系數1。5立柱長細比:130/1。5812 。34NA+M/bA121。220。40。000978+0。74410.00048KAKHfN=1. N1+1。4NQK=。27.8+1.48。4=21。22KN為格構式壓桿的軸壓力.A腳手架內外排立桿的毛截面積b1-39、截面系數取1m;A內排或外排的單立桿危險截面的毛截面積KA與立桿截面有關的調整系數取.5H與腳手架高度有關的調整系數取0.雙排腳手架單立桿穩定性驗算(立桿約束為大橫桿）:單立桿穩定性最不利的立桿為每次懸挑的最下面一步立桿且為操作層.Na11 Qm=。406250。00489350KAKf(滿足要求)N1=05115。41+。5（1.2。715+1。44)=3.3。77。4K ( 不考慮風載時由N計算的內排或外排計算截面的軸心壓力)=4。9 cm2（內立桿毛截面積)立柱長細比=1500/15。7=95 a=625穩定系數Q操作處水平桿對立桿偏心傳力產生的附加應力(施工荷載為2K/,取5/mm)（40、6)大橫桿彎矩計算:(鋼管自身的荷載不計,三跨連續梁計算)=1。4（+k)S=1.4（+3).21/F=0。5qLb(+1/Lb）2=0.52311.05（0。/.5） 2=20KM。175=0。72。01。5=52KN。M/=。5216(5。08103）=3 Nmm225/mm2可以滿足使用要求（)大橫桿撓度計算:k= (QpQk）S1= （0.3)0。=.6KN/Fk=5 qk =0。651。0=。8 KNv146Fkl（100E)=1.46。87103(.51) 3102060312。1910=。m10=12mm結論:滿足要求(）小橫桿彎矩計算:M=lb2/=2.1。05/8。32N.m41、M/W0。106/(5.81000)=3Nm220 Nm結論:滿足要求（9)小橫桿撓度計算:vl/(4E）=51。6105/(342。010312.91)1.04mm1050/50=7mm結論:滿足要求.（10）連墻件計算：(按軸心受壓穩定）1)連墻件所受的水平力計算:擋風系數=0。0890。721 故 0089=0。214立網封閉的雙排腳手架風荷載體型系數z=0。601.8風荷載標準值:0。1。40。40。35=03kN/m2連墻件所受水平力設計值0。32.94.5+3。0=。4N2）扣件抗滑移計算:查表得：Rc8。52=178.4N,滿足要求3)連墻桿穩定承載力驗算:連墻桿采用43。5鋼管42、，扣件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加短管上，連墻桿的計算長度取腳手架的最大離墻最大距離，取50mm。連墻桿計算長細比系數.50(?。┻B墻桿長細比: 1.5/1.58=47.77 0。8580.854。8921=75。5kN。8 kN結論:滿足要求(1)工字鋼及錨環計算:（工字鋼可以按照純懸挑進行計算）為架子自重N1。2220.6KNq為工字鋼自重荷載 1） 抗彎驗算 B/W。831064110133215m2MB=10。610.3+1.611.4+10.241。52=1.83N.m）抗剪驗算IBVSItW=21。581.88106/11306104=2605mm2滿足要求 B=ql+2=0.24。5+210。2.58KN）剛度驗算為彈性模量20613N/mmIx=712m4 W為工字鋼擾度B=（10。10.33+10.611.53）/30613712104+0。24154/20603121041/150l=。14）錨環抗拉驗算RB21.22KN此抗拔筋按錨拉環考慮，拉應力不應大于200N2則抗拔筋截面積為:（計算按照一級鋼考慮） A=2220/200= 106 mm2采用6鋼筋A=201.1106mm2