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1、目 錄第一章:工程概況1一、工程概況1二、工程地質1三、水文地質2四、主要編制依據3第二章 塔吊布置3一、塔吊布置原則3二、塔吊平面布置3第三章 塔吊基礎設計4一、塔吊主要技術參數4二、塔吊基礎型式5三、塔吊承臺驗算7四、塔吊樁基驗算19第四章 塔吊基礎施工24一、塔吊基礎施工總體流程24二、塔吊基礎定位測量25三、塔吊承臺樁基施工25四、承臺施工25第五章 質量保證措施26第六章 安全文明施工保證措施27附：塔吊定位平面示意圖28第一章：工程概況一、工程概況xxxx曉月二期工程項目位于xx區關口,南臨xx曉月一期工程，北臨長江支流桃花溪,西望xx長江大橋,東臨原安定紙廠家屬區。本工程由1樓和2、教堂組成，1#樓為18層，建筑高度為54米，為二類高層建筑.教堂為局部5層建筑,建筑高度為18.6米，為多層建筑。1樓和教堂下共同設有車庫，一層部分為商業門面，總建筑面積約16625.88平方，建筑基底面積為1422。835平方。建筑工程等級為一級，安全使用年限為50年，其中1樓為剪力墻結構，教堂為框架結構。抗震設防烈度為6度。耐火等級除車庫為一級其他均為二級.本工程現場的垂直運輸設備擬采用1臺QTZ50塔吊,安裝在教堂與1樓之間，詳施工平面圖所示位置。本方案為塔吊基礎施工方案.二、工程地質由于本工程塔吊位置安裝在地勘鉆點ZY24與ZY25間，剖面處于1717斷面位置中部（詳地勘資料），結合現3、場已平場標高為181,得知強風化約有59米，強風化下均為中風化泥巖.據地面調查及鉆探揭露,場地上覆土層為第四系全新統人工填土(Q4ml) 、殘積層(Q4el+dl）粉質粘土，下伏基巖為中統沙溪廟組（J2s)砂、泥巖。現由上至下分述： （1)、第四系全新統（Q4）人工雜填土(Q4ml):褐色，稍密,由粉質粘土、磚塊、瓦片和泥、砂巖碎屑、碎塊、塊石組成，底部褐色粘土（0.4m）土石比7：3，堆填時間約10年.鉆探揭露厚度為0。906.6米,場地大部分均有分布。粉質粘土（Q4el+dl)：褐色，可塑狀，干強度中等、韌性中等，稍有光澤，無搖振反應。粘性較差。鉆探揭露厚度為0.535米,場地局部有分布。4、局部夾有砂泥巖碎塊石.(2）、中統沙溪廟組（J2s)砂巖,淺灰色、灰紫色、紫紅色，中厚層狀構造，細中粒結構,主要礦物成分為長石、石英，含少量暗色礦物。局部地段含有泥質成分。鉆孔揭露厚度1。8m(ZY8）8。10m。泥巖：紫紅色、暗紫紅色，泥質結構，中厚層狀構造，主要由粘土礦物組成，局部含鈣質團塊及砂巖條帶。鉆探揭露厚度為3。60 m15。4 m。三、水文地質場區屬亞熱帶濕潤季風氣候，溫暖濕潤，雨量充沛、具有春早夏長、秋雨連綿、冬季多霧的特點。偶見降雪,無霜期長，多年平均相對濕度79%,絕對濕度17。6mb。多年平均氣溫17.72C，極端最低氣溫4。5C（1965年1月15日),最高氣溫42。95、C(2006年8月28日）。多年平均年降雨量為1104。5mm，但雨量在時間上分布不均，一般集中在59月，降雨量約占全年的2/3，且多大雨、暴雨，最大日降雨量為93。9mm（2006-5-24)。四、主要編制依據塔式起重機安裝使用說明； 建筑結構施工圖；建筑地基基礎設計規范（GB500072002);混凝土結構設計規范(GB50010-2002）建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）；混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）；建筑機械安全使用技術規程（JGJ33-2001)。第二章 塔吊布置一、塔吊布置原則根據本工程場區面積、形狀及塔吊臂長確定選用塔吊種類，并確保能滿足本工程6、施工過程中的材料吊裝及完工后材料退場需求、同時考慮與臨近建筑物的有效距離、安裝拆除方便、附著固定方便等。本工程選用重慶杰渝建筑機械有限公司的QTZ50型塔吊，塔吊臂長為45米，要基本覆蓋,共布置1臺塔吊。二、塔吊平面布置本工程塔吊布置在1樓與教堂間,靠1軸外側.塔機基礎中心定位：X=3300818。617，Y=507263。901，塔身與1樓外墻平行布置，塔吊基礎頂面的高程同地梁頂標高為181.5米。具體詳見塔吊平面布置圖所示。第三章 塔吊基礎設計一、塔吊主要技術參數1、基本參數2、塔機外形圖二、塔吊基礎型式1、塔吊基礎采用旋挖樁基礎的方式，旋挖樁中心與承臺中心重合，承臺砼為C35，同時為了提7、前工期，另加早強劑，如下圖所示。塔吊基礎平面示意圖2、鉆孔樁樁基礎直徑為1500，混凝土強度為C30P8,樁底嵌入中風化巖層3m，按現場實際地質情況，塔吊基礎承臺下樁長為約10m（以實際收方為準）,樁頂標高同承臺頂標高。如右圖所示.旋挖樁示意圖3、樁頂設置正方形承臺，承臺邊長為3。5m，厚度為1。5m,混凝土強度為C35（加早強劑），其配筋形式如下左圖所示,由于上下層用二級14的拉鉤無法固定穩固，故在上下層鋼筋間設馬凳鐵如下右圖所示。 塔吊承臺鋼筋布置示意圖三、塔吊承臺驗算(一）、塔機屬性塔機型號QTZ50（重慶升立）塔機獨立狀態的最大起吊高度H0（m)30塔機獨立狀態的計算高度H（m）38塔8、身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6(二)、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN）280起重臂自重G1（kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1（m)22小車和吊鉤自重G2（kN）3。8最大起重荷載Qmax（kN）60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11。5最小起重荷載Qmin（kN）10最大吊物幅度RQmin(m）50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6。3平衡塊自重G4（kN）89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m）11.8 2、風9、荷載標準值k（kN/m2)工程所在地重慶xx基本風壓0（kN/m2）工作狀態0.2非工作狀態0。4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽,小車變幅地面粗糙度B類（田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區）風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.59風壓等效高度變化系數z1。27風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1。2塔身前后片桁架的平均充實率00。35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0。81。21。591.951。270.20.76非工作狀態0。81。21。591。951.270。41。51 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN）280+310、7.4+3。8+19。8+89.4430。4起重荷載標準值Fqk（kN）60豎向荷載標準值Fk（kN）430.4+60490。4水平荷載標準值Fvk（kN）0.760。351。63816。17傾覆力矩標準值Mk（kNm）37.422+3.811。519.86。389.411.8+0。9（690+0.516。1738）584。35非工作狀態豎向荷載標準值Fk（kN）Fk1430。4水平荷載標準值Fvk(kN)1.510。351.63832.13傾覆力矩標準值Mk（kNm）37.42219.811.8+0.532。1338253.61 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1（kN）11、1.2Fk11.2430。4516.48起重荷載設計值FQ(kN）1。4FQk1。46084豎向荷載設計值F（kN)516。48+84600.48水平荷載設計值Fv（kN）1。4Fvk1。416.1722。64傾覆力矩設計值M（kNm)1.2(37.422+3.811.5-19。86.3-89。411.8）+1。40.9(690+0.516。1738)880.72非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1。2Fk1.2430.4516。48水平荷載設計值Fv（kN)1.4Fvk1.432.1344.98傾覆力矩設計值M(kNm）1。2（37.42219.86.3-89。411。8）+1.40。53212、。1338426。43(三）、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l（m）3。5基礎寬b（m)3。5基礎高度h(m）1.5基礎參數基礎混凝土強度等級C35（加早強劑）基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m）0基礎上部覆土的重度（kN/m3）19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)200基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3）19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d（m）1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)233。25地基變形基礎傾斜方向13、一端沉降量S1(mm）20基礎傾斜方向另一端沉降量S2（mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm）5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=3.53。51.525=459。38kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1。2Gk=1.2459.38=551.25kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmaxG3RG3-G4RG4+0。9（M2+0。5FvkH/1.2) =37。422+3。811.519.86。389。411.8+0.9(690+0.516.1738/1.2） =538。26kNm Fvk=Fvk/1。2=32.13/1。2=214、6。78kN 荷載效應基本組合時,平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3G4RG4)+1。40。9（M2+0.5FvkH/1。2) =1.237。422+3.811.519.86.389。411。8)+1。40。9(690+0.516.1738/1.2) =816。2kNm Fv=Fv/1。2=44.98/1。2=37.49kN 基礎長寬比：l/b=3。5/3。5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=3.53。52/6=7。15m3 Wy=bl2/6=3.53.52/6=7.15m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆15、力矩: Mkx=Mkb/（b2+l2)0。5=584。353.5/(3。52+3。52)0。5=413。2kNm Mky=Mkl/（b2+l2)0。5=584.353.5/（3.52+3。52)0。5=413.2kNm 1、偏心距驗算 （1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值: Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/WxMky/Wy =（490。4+459.38)/12。25-413。2/7。15-413.2/7。15=38。110 偏心荷載合力作用點在核心區外。 （2)、偏心距驗算 偏心距:e=（Mk+FVkh）/(Fk+Gk）=（584。35+32。131.5)/16、(490.4+459.38）=0。67m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離: a=(3。52+3。52）0.5/20.67=1.81m 偏心距在x方向投影長度:eb=eb/(b2+l2）0.5=0。673。5/(3。52+3.52）0。5=0.47m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.673.5/（3。52+3。52)0。5=0.47m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=3.5/20.47=1。28m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=3。5/2-0。47=1.28m bl=1.281。28=17、1.64m20.125bl=0。1253。53。5=1.53m2 滿足要求! 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-38.11kPa Pkmax=（Fk+Gk)/3bl=（490.4+459。38）/(31.281.28）=193.51kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=（Fk+Gk)/（lb)=(490。4+459。38）/（3.53.5）=77。53kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1）、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b3)+dm(d-0。5) =200.00+0.3019.00（3。503)+1.6019.00(1。500。5）=218、33.25kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=77.53kPafa=233.25kPa 滿足要求！ （3）、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=193。51kPa1.2fa=1。2233.25=279.9kPa 滿足要求! 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1500-（50+22/2）=1439mm X軸方向凈反力: Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh）/Wx)=1。35(490.400/12。250（538。263+26.7751.500)/7.146)=-55.233kN/m2 Pxmax=(Fk/A+（Mk+Fvkh）/Wx）=1。35(490。400/1219、。250+(538。263+26。7751.500)/7.146)=163.321kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=（(b+B）/2)Pxmax/b=(（3。500+1。600)/2)163.321/3。500=118。991kN/m2 Y軸方向凈反力: Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy）=1。35（490。400/12。250-（538。263+26。7751.500）/7。146)=-55.233kN/m2 Pymax=(Fk/A+（Mk+Fvkh)/Wy）=1.35(490.400/12。250+(538。263+26.7751。500）/7.146)20、=163。321kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B）/2)Pymax/l=（3。500+1。600）/2）163.321/3.500=118.991kN/m2 基底平均壓力設計值： px=（Pxmax+P1x）/2=（163。32+118。99）/2=141.16kN/m2 py=（Pymax+P1y)/2=(163。32+118.99）/2=141.16kPa 基礎所受剪力: Vx=px|（bB）l/2=141。16(3.5-1。6）3.5/2=469.34kN Vy=py|（l-B)b/2=141.16（3.5-1。6）3.5/2=469。34kN X軸方向抗剪21、: h0/l=1439/3500=0.414 0。25cfclh0=0。25116。735001439=21027。39kNVx=469.34kN 滿足要求! Y軸方向抗剪： h0/b=1439/3500=0.414 0.25cfcbh0=0。25116。735001439=21027.39kNVy=469.34kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=S1S2|/b=|2020|/5000=00。001 滿足要求！（四)、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 22200基礎底部短向配筋HRB400 22200基礎頂部長向配筋HRB400 18200基礎頂部短向配筋HRB400 22、18200 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=（b-B）2pxl/8=(3.5-1.6）2141。163.5/8=222。94kNm 基礎Y向彎矩: M=(l-B)2pyb/8=(3.51.6）2141。163。5/8=222.94kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=M|/(1fcbh02)=222.94106/(116.7350014392）=0.002 1=1（12S1）0。5=1-(120.002）0。5=0.002 S1=11/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1）=222.94106/(0。9991439360)=431mm223、 基礎底需要配筋：A1=max(431，bh0)=max（431,0.001535001439)=7555mm2 基礎底長向實際配筋：As1=7768mm2A1=7555mm2 滿足要求！ (2）、底面短向配筋面積 S2=M/(1fclh02）=222.94106/（116。7350014392)=0.002 2=1（1-2S2）0。5=1-(1-20。002）0。5=0.002 S2=12/2=10.002/2=0。999 AS2=M/(S2h0fy2）=222.94106/(0。9991439360)=431mm2 基礎底需要配筋：A2=max(431，lh0)=max（431，0。00124、535001439)=7555mm2 基礎底短向實際配筋:AS2=7768mm2A2=7555mm2 滿足要求！ (3）、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋:AS3=4705mm20。5AS1=0。57768=3884mm2 滿足要求！ （4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋:AS4=4705mm20。5AS2=0。57768=3884mm2 滿足要求！ (5）、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向14200。四、塔吊樁基驗算（一)、參數信息塔吊型號：QTZ50， 塔吊自重(包括壓重)G: 280。400 kN，最大起重荷載Q： 40.000 kN， 塔吊起升高度H： 80。025、00 m，塔身寬度B: 1。600 m, 樁頂面水平力 H0： 15.000 kN，混凝土的彈性模量Ec:28000。000 N/mm2，地基土水平抗力系數m:24.500 MN/m4,混凝土強度： C30P8， 樁直徑d： 1。500 m， 保護層厚度： 100.000 mm,樁鋼筋級別: HRB335， 樁鋼筋直徑： 16.00 mm，塔吊傾覆力矩M: 2036。3kNm； (二）、塔吊對基礎中心作用力的計算1。 塔吊自重(包括壓重)：G = 280。400 kN2. 塔吊最大起重荷載:Q = 40。000 kN作用于塔吊的豎向力設計值： F = 1.2280.400 + 1。240.0026、0 = 384.480 kN風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax2036.3kNm；（三)、樁身最大彎矩計算計算簡圖： 1. 按照m法計算樁身最大彎矩： 計算依據建筑樁基礎技術規范（JGJ942008)的第5。4。5條，并參考樁基礎的設計方法與施工技術。 （1） 計算樁的水平變形系數 (1/m):=(mb0/（EI）1/5其中 m地基土水平抗力系數，m=24。500 MN/m4； b0樁的計算寬度,b0= 0。9（1。500+1)= 2。250 m； E抗彎彈性模量，E=28000.000 N/mm2； I截面慣性矩，I=1.5004 /64= 0.249 m4；經計算得到樁的水平變形系27、數： = （24。5001062.250/（28000。0001060.249)1/5 = 0。380 (2) 計算 CI=aMo/Ho CI = 0。3802850。820/15.000 = 72.219 （3） 由 CI 查表得：C = 1。003， h = az = 0.161 （4） 計算 Mmax： Mmax= CMo = 1.0032850。820 = 2858.872kNm (5) 計算最大彎矩深度 ：z= h/= 0.161/0。380 = 0.423 m ；（四）、樁配筋計算依據混凝土結構設計規范(GB500102002)第7。3.8條。沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混28、凝土偏心受壓構件,其截面受壓承載力計算：(1） 偏心受壓構件,其偏心矩增大系數按下式計算:=1+1/(1400ei/h0）（l0/h）212式中 l0樁的計算長度，l0 = 10.000 m； h截面高度，h = 1.500 m ; e0軸向壓力對截面重心的偏心矩，e0=7.436 m; ea附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的最大值，ea=0.050 m； ei=e0+ea=7。436+0.050=7.486 m; h0截面有效高度，h0 = 1。500 100.000103 = 1.400 m； 1偏心受壓構件的截面曲率修正系數：1=0.5fcA/N=0。514.29、300 1.767106/（384.480103)= 32.863 由于 1大于1，1 = 1 ; A構件的截面面積，A=d2 /4 = 1.767 m2; 2構件長細比對截面曲率的影響系數,l0/h小于15，2=1.0； l0/h=10/1.6=6.6715，2=1。0；經計算偏心增大系數 = 1.006 ；（2） 偏心受壓構件應符合下例規定:N 1fcA（1-sin(2）/（2）+(-t)fyAsNei(21 fcAr sin3（）/3 +fyAsrs（sin + sin t)）/ 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積; r圓形截面的半徑，取 r=0。750 m; rs縱向鋼筋重心所在圓周的半30、徑，取 rs=0。092 m； 對應于受壓區混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 = 0。492； t - 縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當=0.4920。625，t=1。25-2=1。25-20.492=0。27；由以上公式解得，只需構造配筋！構造配筋:As=d2/40。2=3.1415002/40。2%=3534mm2實際配筋值為：HRB335鋼筋，2416，即配筋值4823。04mm23534mm2 。滿足要求。（五）、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范（JGJ94-2008)的第5。2。2條，樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： R = sQs31、k/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R單樁的豎向承載力設計值; Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=4.712m； Ap樁端面積,Ap=1.767m2； 0樁基重要性系數,取1.1； li第i層土層的厚度，取值如下表;厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度（m） 土側阻力標準值(kPa） 土端阻力標準值(kPa） 土名稱 1 6。00 20。00 825.00 強風化泥巖 2 10.00 20。00 825。00 中風化泥巖 由于樁的入土32、深度為10。00m，所以樁端是在第2層中風化泥巖層。最大壓力驗算: R=4。71(6.0020.00+4.0020。00）/1.67+825。001。767/1.67=1。44103kN0N=1.1384.48= 422。93kNR=1437.349kN豎向極限承載力滿足要求!第四章 塔吊基礎施工一、塔吊基礎施工總體流程測量放線承臺樁基施工承臺位開挖樁頭鑿除塔吊承臺施工養 護塔吊安裝圖41 塔吊基礎施工流程圖二、塔吊基礎定位測量根據塔吊布置位置坐標用全站儀進行坐標放樣,然后確定承臺樁基中心及承臺邊線。三、塔吊承臺樁基施工塔吊承臺樁基采用旋挖鉆機施工，樁徑1500，樁長根據地勘資料估算為10米(33、同時應滿足嵌巖要求，以實際樁長為準），樁頂標高為181。5m，旋挖樁施工方法詳見本工程旋挖樁專項施工方案相關章節內容（聲測管埋設方法同旋挖樁）.四、承臺施工1、承臺施工在樁基施工完畢后約7天開始進行；2、承臺位開挖應準確,確保承臺中心與樁中心一致，開挖過程不得超挖，且不得擾動基底土,開挖深度為1。5m,人工清底20cm,底部澆筑10cm厚C20細石混凝土墊層。3、承臺側模采用M5水泥砂漿MU7.5標磚120厚磚模，磚模同地梁頂標 高即為181.5，磚模外側為土方分層回填。4、承臺鋼筋綁扎要按設計圖紙進行，鋼筋間距布置均勻,綁扎牢固，并提前與塔吊安裝單位聯系，做好地腳螺栓預埋（安裝單位預埋），確34、保地腳螺栓定位準確、可靠。5、承臺混凝土澆筑要振搗均勻、密實,并保證承臺平水平，且要保護好地腳螺栓不被污染；混凝土終凝后覆蓋麻袋澆水養護，每天澆水不少于兩次,養護時間不少于7天。6、塔吊完成安裝前，對承臺位進行圈圍保護。第五章 質量保證措施1、認真測量，準確定位。準確地測量放線定位是保證質量的最基本前提，測量人員要以強烈的責任心,反復認真地識圖并計算。2、鋼筋、水泥等材料都必須具有出廠合格證，各種原材料必須按規定或規范進行檢驗,未經驗收或驗收不符合要求的一律不準投入使用。同時要認真做好砼試塊的試壓工作。3、塔機基坑開挖成型后,應及時同建設單位、監理、塔機公司等單位代表共同檢測驗收后，在澆注砼前35、,還要重新徹底清理基底，無虛土存渣后連續澆筑砼一次成型。4、塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測)。5、當塔機出現沉降,垂直度偏差超過規定范圍時,須進行偏差校正，在附墻未設之前,在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正,校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前,塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正.第六章 安全文明施工保證措施1、在挖掘作業時，作業人員要樹立自我安全意識，隨時觀察坑邊發生的異常情況,如發現流水、塌方情況，要立即向值班人員報告等采取措施后36、方能作業。2、現場施工作業人員和員工必須戴好安全帽和工作卡,安全員按時定期做好該項檢查.3、加強職工的環保意識教育，搞好文明施工，認真做好施工場地規劃和安排，場內布置整齊，緊湊有序。機電設備歸類停放整齊；材料供應部分分類及時檢查驗收入庫或存放 在指定位置,材料堆碼整齊。4、施工場內的廢棄物，要及時用密封較好的車輛運到指定的棄土地點；施工任務完成退場時，徹底清除必須拆除的臨時設施和生活設施，運輸垃圾的車輛必須做到裝卸適量，車廂加蓋，嚴禁泥渣土、其他雜物污染路面和沿途漏灑。5、優化施工方法和施工工藝，保護周圍環境不受污染。施工用車必須在場地內沖洗干凈后才能出車。特別是運土車輛，不符合規定的決不允許上路。6、塔吊必須按塔吊公司要求設置防雷接地的要求。附：塔吊定位平面示意圖