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1、目 錄第一章 工程概況2第二章 編制依據2第三章 施工準備2第四章 腳手架的搭設3第五章 腳手架的拆除。.。7第六章 安全措施。10第七章 腳手架的設計.13工程概況xx金融中心裙樓地上部分是在裙樓地下室豎向結構施工完成之后開始順作施工的。裙樓地上部分包括三層混凝土結構層、4F鋼平臺及五層鋼結構層和鋼結構屋頂。我公司負責混凝土結構層的施工，具體負責地面一層的柱和剪力墻及二、三、四層的梁板柱和剪力墻。其中外部樓梯1、2、3由于施工場地狹小，并不同時施工，留至混凝土結構施工完畢之后再行施工。裙樓混凝土結構高度為約25米，外架采用雙排扣件式腳手架。本方案僅適用于裙房地上部分的結構施工。第一章 編制依2、據中國建筑工業出版社出版的建筑施工手冊。JGJ59-99 建筑施工安全檢查標準JGJ 130-2001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第二章 施工準備1、外腳手架采用全鋼管腳手架，統一選用483。5鋼管,鋼管使用前必須經過檢查，并除銹、調直,扣件使用標準扣件，新舊扣件必須經檢查無脆裂、變形、滑絲后方可投入使用。2、拉桿連接形式采用結構預埋短筋，與拉桿焊接.3、內外采用密目安全網全封閉，內排與結構之間縫隙采用安全兜網每層封閉，腳手板采用竹笆子。（參見附圖)第三章 腳手架的搭設一、腳手架施工組織機構表總負責：蘇敬濤技術部徐小洋安全部肖元太張海城施工組劉 斌各施工班組二、腳手架的搭設要求：立桿3、縱向間距1.5m,橫向間距1。2m，大橫桿步距為1。8m,小橫桿間距1.2m，其上鋪設腳手板,剪刀撐間距4。5m一道，搭設角度45-60度，小橫桿靠墻的一端離墻面35cm左右。腳手架各桿件相交伸出的端頭均應大于10cm，以防桿件滑落。1、桿件的搭設順序扣件式雙排懸挑鋼管腳手架的搭設順序為：在牢固的地基上鋪通長腳手板彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿、并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步橫桿扣緊（裝設與柱連接桿后拆除)安第三、第四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪刀撐鋪設腳手板，綁扎4、防護欄及擋腳板立掛安全網。2、鋼管立柱構造要求立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不能設在同一步距內，且兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立桿垂直度偏差不得大于架高的1/200。立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接.立桿頂端應高出建筑物檐口上皮1.0m，高出部分要綁兩道護身欄.腳手架底座上必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上.3、鋼管水平桿構造要求大橫桿設于小橫桿之上，固定在立柱的內側,5、并采用直角扣件與立柱扣緊，小橫桿與立柱的連接采用雙扣件固定，以防滑脫。大橫桿一般采用對接扣件連接，相鄰大橫桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在大橫桿的跨中；連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入,螺栓應適度擰緊。端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm，且各水平桿件端頭伸出長度必須一致,保證外架得立面效果。大橫桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主節點處必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm.腳手架外立面滿掛密眼安全網，操作層設一道水6、平兜網，外架隨著結構進度分段搭設，在每段架體搭設完畢后進行驗收，驗收合格并辦妥驗收手續方可使用。底立桿按立桿接長要求選擇不同長度的鋼管交錯設置,本工程底立桿采用4m和6m鋼管交錯設置.4、剪刀撐的設置要求剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿桿件之間至少有3道連接，其中,斜桿的對接或搭接接頭部位至少有一道連接。雙排腳手架應在外側和內側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，內外之間每隔9m設置一道剪刀撐。剪刀撐斜桿的接頭均必須采用對接扣件連接,剪刀撐在頂層采用搭接方式接長應不少于二個扣件連接固定，搭接長度不應小于0.5m,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的7、小橫桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。剪刀撐斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不應大于20cm，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm.每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在5-7根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m,斜桿與地面的傾角宜在4560之間。作業層的欄桿和擋腳板應設在立桿的內側，欄桿接長應符合對接或搭接的相應規定。5、附墻方法本工程采用鋼管和預埋鋼板焊接的拉接方式，如下圖所示；拉接桿桿采用483。5mm鋼管，拉接桿與腳手架、拉接桿與建筑物的連接采用鋼筋焊接，預埋鋼板預埋在梁側內。每層每三跨設置一道拉接桿，橫向間距不大于6m,將架體附著到砼樓板上8、。 連墻件的構造示意圖6、消防為防止火災，腳手架上每隔50米設置一個泡沫滅火器。7、驗收及使用腳手架施工完畢之后,請監理驗收檢查，驗收通過之后才能投入使用。并且需掛牌，牌上寫明負責人、驗收日期、使用荷載等。8、安全通道的設置一層施工期間,不設安全通道。一層施工完畢，模板及滿堂腳手架拆除完畢之后，在安全通道現在位置處,在外架上開出兩個門形通道,寬2.5m,上面搭一伸出外架2米的棚子，作為安全通道。并掛上相應的安全警示標語。如下圖所示。第四章 腳手架的拆除一、施工技術準備認真研究外架拆除方案，并保證其正確的實施與落實,拆除前做好外架拆除的安全、技術交底工作，形成書面資料存檔備查。合理安排外墻相關工9、序，根據現場實際情況考慮井架拆除時間.避免因工序安排不合理造成工期影響，增加項目成本.二、人力資源準備1、建立外架拆除臨時小組，并明確各相關人員的崗位職責，全面負責外架拆除事宜.相應管理網絡見圖一。2、相關人員崗位職責組長架子工長外架施工班組負責外架的拆除及拆除后材料的搬運堆放工作，安全員機電隊長監督外架拆除作業中的安全技術操作規程的遵守，負責拆除作業時的安全警戒事宜配合外架拆除時的用電及垂直運輸，拆除外架上配電箱等電氣設備，圖一 外架拆除職責網絡圖1）組長職責:全面協調、安排外架的拆除工作,對外架的拆除方案和措施進行審核并督促其落實實施，及時解決拆除中遇到的施工技術問題，督促保證外架拆除時安10、全設施的設置和安全技術措施的實施。2)安全員崗位職責：做好拆除作業前的安全教育工作，并記錄存檔，督促外架拆除前安全技術交底工作的實施，監督拆除作業時嚴格遵守操作規程及拆除方案的拆除程序，對違章操作和強令冒險作業及時制止，對拆除中遇到的安全技術問題及時向組長反映并采取相應補救措施，安排拆除時空中及地面的安全警戒工作.3）工長崗位職責：向班組進行計劃交底和質量、技術和安全交底并記錄存檔，分配工作面，下達工程施工任務單,使班組明確有關任務、質量、技術、安全、進度等要求，合理安排作業班組的外架拆除及料具的搬運、堆放事宜，監督作業班組嚴格按照操作規程及拆除方案中確定的拆除順序作業，及時發現并解決作業中遇11、到的問題，安排做好外架防護工作,避免高低交叉作業時引起安全事故,監督作業班組做好成品保護工作，對容易損壞的成品部位預先安排好防護事宜。4)材料員崗位職責：做好鋼管、扣件的回收、堆放、清洗及清退工作,做好臺帳記錄.及時向項目經理反饋周轉料具的成本控制情況.三、作業條件的準備：1、對工人進行必要的技術、安全交底，教育工人樹立“質量第一，安全第一”的正確思想;遵守有關施工和安全的技術法規和操作規程。2、拆除前應全面檢查腳手架的扣件的連接,拉接桿、支撐體系、卸載裝置等是否完好。3、做好工作面準備檢查道路、垂直和水平運輸是否暢通，腳手架和腳手板是否安全，操作場所是否清理干凈，外架防護是否完好等.4、清除12、腳手架上的雜物及地面障礙物。四、拆除順序及方法1、必須嚴格遵守拆除順序，由上而下，逐層進行,先綁者后拆,后綁者先拆，首先要機電人員拆除外架上的電氣設備，外架拆除時應先依次拆除安全網、欄桿、腳手板、剪刀撐，而后依次拆除小橫桿、大橫桿、立桿、附墻桿、卸載鋼絲繩.2、拉接桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁將拉接桿整層或數層拆除后再拆除腳手架,分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設拉接桿加固。3、在拆除作業中，應在其他桿件拆到拉接桿高度時，最后拆除拉接桿.4、最后一道拉接桿拆除前，應先設置拋撐后,再拆除拉接桿，以確保腳手架拆除過程中的穩定性。5、拆除時各種配件及工具嚴禁拋擲至地面,拆除下來的短鋼管13、扣件、腳手板、安全網在樓層內分類歸堆，由井架轉運下來，3.56.0米長長鋼管每510根堆放在外架上由扒桿吊運下來。運至地面后在指定地點分類堆放好.第五章 安全措施一、外架的使用1、嚴格把好驗收關，搭設過程中的架子每搭設一個施工高度必須由項目負責人組織技術、安全、搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用，架子未經檢查、驗收，除架子工外,嚴禁其他人攀登.驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。2、腳手架搭好后，要派專人管理，未經技術、安全科同意，不得改動,不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。3、腳手架實行立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平,網邊系14、牢，兩網接頭嚴密,不準隨風飄。4、在施工時，每層最大允許施工荷載3kN/m2.外架不得超載使用,不得使用集中荷載.5、在架板上堆放材料不得超過以上限值，且應碼放整齊穩固，不能影響施工操作和人員通行，嚴禁在架子上奔跑、退行或倒退拉車.6、外架的架體部分只能作為操作架，不得作為外墻模板支模架。7、作業中禁止隨意拆除腳手架基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件以及連墻件。確因操作需要臨時拆除時，必須征得主管人員同意，采取相應的彌補措施,并在作業完畢后及時恢復.8、作業人員在架上的最大作業高度以可以進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加高度.9、工人在架上作業應注意自我安全保護和他人的15、安全,避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全的地方休息.10、每班工人上架作業時，應先檢查有無影響安全作業的問題存在,在排除和解決后方可開始作業,在作業中發現不安全的情況和跡象應立即停止作業,進行檢查解決以后才能恢復正常作業。發現異常情況應立即通知架上所有人員撤離。11、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀緣腳手架上下.12、在每步架的作業完成后,必須將架上剩余材料物品移至上步架或室內，每日收工前應清理架面。在作業期間及時清理落入安全網內的材料和物品.任何時候嚴禁架上向下拋擲物品和傾倒垃圾。13、外腳手架采用阻燃密目網進行全封閉圍護。14、凡遇雨雪冰凍天氣，腳16、手架通道工作面上,必須掃清冰雪，做好防滑工作。15、禁止下列違章作業：利用腳手架吊運重物；在腳手架上拉結吊裝纜繩；任意拆除腳手架部件；起吊構件時碰撞或扯動腳手架。16、架子工等人必須持證上崗，施工前進行人員培訓。二、外架的維修保養1、現今氣候較濕,混凝土污染嚴重，若維修保養不良，嚴重影響外架正常使用。因此，必須加強使用過程中的維修保養。2、工程竣工后，應將外架的所有零件表面異物徹底清除干凈，重新涂漆，將已損壞的零件重新更換，以便投入下一個工程。三、外架安全措施1、貫徹“安全第一,預防為主”的原則.2、施工人員應遵守建筑安裝工人安全操作規程。4、外架拆除安全措施、腳手架拆除前,先劃定安全范圍,設17、置警戒線,并安排2名安全工專在警戒線口進行看護，禁止非作業人員進入警戒線內。工長要向拆腳手架施工人員進行書面技術交底工作，交底有交接人簽字。、拆除作業要統一指揮，上下呼應,動作協調。在拆除外架立桿時應由兩個人協作進行拆除作業，一人扶管,一人拔管,防止立桿突然松動引起墜落。、材料要用滑輪或繩索運送，不得隨意亂丟。當解開與另一人有關的結扣時就應先告知對方，以防高空墜落。、在搭拆過程中，中途不得換人，如果在中途更換操作人員，應及時對更換人員作詳細交底方可操作.、在拆除過程中，凡已經松開連接的配件應及時運走,以免誤扶誤靠發生墜落。、每次下班前及上班前由工長和安全員組織檢查已經松動的連接配件是否全部拆卸18、完畢，檢查架子上是否遺留鋼管、扣件或其他雜物，所有已經拆除的構配件必須于當日下班前全部轉運下來，不允許遺留任何物件于架體上過夜.、參加搭拆的所有作業人員，一律不準酒后作業,作業時必須思想集中，不準說笑、打鬧或擅自離開工作崗位。高空作業人員必須系好安全帶和戴好安全帽.、嚴禁違章指揮，違章作業和強令冒險作業。、當有六級以上大風或霧、雨天氣時不得進行拆除作業。第六章 腳手架的設計裙樓處外腳手架為落地扣件式鋼管腳手架，需對腳手架進行計算。本工程中外腳手架剖面由于結構體立面體形不同有兩種形式。一種為直壁式，結構面在立面上沒有變化,立桿通長,高19米；另一種形式為階梯式，結構面在立面上逐層向內收,立桿不是19、通長的.故而僅計算第一種形式即可.一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.200/3=0.14kN/m活荷載標準值 Q活=3.0001.2/3=1.2kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2（0.038+0.14）=0。21kN/m活荷載的計算值 q2=1。41。20=1.68kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)。強度計算最大彎矩20、考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0。080。21+0。101.68）1.502=0。42kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=(0。100.21+0.1171.68）1。502=0。49kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.49106/5080.0=96。4N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0。21=0。0。248kN/m活荷載標準值q2=1。800kN/m三跨連續梁均布荷載作用21、下的最大撓度=3.93mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150=10mm，滿足要求!故大橫桿滿足荷載要求。二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501.2001。500/3=0.21kN活荷載標準值 Q=3。0001.2001.500/3=1。800kN荷載的計算值 P=1。20.058+1。20.21+1.41.800=2。842kN小橫桿計算簡圖.強度計算最大彎矩考慮為小22、橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下：=0。336kN。m=0.336106/5080.0=66。10N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度=0.04mm集中荷載標準值P=0.058+0。210+1.200=2。068kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度=5.05mm最大撓度和V=V1+V2=5。09mm小橫桿的最大撓度小于120023、.0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0。047kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。2001.500/2=0.315kN活荷載標準值 Q=3。0001。2001.500/2=2.700kN荷載的計算值 R=1.20。047+1。20。315+1.42。700=4.214kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊24、力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、立桿穩定性計算：1、 腳手架荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;本工程采用0.1248NG1 = 0。12519.000=2.375kN(2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本工程采用竹串片腳手板,標準值為0。35NG2 = 0.35041.500(0.800+1.450）/2=2.363kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m);本工程25、采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14NG3 = 0.1401。5004/2=0。420kN(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2)；取0。005NG4= 0。0051。50025.000=0.187kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =5.345kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001。200/2=5。400kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：W0 =26、 0。500Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：Uz = 0.840Us - 風荷載體型系數:Us = 1。000經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70。5000.8401。000 = 0。294kN/m2.考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0。851。4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值（kN/m2）；la 立桿的縱距 (m);h 立桿的步距 （m）.立桿的穩定性計算:。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中N - 立桿的軸心27、壓力設計值，N=11。004kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm；l0 計算長度 （m)，由公式 l0 = k。u。h 確定,l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。50;A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算11.004/0。19=118。44 N/mm2= f,滿足要求!.考慮風荷載時，立桿的穩定28、性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=11。004kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm；l0- 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定,l0=3。12m；k 計算長度附加系數,取1。155;u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm3；MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.294kN.m; - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f29、 = 205。00N/mm2；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算=176.31 N/mm2 f，滿足要求！五、連墻件的計算:連接桿件承載力計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),應按照下式計算：Nlw = 1。4 wk Awwk - 風荷載基本風壓值,wk = 0.294kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw = 5.255.00 = 26。75m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 11.030kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 16。030kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=145.00/1.58的結果查表得到=0.65;A = 4.89cm2；f = 205。00N/mm2。經過計算得到 Nf = 65.527kNNfNl，連墻件的設計計算滿足要求!